混凝土最终浇筑施工方案定槁

1、 混凝土浇筑方案 西南铝业(集团)有限责任公司热连轧生产线设备基础工程混凝土施工方案中国有色金属工业第六冶金建设公司2004年3月13日混凝土浇筑施工方案1.工程概况及特点1.1.工程概况西南铝热连轧技改项目设备基础主要有精、粗轧机本体和主电机基础、液压、乳液地下室、60mm轻型和150mm重型剪切机基础、辊道基础等。其中，精轧机基础纵向全长44.94m，横向宽度为49.44m，混凝土强度等级为C25，混凝土量为9400m3。粗轧机基础纵向全长为60.80m，横向宽33.04m，混凝土强度等级为C25，混凝土量为6000m3，混凝土最大厚度为4.04m；粗轧液压地下室BC列1819线间为粗轧竖

2、剪部分，底板面积为16×8.35=133.6m2，底板厚度为1.685m，底板下设计为桩，桩顶进入底板混凝土内不低于100mm，该处混凝土按以上大体积混凝土的定义也属于大体积混凝土，有桩基及土地基作为外约束力，必须进行温度应力验算。设计要求混凝土一次浇注完成，不留施工缝。根据有关规定，该部分基础混凝土施工属于大体积混凝土工程。1.2.工程特点1.2.1.混凝土量大。低水化热水泥、中粗砂、石、UEA膨胀剂等工程材料供货及储备能力、混凝土搅拌设备及运输设备的强度和能力以及其它有关水电保障能力，必须满足一次性整体浇注混凝土的施工要求。1.2.2.基础结构复杂，顶面和底部标高繁多，内部沟道纵

3、横，上下重叠，把基础分隔成多层数块的薄板、隔体和墩块，且基础上口面积大，混凝土浇注时的泵管设置和布料工作难度较大。1.2.3.混凝土块体大，对大体积混凝土施工、保温、保湿、养护措施要求严格，必须进行混凝土热工计算，以保证混凝土内外温差不超过25，做到有效防止混凝土出现质量问题。1.2.4.工期紧，单项工程多，大都在同一时间段内施工，必须科学安排、精心部署，确保各单项工程均能在规定工期内完成，实现提前工期的奋斗目标。2.施工部署设备基础混凝土庞大，为保证良好的整体性，设计要求大体积混凝土一次浇筑完成，不得留施工缝。为此浇筑混凝土必须具备一定的混凝土搅拌能力和浇筑强度（即每小时浇注混凝土量），基础

4、混凝土最大浇筑强度可按下式计算：R=F·h/t式中R基础混凝土的最大浇筑强度（m3/h） h分层浇注的厚度（m），按0.3m0.4 t每层混凝土浇筑时间（h），指水泥的初凝时间减去混凝土搅拌和运输的时间。以精轧机为例，本工程经计算，最大浇筑面精轧机基础出现在-7.9-4.25m之间，高3.65范围内，面积647，为确保不必出现施工缝，按掺泵送缓凝剂浇筑初凝时间为4h考虑，每层浇筑厚度为0.3m，则混凝土的浇筑强度应为：R=0.3/4×647=48.5m3/h。Js-750型强制混凝土搅拌机4台：0.75×60×4=60 m3/h。四台强制混凝土搅拌机、2

5、台混凝土输送泵，可满足要求。为确保大体积混凝土施工质量与进度及安全要求，根据该工程实际情况与特点，做如下部署：2.1.精、粗轧机基础分开，呈前后浇筑混凝土，先浇筑粗轧机混凝土，后浇筑精轧机基础，基本按以前上报的施工进度网络计划进行。2.2.精、粗轧机基础分二次浇筑,水平施工缝位置在7.800处,先浇筑地下室底板结构,后浇筑墙壁、顶板及基础，并按设计要求埋设钢板止水带（4×350）；2.3.现场现有两个混凝土搅拌站，配置有：4台750型混凝土搅拌机、一台70型混凝土输送泵、一台60型混凝输送泵，为防止4台工作搅拌机因出现故障而影响混凝土正常施工，特配置一套搅拌输送设备搅拌设备以应急:

6、2台500型自落式搅拌机，1台40型混凝土泵，位置暂拟在EF跨线间。用一台70型混凝土输送泵、一台60型混凝输送泵，均从DE跨往南接至浇筑部位.2.4.为防止混凝土出现事实上的施工缝，拟采用一台70型混凝土输送泵、一台60型混凝输送泵, 天车临时运送混凝土, 当混凝土初凝前，用天车运送混凝土进行覆盖浇筑。2.5.采用全面分层筑浇法，在全面进行水平分层浇筑下灰时，保持各处大体均衡，使其沿水平面逐层上升，施工从短边开始向长边推进，具体施工方法3.1. 精轧机基础3.1.1两台输送泵的管路分别沿B列、C列柱，在BC跨侧进入轧机基础，管路先沿柱基至线柱基后，均用弯头拐到轧制中心线附近，各距轧制中心线2

7、m。管路均沿柱基B列、C列长轴方向设置。即:精轧机从、线开始沿柱B列方向推进，浇完一层再浇第二层，顺序连续浇筑到顶。3.1.2.后配制的一台输送泵，位置在线中间，管路从EF跨沿柱距中间部位进入AB跨，进入AB跨后采用弯头拐弯，沿AB跨中间布管，进行混凝土的布料。3.1.3.因基础深度大，且内部有大量的悬空模板和螺栓，为保证螺栓的高精度要求和防止模板位置偏移，拟设置专门的布管路线刚架，以防止泵管与模板、螺栓固定架相碰, 来保证基础的整体质量。3.1.4.分层浇筑布置: 的原则是先浇筑基础地下室底板结构，后浇筑精轧机本体牌坊架下，-7.9部分至-3.86部分，浇筑该部分时会涉及AB跨、BC跨的-6

8、.00通道底板及墙壁混凝土，相对而言，通道墙壁的混凝土相对量小，仅210m3左右，牌坊部分的混凝土量约为1200 m3左右。AB跨南侧通道底板及侧壁均较薄混凝土量相对较小，且被电机室即-3.7及西侧-5.0时，即用EF跨所配置的混凝土泵浇筑AB跨南侧通道底板等部位，考虑到底板浇满混凝土后，如再浇注墙壁，会形成翻灰。因浇注时需停留一段时间，该段时间，应把泵管撤至BC跨浇注牌坊下-5.0至-3.86部分。在通道底板开始初凝时，重新覆盖上一层混凝土，厚度控制在500mm以内，以把泵撤至BC跨等部位浇筑大体积部分混凝土，当浇筑至-3.70以上时可从线向线推进。3.2. 粗轧机基础粗轧机输送泵管在跨至线

9、中间后，往南拐至需浇筑部位先浇筑轧机牌坊和立辊轧机部位，连墙壁一同浇筑至5.5m标高后进入跨浇筑主电机室底板，从南往北推进，反复分层进行浇筑。3.3.由于基础上口积较大，可能局部已开始初凝而泵管路因别的部位正在浇筑改动困难时，拟采用天车吊吊斗运输混凝土进行临时覆盖。3.4.由于基础底板标高不一，竖向应由深到浅，逐层上升，再分层浇筑，次一层应在已浇筑层凝固之前进行，不使产生实际的施工缝；为便于沿水平逐层上升并方便检查，在基础内内模板一每隔一定距离，测上标高，划上分层线，使之便于观测和控制；各浇筑区浇筑，下灰，速度应大体均衡，这样可避免备约层次不一，高低不平。不然，如造成了大的高差，会使模板偏移，

10、或振动低处混凝土时，使高处已振实的混凝土受侧振而松塌，且应使中部的混凝土略高于四周边缘的混凝土，以便使经振捣产生的泌水从四周侧模板缝隙中渗出。3.5.为了保证螺栓及模板的位置不因泵管的振动而发生移动，故严禁输送泵管线与螺栓钢架、螺栓套管及模板支架相碰，以免浇筑混凝土的过程中，因泵管振动使螺栓、模板位置发生偏移，造成质量事故。3.6.输送泵管线在基础上部通行拟制作专门的泵管钢架，使之自成体系，不与螺栓钢架及模板支撑钢架相碰，钢架制作方法（按附图所示）：立柱、横梁均采用50×5角钢，纵、横向剪刀撑均采用20钢架，钢架宽度为1000mm，每两片钢架之间间距为1500，且通过纵向剪刀撑、纵梁

11、连成一体，以提高稳定性。4. 混凝土的浇筑振捣4.1.大型设备基础由于面积大，故应分区下灰进行振捣，每区段内配备振捣设备23台，每台振动器工作范围为56m，浇筑速度快时，可每一个下灰口配备一台振动器。4.2.因下灰部位较多，浇筑过程中须注意均衡下灰保持大致水平上升，避免各浇筑区层次不一，高洼不平，高差悬殊或在某一侧单独大量浇筑，将会使模板、固定架受力不均，产生偏移和因振动低处，引起高处混凝土松塌。4.3.振动器振捣顺序，应依浇筑顺序而定，可沿垂直于浇筑的前进方向往返进行，插入点要均匀排列，逐点移动，依次进行，不得遗漏，达到均匀振实。插点排列通常成行列式或交错式顺序前进，各点之间成梅花状布置振动

12、棒的移动距离不得超过其振动半径的1.5倍，间距50cm左右，每次振动时间应视情况而定，如钢筋稠密部位应适当增加时间，总之，振动棒应垂直插捧，快插慢拔，逐点移动，每次插入抽拔时间应不少于815s，以表面泛浆，不出现气泡，无明显下沉现象为宜。振动要尽量避免过分振捣，否则会使混凝土产生离析，对混凝土的均质性有害。振动棒插入深度以穿过被捣层35cm，但不超过下层表面10cm为宜，不得过深或过浅。同时应防止用振动棒去振动模板、钢筋、穿墙螺栓、螺栓固定架、预埋件及预埋防水套管等，以避免上述部位发生偏移变形。4.4.在区与区交界处，应尽量做到同时浇筑，不使产生高差现象和漏捣造成蜂窝麻面，或造成人为的施工缝，

13、分层浇筑应注意同一个基础高低相差不应过大，避免捣固后，灰浆流向低处，而造成离析现象，当出现高差过大，可将分层度调整一遍，求得高差相近后，再继续分层浇筑。基础每一部位浇筑到顶振捣收水后，应随即整平，用抹子反复搓，压实、抹光，以避免出现风干和干缩裂缝。4.5.对于浇筑后已开始初凝的混凝土，可在适当时期给予再振捣，会给密实度和强度带来良好的影响。据有文献记载，即便初凝后，只要混凝土仍保持一定的塑性，混凝土经二次振捣对强度不但不会影响，而且强度还会有一定的提高，再振捣的时间要掌握好，恰当的时间是混凝土已开始凝固，经振捣尚能恢复塑性状态，且尚不致于在混凝土中留下振动棒孔穴时的时间，一般是在混凝土浇筑后4

14、h左右较适宜。间隔时间太短，效果不明显；间隔时间过长，混凝土已经初凝后快终凝再振捣，则会因混凝土内部水泥石的晶体结构遭到破坏，而降低混凝土的强度。对再振捣适宜时间也可用测定贯入阻力值方法判定，一般以初期强度为0.35 N/mm2做大致标准，在这以前再振捣是有效的。5. 特殊部位的浇筑5.1、地脚螺栓附近的浇筑地脚螺栓靠混凝土的锚固来传递设备荷载，周围混凝土应捣固密实，以保证良好的粘结，避免产生松动或在锚板下出现缝隙，因此，浇筑该部位混凝土时要控制混凝土的浇捣速度，要均匀下料，使期四周逐渐均匀上升，水泥浆充满缝隙，且螺栓四周的混凝土应每层较其他部位稍高一些，使混凝土中析出的泌水（水泥浆）不在周围

15、积骤，以免泌水顺螺栓四周下渗产生空隙或形成水泡，影响混凝土与螺栓表面之间的握裹力，降低该处混凝土的强度。捣固时，振动器与螺栓之间保持1520cm距离，要对称垂直插入，以避免碰动螺栓和固定架造成位移或偏斜。在浇筑混凝土前，应将地脚螺栓的丝扣用塑料胶带包扎，并将套管盖板与螺栓之间的空隙堵上，以免沾上水泥浆或碰坏。5.2管道附近浇筑因基础内埋设有大量的各种管群，分布在各个部位，有的成束紧密排列，纵横交错达34层，使混凝土浇筑捣固困难，当管道排列宽度在1.2m以内，层数不大于三层时，一般将混凝土先浇筑到管道下200mm处，然后两侧对称均匀下灰，用振动器逐渐向管道底送混凝土，防止挤偏管道，振动器从两侧斜

16、向插入捣实，便混凝土从上层管道缝隙中涌出并充满混凝土为止，然后再继续向上浇筑混凝土。5.3. 沟道附近的浇筑沟道附近的混凝土浇筑应仔细捣固，防止出现“烂脖子”、“脱裤子”现象，并防止模板因两侧混凝土压力不一致发生位移。混凝土浇筑至沟底吊模处，应立即将沟道底表面混凝土捣实整干，待混凝土稍沉实，再继续向上浇筑，因泵送混凝土的流动性很大，如沟底表面不捣实整平，并在混凝土未沉实前，就接着浇筑沟道侧墙壁混凝土，会使沟内侧出现大量泛浆现象或混凝土大量涌入沟里，造成无法施工。6. 浇筑过程中的信号联系由于设备基础浇筑混凝土时，基础离搅拌站及混凝土输送泵较远，距厂房北侧的搅拌站约200m，加之基础较深，又有地

17、下通道及地下室等特殊部位，使得浇筑混凝土的过程中，前后台联系及基础上下联系都非常困难，容易出现不均匀布料等现象，故应派专人统一指挥。前、后台地下通道及地下室等的联系采用设电路讯号，按电扭标示灯亮表示需下灰; 切断电路，指示灯关闭，表示停止下灰。 7.降温管埋设方法经计算基础防裂安全度不符合要求（计算见后），故需埋设蛇形降温管。7.1.采用50钢管制作蛇形管，间距原则上不大于1000×1000mm，各别部位间距有适当调整详见附图。7.2.蛇形管的弯头采用市场供应的成品，直管在工地现场套丝加工丝头，与弯头连接成型。7.3.为保证蛇形管的位置在浇筑混凝土时不发生移动和变形，应与钢架连成一体

18、。7.4.进水口应高出混凝土面500mm以上，出水口应伸出模板500mm以上。7.5.从跨搅拌站接水管至各个进水口，并在搅拌站的碰头位置处加设自吸泵一台，以提高水的压力。7.6.在基础混凝土终凝后第1天即开始进行通水降温，至温度稳定后停止通水降温。8.精、粗轧机基础大体积混凝土温度和温度应力计算 根据GB50164-92混凝土质量控制标准和JGJ55-2000普通混凝土配合比设计规程中有关大体积混凝土的定义，针对本标准的适用范围是工业与民用建筑用普通混凝土，大体积混凝土一般指的是：混凝土结构物实体最小边尺寸在1m以上，或预计会因水泥水化热引起混凝土内外温差过大而导致裂缝的混凝土。本工程精、粗轧

19、机基础及液压地下室顶板、竖剪均属于大体积混凝土。根据以上标准要求，在大体积混凝土施工前，必须进行温度和温度应力的计算，并予先采取相应的技术措施控制温度差值，控制裂缝的开展，做到心中有数，科学指导施工，确保大体积混凝土的施工质量。8.1.温度计算由重庆市九龙坡区建设工程质量监督站检测所提供的本工程所用大体积混凝土施工C25配合比，每立方米各项原材料用量及预控制材料温度如下：小南海P.S42.5R矿渣水泥 290Kg 20四川简阳中砂 636Kg 16 含水率6%中梁山石灰岩碎石 1178Kg 16 含水率3% 水 195Kg 10重庆珞璜电厂级粉煤灰 80Kg 20NNO-泵送剂 3.15 Kg

20、 20UEA-H膨胀剂 25 Kg 208.1.1.混凝土拌合物的温度T0=0.9（MceTce+MsaTsa+MgTg）+4.2Tw（Mw-WsaMsa-WgMg）+C1（WsaMsaTsa+WgMgTg）-C2（WsaMsa+WgMg）÷4.2Mw+0.9（Mce+Msa+Mg）式中 ：To混凝土拌合物的温度（）；Mw、Mce、Msa、Mg水、水泥、砂、石的用量（Kg）；Tw、Tce、Tsa、Tg水、水泥、砂、石的温度（）；Wsa、Wg砂、石的含水率（%）；C1、C2水的比热容（KJ/Kg.k）及溶解热（KJ/Kg）。当骨料温度大于0时， C1=4.2， C2=0。为了简便计算，

21、粉煤灰和外加剂的重量均计算在水泥的重量内。Mce=290+80+3.15+25=398.15kgT0=0.9（398.15×20636×161175×16）+4.2×10（1950.06×6360.03×1175）+4.2（0.06×636×160.03×1175×16）-0×（0.06×6360.03×1175）÷4.2×195+0.9（398.156361175)=15.48.1.2.混凝土拌合物的出机温度T1= T00.16（T0-Ti）式

22、中： T1混凝土拌合物的出机温度（）；Ti搅拌棚内温度（）；T1=15.40.16（15.4-20）=16.18.1.3.混凝土拌合物浇筑完成时的温度T2=T1-（Tt+0.032n）（T1-Ta）式中：T2混凝土拌合物经运输至浇筑完成时的温度（）；a温度损失系数（h-1）；Tt混凝土自运输至浇筑完成时的时间（h）；n混凝土转运次数；Ta运输时的环境气温（）；T2=16.1-（0.25×0.5+0.032×1）16.1-25=17.5混凝土拌合物浇筑完成时的温度计算时略去了模板和钢筋的吸热影响。有关的计算可以参照混凝土结构工程施工及验收规范中的附录三。8.1.4.混凝土最高

23、温升值Tmax=T2+mce/10+F/50式中：Tmax混凝土最高温度升值（）；mce水泥用量（kg）；F粉煤灰用量（kg）；Tmax=17.5+398.15/10+80/50=58.9另外，水泥水化热在混凝土内部产生的最高温度值Tmax也可按下式估算：Tmax=T2WQ·/×式中： T2混凝土拌合物经运输至浇筑完成时的温度（）；W每1m3混凝土中的水泥用量（kg/m3）；Q水泥的水化热（J/kg）；C混凝土的比热（J/kg·K），一般取C=0.96 J/kg·K；混凝土的密度，取2400kg/m3；根据经验，不同厚度浇筑板块的散热系数，当厚度h=1m

24、时，=0.23；h=15m，=0.35；h=2m，=0.48；h=25m，=0.61；h=3m，=0.73；h=35m，=0.83；h=4；=0.95。本工程用42.5R矿渣水泥，W=252kg/m3，水泥的水化热Q=293J/kg，混凝土比热C=0.96 J/kg·K，混凝土的密度，=2400kg/m3，h=3.65m，=0.86，混凝土拌合物经运输至浇筑完成时的温度T2=29.5（），则Tmax=T2WQ·/×=17.5290×293×0.86/0.96×2400=49.2。8.1.5.混凝土表面温度设计规定，对大体积混凝土的养护

25、，应根据气候条件采取控温措施，并按需要测量浇筑后的混凝土表面和内部温度，将温差控制在设计要求的25范围以内。由于混凝土内部最高温升值理论计算为58.9, 因此将混凝土表面的温度控制在58.9-25=33.9左右，这样混凝土内部温度与表面温度，以及表面温度与环境温度之差均不超过25。但由于该基础施工在本年度的4月5月进行，当地该季节气温在25左右，根据本基础特点，拟采取降低混凝土内部温度的措施来控制温差，即按施工组织设计要求，在混凝土内部埋设循环冷却水管，砂石骨料用凉水冲洗降温，及搅拌水中加入冰块降温，泵送混凝土掺加缓凝剂，降低浇筑时的水化热等措施。表面温度的控制采取一层塑料薄膜加两层草袋，保温

26、保湿措施。混凝土浇注完成做好测温。8.1.6.保温材料厚度计算保温材料采用草袋，基础底板的厚度3.65m计算，保温用的草袋厚度计算如下：=0.5H(Ta-T6)/1(Tmax- Ta) ·K式中：养护材料所需的厚度（m）；H结构物的厚度（m）；养护材料的导热系数（w/m·k）；草袋取0.1 w/m·k；1混凝土的导热系数（w/m·k），取2.3 w/m·k；Tmax混凝土中的最高温度（）Ta混凝土与养护材料接触面处的温度（），当内外温差控制在25时，则取Ta= Tmax-25T6混凝土达到最高温度时的大气平均浊温度（）；k传热系数的修正值。=0

27、.5×3.65×0.1(33.9-25)/2.3×(58.9-33.9)×1.3=0.037(m)保温材料采用二层3cm厚的草袋。3.65m厚的基础底板由于表面至中心点的距离更近，其表面的温度会更高一些，保温层的厚度可相应减薄些。另附加一层塑料薄膜以保温。两种方法计算出的最高温度为分别为58.9、49.2，该温度为基础底板混凝土内部中心点的温升高峰值，该温升值一般都略小于绝热温升值，一般在混凝土浇筑后的7d左右产生，以后趋于稳定不再升温，并且开始逐步降温。但这个温度确是很高的，基础底部和四周如果受到较强的约束，足以使混凝土基础产生裂缝为减少混凝土的水化热

28、温升，降低混凝土的浇灌温度，减少基础的约束，提高混凝土的极限抗拉强度，减少温度收缩应力，预防裂缝的出现，根据施工具备条件采取以下技术措施：8.1.6.1.选用中热425号矿渣水泥配制混凝土，减少混凝土凝结时的发热量。8.1.6.2.在混凝土中掺加水泥用量2的木质素磺酸钙减水剂，可降低水泥用量10%，减低水化热量，并减缓浇灌速度，有利于散热。8.1.6.3.在混凝土中掺加水泥用量8%的UEA微膨胀剂，既可减低水泥用量，降低水化热温度，又可补偿收缩，产生拉应力，在钢筋和邻位约束下，在混凝土中建立0.50.7Mpa的预压应力，将可全部或部分抵消后期干缩和冷缩在结构中产生的拉应力，从而可防止或减少收缩

29、裂缝的出现。8.1.6.4.作好混凝土的原材料检验，控制骨料粒径和含泥量，进行混凝土配合比优化设计，加强搅拌和操作控制，混凝土薄层浇筑，并进行二次振捣，以配制优质混凝土，提高混凝土的极限位伸强度。8.1.6.5.对混凝土进行保湿、保温养护，适当延长养护、拆模时间，提高混凝土的拆模强度，减少混凝土表面的温度梯度。必要进采取保温养护，使缓慢降温，充分发挥混凝土的徐变松驰效应，削减温度收缩应力。同时加快基础四侧回填土，避免长期裸露，导致降温收缩与干缩共同作用，使应力叠加。8.1.6.6.对混凝土内部温度进行跟踪监测，实行情报信息化施工，控制混凝土内外温差在25以内，通过数据分析，发现问题，及时采取措

30、施。8.2.温度应力计算混凝土浇筑后18d左右，水化热量值基本达到最大，所以计算此时由温差和收缩引起的温度应力。8.2.1.混凝土收缩变形值计算y（t）=y0 （1-e-0.01t）×M1×M2×M3×M10式中：y（t）各龄期混凝土的收缩变形值；y0标准状态下的混凝土最终收缩值，取3.24×10-4；e常数为2.718；t从混凝土浇筑后至计算时的天数；M1M10考虑各种非标准条件的修正系数，按简明施工计算手册表5-55取用。根据已知条件和查表5-55，取值如下：M1=0.25 M2=0.9 M3=1 M4=1.62 M5=1.45 M6=1

31、M7=0.77 M8=0.21(截面积为647m2=24.28×3.65m)，则r=（24.28+3.65）×2/647=0.09 M9=1 M10=0.76（按每1m3混凝土含75kg钢筋计算：EaAa/EbAb=2.0×105×0.00096/2.8×104×1=0.07）。y（t）=3.24×10-4(1-2.718-0.01×18)×1.25×0.9×1×1.62×1.45×1×0.77×0.21×1×0.7

32、6=0.23×10-48.2.2.混凝土收缩当量温差计算Ty（t）=-y（t）/式中：Ty（t）各龄期混凝土收缩当量温差（），负号表示降温，y（t）各龄期混凝土的收缩变形值；混凝土的线膨胀系数，取1.0×10-5。Ty（18）=-0.23×10-4/1×10-5=-2.3;8.2.3.混凝土的最大综合温度差T=T2+2/3Tmax+Ty（t）-Th式中：T混凝土的最大综合温度差（）；T2混凝土拌合物经运输至浇筑完成时的温度（）；Tmax混凝土最高温升值（）；Ty（t）各龄期混凝土收缩当量温差（）；Th混凝土浇筑后达到稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当

33、地年平均气温（15）。 T=17.5+58.9×2÷3+（2.3）1539.58.2.4.混凝土弹性模量计算(t)E（e-0.09×18）式中：(t)混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量计算（Nmm2）；e混凝土的最终弹性模量（N/mm2），可近似取28d的弹性模量；t混凝土从浇筑后至计算时的天数。E(18)2.8×104（12.7180.09×18）2.246×104N/mm28.2.5.混凝土温度收缩应力计算由于基础底板两个方向的尺寸都比较大，所以需要考虑两个方向所受的外约束来进行计算。采用42.5R矿渣水泥拌制的混凝土,在养护温度4

34、1.2左右，龄期18d时的强度可达到设计强度的100%。C25混凝土的抗拉度设计值为1.3N/mm2。第一计算方法：E(t).a·T/（）·H（t）·R式中：混凝土温度应力（Nmm）；H（t）考虑徐变影响的松驰系数，按简明施工计算手册中表557以18天时插入法计算取用；a混凝土的线膨胀系数，取10×10（1/）R混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，取R1；当为可滑动的砂或混凝土垫层地基时，R0；混凝土的泊松比取0.15。=-2.246×104×10×10-6×39.5/(1-0.15)×0.389

35、5;0另一种计算方法： max=ET(11/ch·L/2）H（t，）式中：=C/(H·E(t)= 150×10-2/(2.1×104×7900)=9.51×10-5·L/2=9.51×10-5×49440/2=2.35ch·L/2=ch2.35=5.29max=-ET(11/ch·L/2）H（t，）=-2.246×104×10×10-6×39.5×(11/5.29)×0.389=-2.8 Nmm>1.3N/mm2，不满足

36、要求降温时混凝土的最大拉应力应小于混凝土的抗拉设计值。抗裂安全度应满足下式要求：K=fct/1.15式中fct混凝土的抗拉强度设计值；K抗裂安全度K=1.3/2.8<1.15不满足要求。9. 温度与收缩裂缝的控制措施轧机基础属大体积混凝土结构，截面和体积大，埋置深，混凝土一次浇筑量大，精轧机基础达九千多立方米，且要求一次浇筑完成，浇筑时间短而集中，故混凝土浇筑后，水泥与水发生化学反应产生大量的热量，且由于混凝土的体积大，热传导性差，几乎是绝热的，在升温阶段，水化热大量积骤在结构内部不易散发，导致混凝土内部温度不断升高，而混凝土表面散热较快，表面温度低，从而形成了较大的内外温差，中部混凝土温度高，发生体积膨胀，外部温度低生产体积收缩，约束了内部膨胀，因而在混凝土内部产生压应力，在混凝土表面产生拉应力，此时混凝土的抗拉强度很低，当超过该龄期的混凝土极限抗拉强度和变形极限，便会在混凝土表面产生裂缝。在混凝土降温阶段，热量逐渐散发，混凝土温度逐渐下降，而达到使用温度（最低温度）时产生内外温差，