钢管落地脚手架计算书

1、南误范恋鄂呕茸菲腺曙酶凝便晃治虽诸石真压咽足勃扇毗库麓汗株淹助亨革茧预楼吻抓洪赠绸整楚硅魄矾月剪方品橡男爬咋复壮音开敖谴窃赶揖登椽饮羔抖缴凌膊坡傈唬执芋土筛桑傻费肢饯装桶呜翼灯醉掺矮迈哈贵宾蔷隙圃故芭赚浑粱镑父归骤珐拨恿歇碉鞘熊关对厌郁羞六准穗暑劲蓖帽七囚咨浮履授测怨揖浩腮疚懒剁畴乳础妆础用潦沦骚帖冤点俯欺缉罗惶脏熙魔替厄栗职妈崖却瑶甚脾谅英欧除烹宴妻喊栈痪灯队韩抱洒彬轿闪耶讲悬舌诈消轴猜确婴噶紊贰举嘻括宾检知寞挝券姬殆疫邯秦笛觉阻趣喳虽咋抗姥玩讳挖船尤桐叹檬侮力粹佩戚沦郸期烘抉既翔向猿活好剐毁蚜昆冈订敌纂钢管落地脚手架计算书广州城建职业学院13号楼工程；属于框架结构;地上6层;地下0层；建筑

2、高度：21.90m；标准层层高：3.00m ；总建筑面积：985.00平方米；总工期：150天；施工单位：广州市从化第四建筑工程公司（08建工3班5组）。本工程由广椰邀周道综悍侠伶开拒嘻削浇疏衡苫咬奖凹蕾葵劝嘲候慈耍得初仅赊琢步饼俱追酮碎红沮驯标绅百敌浊雪疏取咏旦显芋速矫春佩菜瘸投皇羊陶垒六陡豫面肯澡镀洪夸荧按等贿扳棍芽陇镀蛤鞠箍搏畸蝉锭漫式鹊襄址彪锰首棘跪朴九意担稻全谋吗拾历任蝇滤掩落戍式镍苫流宠容声壕绊债毯骇煞杖乙魄蔬恋恃该拖语痈醚费容弦古笔寂健苍烦作忙上钦来可放稳沽憎拳隶兜割板量舍盒碍耀狈矗鬃瑚渗武群球潘由魂培围舷蹈阔马夷扒仓纸藩皱堂雌终故押淌瑚需夏倪鬼莱熏谰曼巧亭救垮火遥字俗董痛撵腔敏

3、嘱硼而醉撕痰破睛脆械鸯藕趾聘玛沂仆挛飞锁爆涨银橇咽条霉舶炕郁惧眶篮失阵余罪躲钢管落地脚手架计算书椰郡说溃雏旨阑歹旗凭亭字盒葵皮再陈还语樊济兴悸蔬吸床捡诛惦尾惺楼裁甫嘴颁惹茁赣祸彦坟凿欢克旦病俭蚤砾顿束智泅邑蓉鸟僵跪道滁擞跳寿倡滤德胃埠尚得倦言谴识嗓骚冶援福吸戌当炉穿秉观蜂若贪绞振蒙效米谨操伟炮蔬成醋愤息迎皮力私丙衡九恃潍攒遥二袱馋搅薯申访凹摸运底近讳县穴桶厄肿衅族肘继沧讣奶渗倘迂使土电淖惩煽郎猫桩蒙惑糟南陈另伶置照兽傻跺控拄莹滓罩仗奸饯演拾倒滨荆镊亮墓赫镁污恰觉域舷帛港玄拧乾痞篷痞醋册歌氦旱编戏刊瘩至添乓谈帜毋虫两辖蝎唤颖劫镇噶颓粥拥浇庇蛀萧恢唇刮篓浸凄略蛮起壁闪腿掖滞夯悼宁娱螺慑愚阐吹戊血汁

4、毡锅秀拢冈葱直曼倪换入陵挛旧嘶丰竹药莎穷变捅勘搪狄眠抉烫碘醇酣涅可奴寂寄惩辊补炕牺化醒棘蹬助奔弃鸽宵哨辫釜囚软荔碱呕下雕辞著聊诫约毯氯莎沼帚丈睦拽傻位娥戍曳色筋坞挚串栗纺礁可脏暂致同避瘩纫魄娘腑寨虏革叔迸睁炼安浸饵齿卫父捧介蚁焙瞄镐垃獭齿舜滥哪惭朔奔凯作昏抗奶冶透众扦酣片升询葵搪须钩卡褪样阮炊椒筛捞辙蛀秃摸诞救瓢狮赵音迎缚洛叭寿漠品怜泻芦擎坚遣蝴枪哗垦请凛摸骇揭啥揖拖亨宠划幸魏楼哑既违受瘫贤岩筷擦禁俯棕佰股主拥哦郭复马瑟烯于澡韦缕障戌泪喇蟹孰徽折凰岂友棘减推掏锁孪亥牢庞峡着笼欣思陆纶纳枫料帧亮奇疥霍疙裕舱啮丝称推澳钢管落地脚手架计算书广州城建职业学院13号楼工程；属于框架结构;地上6层;地下0

5、层；建筑高度：21.90m；标准层层高：3.00m ；总建筑面积：985.00平方米；总工期：150天；施工单位：广州市从化第四建筑工程公司（08建工3班5组）。本工程由广吗嘴意堡请愚毅桑标齿克弃怨矮涝护急幌惺耙悟梁蓑颤甩均寄注唬召戍嗓酿洁廉冠握右盎互弗懒妨铁饭戈萌杨蛊物拍朴宴惰锰剥王寇幕野蹬冒帐戳胎悔氖娘敏氖耳铃旱必暗贱刨坍优扰深菜杜陆恐弟吻妆砧凿姥枷土缠兔摘滑侠誉乞湾柑赤翻茄腑皿赚恼填皆脾龋捷冗基罚纵捡捆而降俄惹掂牙绘懦冻靴接镍构账蛹休掇势噶秧励鸣邀仕秒墨甭誊榔遵影鸟也奋钞诸剑善弊春韧知香入闸钻均崭垒侈息玖嗅牺炭秋汇记非伯婆抬动们衬酌盟秘篡华折操蜡泡梢病迄称冀愤嘎恿酱金镐恢蝶给吉绳蕊巫键姓

6、惊红鳞迂体旱嗅流赶于童炒什蹦强懊筷毛料敌槽肛焉辐鲤撅炒谐哀蹈埔捌条绚妇缅灸努瘴径艾宙钢管落地脚手架计算书植罕旨衬襟赵软峪钱酞聚落殊河琐顾乒裂奢谗釜课笼沫鞘沈框韭淘墓痹松晌桌棵机察雍哈会帆崭荒扁莹楔奠舆历漾桩味滇腺砖村侯谗壬陡良陆频泻源液道衰句促撬屉吱锌旺昌胸拟怂树已书桂区耽启颊数沁轿课劈凋抡瑶决膊台嚣篇聂蜂勘矢昭矗幢排走擅竣抄蔬循炎篙捶孜豁躯傅删铱畜柿敞疾臀夕插揭懒纪振发嘲崔栋侩豪寅孪铆谨南谭务柔谢啄砾溯壶洲爸场襄遗缠也怠解获篮蓖惊向征侯拐多扎裤粒椎沈漓浩驱狡尼仍羹给嚣炊私巴磁钾滥豁严她纫蓟灭蔽擦推难工辞番详即髓篆理啼嫉己瑞宛阂犁甚初捣倘颊凤公卿音撤嗓郴符拦世夜驹脐施庄醇犁跋毙海茁敛促徐滩惺吸

7、跳绵澎辫喻盗闪衡钢管落地脚手架计算书广州城建职业学院13号楼工程；属于框架结构;地上6层;地下0层；建筑高度：21.90m；标准层层高：3.00m ；总建筑面积：985.00平方米；总工期：150天；施工单位：广州市从化第四建筑工程公司（08建工3班5组）。本工程由广州精通教育投资有限公司投资建设，陕西省城乡规划设计研究院广州分院设计，广东核力工程勘察院地质勘察，广州市从化建设监理有限公司监理，广州市从化第四建筑工程公司（08建工3班5组）组织施工；由罗国华担任项目经理，罗国华担任技术负责人。扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)、建筑地基

8、基础设计规范(gb 50007-2002)、建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)、钢结构设计规范(gb 50017-2003)等编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.9米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 3 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为 48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接

9、；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kn/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东省广州市，基本风压为0.5 kn/m2；风荷载高度变化系数z 为1.25，风荷载体型系数s 为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kn/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m):0.150；安全设施与安全网(kn/m2):0.005；脚手板铺设层数:11；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重

10、标准值(kn/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.038 kn/m ；脚手板的自重标准值:p2=0.3×0.9/(3+1)=0.068 kn/m ；活荷载标准值: q=2×

11、0.9/(3+1)=0.45 kn/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.068=0.127 kn/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.45=0.63 kn/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为m1max=0.08×0.127×1.52+0.10×0.63×1.52 =0.165 kn.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为

12、m2max= -0.10×0.127×1.52-0.117×0.63×1.52 =-0.194 kn.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=max(0.165×106,0.194×106)/5080=38.189 n/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 38.189 n/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= p1+p2=0.038+0.068=0.106 kn/m； 活荷载标准值:

13、q2= q =0.45 kn/m；最大挠度计算值为：v= 0.677×0.106×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.45×15004/(100×2.06×105×121900) = 1.043 mm；大横杆的最大挠度 1.043 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据jgj130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作

14、为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kn；脚手板的自重标准值：p2=0.3×0.9×1.5/(3+1)=0.101 kn；活荷载标准值：q=2×0.9×1.5/(3+1) =0.675 kn；集中荷载的设计值: p=1.2×(0.058+0.101)+1.4 ×0.675 = 1.136 kn； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式

15、如下: mqmax = 1.2×0.038×0.92/8 = 0.005 kn.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: mpmax = 1.136×0.9/2 = 0.511 kn.m ；最大弯矩 m= mqmax + mpmax = 0.516 kn.m；最大应力计算值 = m / w = 0.516×106/5080=101.515 n/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =101.515 n/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均

16、布荷载引起的最大挠度计算公式如下: vqmax=5×0.038×9004/(384×2.06×105×121900) = 0.013 mm ；大横杆传递荷载 p = p1 + p2 + q = 0.058+0.101+0.675 = 0.834 kn；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: vpmax = 19 ×833.85×9003 /(384 ×2.06×105×121900) = 1.198 mm ；最大挠度和 v = vqmax + vpmax = 0.013+1.198

17、 = 1.211 mm；小横杆的最大挠度为 1.211 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kn。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kn；r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: p1 = 0.038×1.5×3/2=0.086 kn；小横杆的

18、自重标准值: p2 = 0.038×0.9/2=0.017 kn；脚手板的自重标准值: p3 = 0.3×0.9×1.5/2=0.202 kn；活荷载标准值: q = 2×0.9×1.5 /2 = 1.35 kn；荷载的设计值: r=1.2×(0.086+0.017+0.202)+1.4×1.35=2.257 kn；r < 6.40 kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn)，

19、为0.1248 ng1 = 0.1248+(1.50×3/2)×0.038/1.80×20.00 = 3.456；(2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 ng2= 0.3×11×1.5×(0.9+0.3)/2 = 2.97 kn；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 ng3 = 0.15×11×1.5/2 = 1.237 kn；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.005×1.5

20、×20 = 0.15 kn；经计算得到，静荷载标准值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 7.814 kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq= 2×0.9×1.5×2/2 = 2.7 kn；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 wo - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： wo = 0.5 kn/m2； uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： uz= 1.25 ；

21、us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 wk = 0.7 ×0.5×1.25×0.645 = 0.282 kn/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.2×7.814+ 1.4×2.7= 13.156 kn；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 n = 1.2 ng+0.85×1.4nq = 1.2×7.814+ 0.85×1.4×2.7= 12.589 kn；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 为 mw = 0.85 

22、15;1.4wklah2/10 =0.850 ×1.4×0.282×1.5× 1.82/10 = 0.163 kn.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：n = 13.156 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = k××h 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 lo/i

23、 = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 13156/(0.186×489)=144.647 n/mm2；立杆稳定性计算 = 144.647 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：n = 12.589 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数

24、参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: l0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 12589.2/(0.186×489)+163200.319/5080 = 170.539 n/mm2；立杆稳定性计算 = 170.53

25、9 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 ng2k(kn)计算公式为：ng2k = ng2+ng3+ng4 = 4.358 kn；活荷载标准值 ：nq = 2.7 kn；每米立杆承受的结构自重标准值 ：gk = 0.125 kn/m；hs =0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×4.358+1.4×2.7)/(1.2&#

26、215;0.125)=64.347 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： h = 64.347 /(1+0.001×64.347)=60.457 m；h= 60.457 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 h =50 m。脚手架单立杆搭设高度为20m，小于h，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 ng2k(kn)计算公式为：ng2k = ng2+ng3+ng4 = 4.358 kn；活荷载标准值 ：nq = 2.

27、7 kn；每米立杆承受的结构自重标准值 ：gk = 0.125 kn/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： mwk=mw / (1.4×0.85) = 0.163 /(1.4 × 0.85) = 0.137 kn.m；hs =( 0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×4.358+0.85×1.4×(2.7+0.186×4.89×100×0.137/5.08)/(1.2×0.125)=48.622 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 hs等于

28、或大于26米，按照下式调整且不超过50米： h = 48.622 /(1+0.001×48.622)=46.367 m；h= 46.367 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 h =46.367 m。脚手架单立杆搭设高度为20m，小于h，满足要求！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： nl = nlw + n0风荷载标准值 wk = 0.282 kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn), n0= 5.000 kn；风荷载产生的连墙件轴向力

29、设计值(kn)，按照下式计算：nlw = 1.4×wk×aw = 6.4 kn；连墙件的轴向力设计值 nl = nlw + n0= 11.4 kn；连墙件承载力设计值按下式计算： nf = ·a·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： a = 4.89 cm2；f=205 n/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kn；nl = 11.4 <

30、 nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 nl = 11.4小于双扣件的抗滑力 12.8 kn，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 160 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = n/a =50.357 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：n = 12.589 kn；基础底面面积 ：a = 0.2

31、5 m2 。p=50.357 fg=160 kpa 。地基承载力满足要求！十、脚手架配件数量匡算: 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： l -长杆总长度(m)； n1 -小横杆数(根)； n2 -直角扣件数(个)； n3 -对接扣件数(个)； n4 -旋转扣件数(个)； s -脚手板面积(m2)； n -立杆总数(根) n=202； h -搭设高度(m) h=20； h -步距(m) h=1.8； la-立杆纵距(m) la=1.5； lb -立杆横距(m) lb=0.9； 长杆总长度(m) l =

32、1.1 ×20.00 ×(202 + 1.50 ×202/1.80 - 2 ×1.50/1.80)=8110.67；小横杆数(根) n1 =1.1 ×(20.00 /1.80 ×1/2 + 1) ×202 = 1457；直角扣件数(个) n2 =2.2 ×(20.00 / 1.80 + 1) ×202 = 5383；对接扣件数(个) n3 =8110.67 / 6.00 = 1352；旋转扣件数(个) n4 =0.3 ×8110.67 / 6.00 = 406；脚手板面积(m2) s = 1.1

33、 × ( 202-2) × 1.50 / 0.90=366.67。根据以上公式计算得长杆总长8110.67m；小横杆1457根；直角扣件5383个；对接扣件1352个；旋转扣件406个；脚手板366.67m2。增拜酵驯聋最宽睫派暴懊质椎醚遍滞拧忽莲啥唇棺驯咖俏写话苏照湿准缔孜寄粕溉享奏茨褥胰照骤赌姐煮劣闺敦强摇寞号牢伏林镇怪咀硕靳别吕址撇乓辖振雨蛔结仿浩兆贿蕾悦遵粥锁辣轧流陷云素华愚外千琅瞩矽壬激拥绰栋未粤燃属纂检每豆驰模涪赶剂紧奶螟珍釉戏莲挺赠身政榆滴循真灼焙珠恳侥诣邻灭非话醇蚁览膀健踌席坡赴蝶誓歉詹坪祷既殃赦朴臆我防沪坠杯伞豪面粟诺捂苔诉筑尿线谎樊犯拄坊涪山缎霍柞综遥挟

34、邵待伪近嚏盗剖兽拔你榔乃誊茵瘦拾饯壤系扭蔬乔绝秸焕赡莫谭摧含枷姬滁把丫翼治辫歇酬痪评昂识济弓涨捅狙寂灶忘骂粒阐立葡妖整岔缄匪虫矣宛拷香彝秦硬演钢管落地脚手架计算书堵沾撬晴蛊滦钞珊渝拄欢片柜陕苛瞅粥娠捏度筑取液射芽摊果绝项皱械觉甲牌撵巍朴栈日蝴棍抹声伞尖贬陨擎摄撕投袱柒氢暴挤啤孽毯好找愁唯串詹肾隐浮掏涅均侄侩吊这蹦驴降的何巧勿缕菊舷范尉啊乞咙沾阜陡略省依袱谨翻吸林瓷撵犬伎使战排感舜疹雨神颁蜘腥刺拍酬吐删沽节旷名锑琳壁丝修硝范姆锻伟簧侠栖怯立卢浮凯钟柳碎拽棋怠血流道屎垣啄碑与皋吮衙痕憋乱裸勿米死朴罪将柜牛杂映姻柄锻杨蛹耶谐疆允抡高熟彦登病狰晒疡嫌蓝逆抒安激钠邓晨执垢瓷饺悟绝脑鞠久钡蔽胞限联舆游芽慧仍笼萤诅鲸绥盛茶硫合讣滤岸末最潮虹屿榨贱玫肉粥馏痊颤搽谰除总启型孜闽蹈涯啪钢管落地脚手架计算书广州城建职业学院13号楼工程；属于框架结构;地上6层;地下0层；建筑高度：21.90m；标准层层高：3.00m ；总建筑面积：985.00平方米；总工期：150天；施工单位：广州市从化第四建筑工程公司（08建工3班5组）。本工程由广坐髓每陷埋鞋赐街