高支模专项施工方案.(改)

1、广东明兴建筑集团有限公司翔隆花园（一期）工程高大支模专项施工方案高大支模专项施工方案第一章 概述一、工程概况1、本工程位于清远市新城西11号区；总建筑面积：197870.6；施工工期：1100天；地下一层，标高-4.400m；基础采用ø500的预应力管桩，设置承台，基坑开挖深度约2.5m。墙体采用混凝土加气块、灰砂砖砌筑。屋面构造为平屋面及部分构造斜屋面，卷材防水，外墙装饰为釉面砖和涂料，建筑性质为商住小区，建筑场地类别为类，工程等级为二级，地基基础设计等级为甲级，防火等级为二级，耐火等级为一、二级，抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为6度。属于群体布局住宅，并设有商业中心及12幢高层

2、框剪结构裙楼。商业中心为3层框架结构，建筑高度为21.559m，总建筑面积为3372.3，首层层高5.9m，二层层高5.5m，三层台球室层高10.159m。17、18#楼为30层框剪结构，建筑高度为92.9m，总建筑面积为37213.39，首层层高5.9m，标准层层高3m。首层为架空层及商铺，2层至30层为住宅楼。19、20#楼为22层框剪结构，建筑高度为74.4m，总建筑面积为29022.55，首层层高5.9m，设备转换层层高5.5m，标准层层高3m。首层为架空层及商铺，+5.911.40m标高为设备转换层 ，2层至22层为住宅楼。 21、22#楼为22层框剪结构，建筑高度为74.4m，总建

3、筑面积为28270.52，首层层高5.9m，二层层高5.5 m，标准层层高3m。首层为架空层及商铺，+5.911.40m标高为设备转换层 ，2层至22层为住宅楼。 23、24#楼为29层框剪结构，其中29层为复式层；建筑高度为97.25m，总建筑面积为27047.3，首层层高5.9m，标准层层高3.15m。首层为架空层及商铺，2层至29层复式为住宅楼。31、32#楼为22层框剪结构，建筑高度为68.9m，总建筑面积为27845.66，首层层高5.9m，标准层层高3m。首层为架空层及商铺，2层至22层为住宅楼。33、34#楼为22层框剪结构，建筑高度为68.9m，总建筑面积为27347.14，首

4、层层高5.9m，标准层层高3m。首层为架空层及商铺，2层至22层为住宅楼。2、本工程有多处支模高度大于8m，按规定属于高大支模工程，需进行审核。具体有：（1）商业中心：X-2X-3轴×FL，16轴会所展示大厅上空，天面层支模高度11.5m，主梁最大截面尺寸为300×900，次梁最大截面尺寸为250×700，净跨度：11.0m，板厚120。（详见图1-1图1-6）（2）商业中心：710×GL轴台球室天面层支模高度10.1m，主梁最大截面尺寸为200×1100，次梁最大截面尺寸为250×800，净跨度：8.60m，板厚120。（详见图2-

5、1图2-6）（3）17#楼2-3交A-B轴和18#楼14-15交A-B轴的地下室采光通风井支模高度10.3m，主梁最大截面尺寸为300×1100，净跨度：6.0m，板厚120。（详见图3-1图3-6）（4）17、18#楼群房的1-2交1K-2K轴部位支模高度9.8m，主梁最大截面尺寸为200×600，净跨度：4.1m，板厚120。（详见图4-1图4-6） （5）20#楼1-4交K-L轴的地下室采光通风井支模高度10.3m，主梁最大截面尺寸为200×800，净跨度：4.80m，板厚120。（详见图5-1图5-6）（6）19、20#楼群房的S1-22S1-23-轴和S

6、1-34S1-35轴部位最高支模高度9.8m，主梁最大截面尺寸为200×600，净跨度：3.9m，板厚120。（详见图6-1图6-6）（7）21#楼2-4交L-M轴和22#楼的1-3交K-L轴地下室采光通风井支模高度10.3m，主梁最大截面尺寸为200×800，净跨度：4.80m，板厚120。（详见图7-1图7-6）（8）21、22#楼群房的S1-12S1-13-轴交S1-CS1-E轴部位最大支模高度9.8m，主梁最大截面尺寸为200×600，净跨度：3.70m，板厚120。（详见图8-1图8-6）（9）23-24#楼2-4交A-B轴、8-10交A-B轴部位的地下

7、室采光通风井支模高度10.3m，主梁最大截面尺寸为200×1000，次梁最大截面尺寸为200×490，净跨度：4.0m，板厚120。（详见图9-1图9-6） （10）31-32#楼：群房的31-131-4交31-2/0A-31-1/0A轴、32-132-3交32-2/0A32-1/0A轴部位最高支模高度9.8m，最大梁截面尺寸为200×600，净跨度：3.60m，板厚120。（详见图10-1图10-6） （11）33#楼1-4交J-K轴和34#楼14-17交J-K轴部位的地下室采光通风井支模高度10.3m，主梁最大截面尺寸为300×950，次梁最大截面尺

8、寸为200×600，净跨度：6.0m，板厚120。（详见图12-1图12-6）（12）33-34#楼群房的9交2/0A1/0A轴和2223轴部位支模最大高度9.8m，主梁最大截面尺寸为200×600，次梁最大截面尺寸为200×400，净跨度：3.80m，板厚120。（详见图13-1图13-6） 3、参建单位：建设单位：清远市马扬房地产发展有限公司施工单位：广东明兴建筑集团有限公司设计单位：广州智海建筑设计有限公司监理单位：清远市卓越工程建设监理有限公司勘察单位：广东有色工程勘察设计院4、本工程楼地面已浇筑C35、C25砼分别400和180厚，本方案地基承载按C25

9、砼进行验算，推断其地基承载7天强度大于1850Kpa。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)2、混凝土结构设计规范GB50010-20023、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)4、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制5、清远翔隆花园一期工程施工图纸6、简明施工计算手册。三、材料选用模板支顶、水平拉杆、纵向和水平斜撑均采用48×3.0扣件式钢管，钢管和扣件已按要求做强度检测试验。四、模板方案编制原则1、施工条件：(1）本工程争创双优工程，工程质量要求高。(2）工程施工中须保证安全和文明施工。(3）商业中心展示大厅上空

10、：梁截面大、跨度大、模板支架较高，施工难度较大。(4）面对以上节点工期紧、施工难度大等特点，因此模板方案的编制应当充分考虑这些不利因素：1)、首先是工程的流水段划分应当合理，模板的配置数量应能满足施工流水要求。2)、模板的选型、模板的设计应当合理，尽可能采取整装整拆大模板施工，发挥塔吊的机械性能，以提高工作效率，缩短工期。3)、各种模板严把产品质量关，模板质量不合格的，绝不许进入现场使用，重点是板的表面平整度和刚度。4)、各种架设工具进场前，必须经过油漆刷新处理，以达到施工现场文明整洁的要求。第二章 模板施工总体安排一、技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工管

11、理人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，由项目技术负责人和安全主管做好三级安全教育和施工技术交底工作，减少和避免施工误差。二、物资材料准备1、项目部材料采购系统确保施工使用的材料质量合格，按材料进场计划分期分批进场，并且按照规定地点存放，做好遮盖保护；同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证。其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。2、钢管表面应平直光滑，不应又裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、和深的划痕；钢管外

12、径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定：钢管必须涂有防不锈漆；新扣件必须有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应该进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。所有应用于现场的钢管、扣件、各种木枋、螺丝栓必须经过项目部管理人员同意候方能使用。三、劳动力资源准备1、施工前期准备根据工期和劳动力需求计划，组织工人进场，并安排好工人住宿生活。水电管线架设和安装已经完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。2、劳动力计划劳动力计划表工 种人数施工员20安全员5木工150

13、钢筋工80混凝土工50棚架工35电焊工4电工15杂工40合计434四、测量准备根据平面控制网线，在板（包括底板）混凝土浇注完成支设竖向模板前，在板（包括底板）上放出该层平面控制轴线。待竖向钢筋绑扎完成后，在每层竖向钢筋上部标出标高控制点。五、管理人员及劳务人员培训项目技术部按规定对项目相关部门及分包队伍进行方案、措施交底（包括书面和口头），并由项目技术部和质量部参加。做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按照规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等

14、。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。第三章 施工方法一、模板设计依据1、依据结构、建筑施工图以及相关的使用要求。2、在模板满足强度和刚度要求前提下，尽可能提高表面光洁程度，阴阳角模统一整齐（尽量在安装之前配置）。3、在满足塔吊起重量要求、施工便利和经济条件下，应尽可能扩大模板面积、减少拼缝。4、模板及支撑架的材料选取模板：采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板；木枋：采用75mm×75mm木枋；支撑系统：模板支顶采用48×3.0mm钢管及各种扣件；纵、横向水平拉杆：48×3.0mm钢管及各种扣件配件等；纵、

15、横向剪刀撑：48×3.0mm钢管及各种扣件配件等；梁、柱、墙模板采用 12对拉螺栓锁紧；垫板：采用脚手架配套底托，木板垫板；5、支撑体系设计：本工程高大支模搭设采用扣件式钢管脚手架支撑。二、模板、支顶支设施工技术措施： 一）排架搭设操作工艺1、模板支架施工工艺流程：基础准备立杆放线、定位 安放垫板 搭设立杆并同时搭扫地杆 搭设水平杆 设置剪刀撑、纵横水平杆、斜杆 接立杆 安装模板、木方 校正。2、放线：模板安装前，根据测量标记在柱上弹出标高、中心线和模板安装控制内边线，并按满堂架设计要求定出立杆位置线。3、立杆搭设要求：支架基础为C25或C35砼地面，立杆支撑在300宽通长的木板上。

16、排架的搭设自一端延伸至另一端，自下而上按步距架设，并逐层改变搭设方向，减小误差积累。不能自两端相向搭设或相间进行，以免结合处错位，导致最后难以连接。支架立杆应协调设置，做到纵横各成一线，以便准确搭设水平拉杆和剪刀撑。4、扫地杆：扫地杆必须在离地200的纵横双向设置，扫地杆可约束立杆的水平位移及沉陷，提高支架的承载力，因此不可忽视扫地杆的作用。5、垂直剪刀撑：支架四周与中间每隔4排立杆纵横向均设置垂直剪刀撑，由底至顶连续搭设，其间距为不大于6m；夹角宜在45。60。之间，剪刀撑可提高支架的整体稳定性，提高立杆的极限承载力，施工中往往疏于设置或设置不满足规范要求。6、纵横向水平杆：沿架体垂直方向，

17、每隔1.5m设置纵横水平杆。搭设时每步处水平杆必须纵横双向贯通。并应与结构柱、梁扣牢、顶紧。7、水平剪刀撑：为加强立杆的整体稳定性，提高钢支架的整体刚度，须加设水平剪刀撑。具体做法：沿立杆水平方向每隔2步加设一道水平剪刀撑，水平剪刀撑与立杆相交，均布于全部高支模内部，起到加固及拉结作用。8、支顶纵向和横向拉杆应与结构柱、梁扣牢、顶紧，加强支撑系统的整体稳定性，（抱柱大样详见附图）。高支模应与各层非高支模部位的支撑连接，垂直方向每2步拉一道，水平方向每3跨拉一道。9、主梁立杆与次梁、楼板立杆应尽量拉通，可调节次梁、板立杆的间距（在允许最大间距内）使主梁与次梁、板立杆拉通，如不能拉通，次梁、板水平

18、杆应与主梁水平杆扣接。10、有地梁的位置，应采取将上部梁的模板支撑的荷载传递到地梁的形式，以减少地面沉降对模板支撑的影响。11、支撑在楼板上的高支模部位，下层支模不能拆除。后浇带部位的高支模下层支撑布置应与上层一致。12、支撑的高度通过各种杆件的组合及可调托座的调节来达到本工程各楼层的高度要求，可调托座的自由高度不可大于200。13、具体布置见附图。二）、模板支设方案 模板采用18厚胶合板框架梁、非框架梁：梁底模板的支撑采用钢管支撑作梁下支顶。梁截面不大于200×800的梁：梁底模板的支撑采用钢管支撑作梁下支顶，支顶最大纵距及最大横距均不超过900，梁下次龙骨水平间距为300、侧模竖

19、肋间距300，均采用75×75木枋。侧模对拉螺杆采用2根12，水平间距为600，固定螺杆水平横椤用2根48×3.0钢管。梁下主龙骨采用2根48×3.0钢管作支承。（梁模板支撑图）梁不大于300×900的，梁下支顶横距为900，支顶最大纵距900，梁下次龙骨水平间距为300、侧模竖肋间距300，均采用75×75木枋。梁下主龙骨采用2根48×3.0钢管作支承，侧模对拉螺杆采用2根12，水平间距为600，固定螺杆水平横椤用2根48×3.0钢管。（梁模板支撑图）截面尺寸大于300×1100的梁，梁下支顶横距为400，支顶最

20、大纵距900，梁下次龙骨水平间距为300、侧模竖肋间距300，均采用75×75木枋。梁下主龙骨采用48×3.0钢管作支承，侧模对拉螺杆采用2根12，水平间距为600，固定螺杆水平横椤用2根48×3.0钢管。（梁模板支撑图）楼板：楼板模板的支撑采用钢管支撑作梁下支顶，支顶间距均不大于1000×1000，板下次龙骨间距不大于500。三、模板拆除要求：1、模板拆除技术要求：(1)模板拆除时应检查同条件养护混凝土试件强度报告，底模拆除时结构砼强度值满足混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）表4.3.1规定的强度要求。表4.3.1 底模拆除时的

21、混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100(2)模板拆除应按模板支设相反的顺序即后支的先拆，先支的后拆的顺序拆除。首先拆除梁侧模板，再拆除楼板模板，楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。（3）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，8 m的高支模宜架设简易满堂架作模板拆除，用斜桥下滑或人工传递至支模楼面。等模板全部落下之后，再集中运出并堆放到指定地点，分规格码放好。(4)梁模加设拉杆螺栓时

22、，应先拆掉拉杆和背楞之后，再拆除侧模和底模，梁底模拆除时混凝土强度必须满足现定的要求才可以拆除。(5)梁、板底养护支撑拆除时，需上层梁板混凝土强度达到设计强度的100%时，才可以拆除。2、安全要求：(1)外架高度比搭设支模架时的作业面高度高一步架。(2)墙、柱模板支撑应与脚手架分开搭设。(3)架子搭设完毕后，必须经检查验收合格后，方可使用，使用中不得擅自拆改。(4)使用拉杆螺栓时，螺母必须拧紧，普通螺纹者，应使用双螺母，且螺杆必须凸出螺母23mm以上。(5)支撑架各连接件须卡紧，勿遗漏。使用中应经常检查支撑架有无拆改、松扣、钩脱现象，发现问题及时整改。四、模板支顶验算（一）楼板模板支顶验算本工

23、程楼板支顶最大间距不大于1000×1000，模板采用18厚胶合板，48×3.0mm钢管作支顶，楼板板厚100和120，取120板厚做验算。（1）荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准

24、值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.060.06风压高度变化系数z1.32风荷载体型系数s0.8（2）模板体系设计模板支架高度(m)11.38立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)100立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)100，100 （3）面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/m

25、m2)15面板弹性模量E(N/mm2)7500 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=1000×18×18/654000mm3，Ibh3/12=1000×18×18×18/12486000mm4 1）强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b

26、=0.9max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5 ×1=6.51kN/m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.51×0.32/8，0.11&#

27、215;0.32/8+3.15×0.3/4= 0.24kN·m Mmax/W0.24×106/540004.4N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2）挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)5×3.11×3004/(384×7500×486000)0.09mml/400300/4000.75mm 满足要求！（4）小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)75×75小梁抗弯强度设

28、计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)57.17小梁截面惯性矩I(cm4)200.08 因B/lb取整7400/900取整8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1）强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+

29、1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5×0.32.02kN/m 因此，q1静0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.31.07kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.30.94kN/m M1-0.071q1静L2-0.107q1活L2-0.071

30、5;1.07×0.92-0.107×0.94×0.920.14kN·m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.30.1kN/m p0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.077×0.1×0.92+0.21×3.15×0.90.6kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.02×0.12/

31、2，0.1×0.12/2+3.15×0.10.32kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.14，0.6，0.320.6kN·m Mmax/W0.6×106/5717010.52N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.607×1.07×0.9+0.62×0.94×0.91.11kN V20.607q2L+0.681p0.607×0.1×0.9+0.681×3.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+

32、pmax2.02×0.1，0.1×0.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.11，2.2，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×75×75)0.84N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.30.99kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632×0.99×9004/(100

33、5;9350×2000800)0.22mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.99×1004/(8×9350×2000800)0mml1/400100/4000.25mm 满足要求！（5）主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1）小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max

34、1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5×0.31.7kN/m q1静0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)&#

35、215;0.31.14kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.05kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.143×1.14×0.9+1.223×0.57×0.91.79kN 按悬臂梁，R1q1l=1.7×0.10.17kN RmaxRmax，R1

36、1.79kN; 同理，R'1.2kN，R''1.2kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.143×1.05×0.91.08kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.08×0.10.11kN RmaxRmax，R11.08kN; 同理，R'0.72kN，R''0.72kN 2）抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kN·m) Mmax0.45kN·m Mmax/W0.45×106/4490100.59N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3）抗剪验算 主梁剪力图(k

37、N) Vmax2.49kN max2Vmax/A=2×2.49×1000/42411.74N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4）挠度验算 主梁变形图(mm) max0.64mm max0.64mm2.25mm 满足要求！（6）立柱验算钢管类型48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1500/15.994.34150 满足要求！ 查表得，0.67 Mw0.92×1.4×0.06×0.9×1.52/100.01kN

38、·m Nw0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1×0.9×0.9+0.92×1.4×0.01/0.94.23kN f Nw/(A)+ Mw/W4227.84/(0.67×424)+0.01×106/449018.05N/mm2f205N/mm2 满足要求！（7）可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.23kNN30kN 满足要求！（8）立柱地基基础验算地基土类型（首层楼板C25混凝土，7天强度，约

39、18.5N/）C18.5混凝土地基承载力设计值fak(kPa)1850立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.23/(1×0.1)42.28kPafak1850kPa满足要求！（二）梁模板及其支撑系统设计 本次选取截面尺寸为200×800、300×900、300×1100的梁模板进行验算。 a、200×800的梁模板本处选取20#楼1-4交K-L轴地下室采光通风井的框架梁KL14作代表进行验算。KL14截面尺寸为200×800，净跨度：4.80m，支模高度10.3m，

40、板厚120。1、梁底模验算 模板采用18厚胶合板,梁底模的支撑采用钢管支撑作梁下支顶，支顶最大纵、横距均不大于900，梁下主龙骨采用2根48×3.0钢管作支承，次龙骨采用75×75木枋。 （1）荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风

41、压0(kN/m2)0.2非自定义:0.16风压高度变化系数z1.01风荷载体型系数s0.8（2）模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'b(mm)900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数2梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)0（3）面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按简支

42、梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=1000×18×18/654000mm3，Ibh3/12=1000×18×18×18/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2×

43、;126.67kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×0.8×120.5kN/m 1、强度验算 Mmaxq1l2/826.67×0.22/80.13kN·m Mmax/W0.13×106/540002.47N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5qL4/(384EI)=5×20.5×2004/(384×10000×486000)0.088mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力

44、极限状态) R1=R2=0.5q1l=0.5×26.67×0.22.67kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R2'=0.5q2l=0.5×20.5×0.22.05kN（4）小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)75×75小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)70.31小梁截面惯性矩I(cm4)263.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.67+0.9×1.35×

45、;(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×0.8+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1×(0.9-0.2)/2×1，2.67+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2=4.46kN/m q2max2.05+(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×0.8+(0.5+(24+1.1)×0.12)×(0.9-0.

46、35)/2×1，2.05+(0.3-0.1)×0.2/23.35kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×4.46×0.892，0.5×4.46×0.0820.3kN·m Mmax/W0.3×106/703104.2N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×4.46×0.89，4.46×0.082.13kN max3Vmax/(2bh0)=3×2.

47、13×1000/(2×75×75)0.57N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.632×3.35×8904/(100×9350×2636700)0.33mml/400890/4002.23mm 2q2l24/(8EI)3.35×804/(8×9350×2636700)0mml/40084/4000.21mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q

48、1l1+q1l2max1.143×4.46×0.89，0.393×4.46×0.89+4.46×0.084.01kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R12.77kN, R24.01kN 正常使用极限状态 R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×3.35×0.89，0.393×3.35×0.89+3.35×0.083.01kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'12.22kN, R'23.01kN（5）主

49、梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.898×106/4490200.01N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.564kN max2Vmax/A=2×3.564×1000/42416.81N/

50、mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.5mml/400700/4001.75mm 满足要求！ 4、纵向水平钢管时支座反力验算 设计值(承载能力极限状态) R13.22kN，R23.56kN 标准值(承载能力极限状态) R1'2.5kN，R2'2.73kN（6）立柱验算钢管类型48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.67 1、风荷载计算 Mw0.92

51、15;1.4×k×la×h2/100.92×1.4×0.16×0.89×1.52/100.03kN·m 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.9×1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2×124.41kN/m 2)小梁验算 q1max2.44+(0.3-0.1)×0.2/2+0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×

52、0.12)+0.9×1.4×1×max0.35-0.2/2，(0.89-0.35)-0.2/2/2×1，2.44+(0.3-0.1)×0.2/2=3.29kN/m 同上四六计算过程，可得： R12.71kN，R22.81kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2+N边+Mw/lbmax2.71，2.81+0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1×(0.9+0.89-0.35-0.2/2)/2×0.9+0.03/0.75.7kN fN/(A)+M

53、w/W5703.75/(0.67×424)+0.03×106/449027.13N/mm2f205N/mm2 满足要求！（7）可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力NmaxR13.22kNN30kN 满足要求！（8）立柱地基基础计算地基土类型：C25混凝土，7天强度，约18.5N/C25混凝土地基承载力设计值fak(kPa)1850立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.7/(1×0.15)38.02kPafak1850kP

54、a满足要求！2、梁侧模计算书梁高取800，模板用18厚胶合板，双排12对拉螺栓距梁底依次为200、450进行布置，水平向间距为600。（1）荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.8振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24&

55、#215;0.8min38.4，19.219.2kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k0.9max1.2×19.2+1.4×4，1.35×19.2+1.4×0.7×40.9max28.64，29.840.9×29.8426.86kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k19.2 kN/m2（2）支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距250主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)150对拉螺栓水平向间距(mm)500梁左侧支撑距梁底距离依次为200

56、，450梁右侧支撑距梁底距离依次为200，450 设计简图如下：模板设计剖面图（3）面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)11.5面板弹性模量E(N/mm2)4000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000×182/654000mm3，Ibh3/12=1000×183/12486000mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承1×26.8626.86kN/m Mmax0.125q1l20.125×26.86×0.2520.21kN·m Mmax/W0.21×106/540003.89N/mm2f11.5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正1×19.219.2kN/m max5×19.2×2504/(384×4000×486000)=0.5mm250/400=0.62mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1l=26.86×0.256.71kN 正常使用极限状态 R'q2l=19.2×0.254.8kN（4）小梁验算小梁类型方木小梁材