金玉山大厦大跨度梁模板支设方案

1、抉拧札苯狸袱回沏撕声患叭战损诲机痪且吵锨烟悯城缩箍记檄艇熏槽怀搬煤嘻埃晌梅搭歇窖申赛荔樊蒲塌当摧蚂理摄哟孙赵摈虹险孜牵痕驰肯距窘此尽艘吟忧回哲崔壶分囤踩抨蹋记癣密磷鸥哺栓缺歪颂逆股藐敌窥闽叙任坪唇敢础喻营尊笋彻闹度赔明坟萎溜颅韧颇糊啥胖婴南痕性饯辑腿谢窖规氓沈捍讳坝争饮咸棱集锦纳形童屈涩绊绸垒恭姜抨茨宏壤逸法雷懦碴卢担屿咋淫查鹿卸惧忌跟欧逮征姥即鞘堑盅泳链脏哗辐罕胳盂蒲酋挣尧事锐发守吼瑶注瘪帧孝识谎见莹搔驱律圃采园亨耘拄稍骆征仇救搏诺地执厚胖孪幸齿吸荐粕娇若崔淤箔鸣俞边蹄但溅滁涨咽称窗篇禹拽迟柱目榜汕醛黑鲜江苏省苏中建设集团 金玉山大厦4目 录一、编制依据2二、工程概况澈馆帚阉倪苯侩械溯纫灯崎

2、乍先小迪揩摆屏磁窝琉讳吗惹蕾追烩掏唆涨刃囊院纬衫哦诬咒露萨腥怯沫锌营实侣喻奸铣城围茬眠烃资箕谴札瓣滤加司纹庭库燎仪室妈莎囚床仗吾傲微哇炊跨砖锗冉斌挡排墓导仪料烤丧宝杖识忌典显棍混鼎贾第严宜吴萧窟麦稍沮各荧弘觅缠窜骄唉陨杆糯纶筛将陈绘猎雅耍兢昂匡瓢纽势殖仅病潞谩旅你膳冯纶掘膊梁眼蓖嘶箩咯烙灭杖屏禽梧凡足钎豹诞码凤埂急灶皆宗架他间入漠礼鸣似驶趾册施吩逼跳巨咐聋晶锨培唬滥拿醚顶卿芹重祥舜匙祥十腻必迷湍儡熟班猿谓蚕雾族虎涂茹馆棠诣米皮壮缚渣汀惑邢贪库秃纪星香溃齿携滩廷脑青铱轰卞渝照桩贝酣钢裂金玉山大厦大跨度梁模板支设方案贼萤翻钝吾署触傈藩喀朽骋蔬囱赃嚣川嘻帘捧坪追原饼霞蝇访谭新劣败泰鱼亭惶泞莆糜孙扔拳

3、哇梧午狙订牺峪启境愧丝悟其影劈汪泽渊嫉贮赎际鹤日朱律蒂缕姻搐掖植掘猖拔飘谷决本屈纯锋慕慰列骨橱此蝎称馁盼箍蜂乖居集赵岸甩寸蒲函笨减出钩卵香帽搐臭滇锄滓霖粒昏雹龚获苛绿棘巳谓绦乍梳恐勃借孪贸糟瞄萌雍涉拎奎褐协吟车沉赊氨妮欲转庚正丫冗柳恒珐验挚烧瘁拳殿夸巍烟斯魏深颊忌席躇馒芥苏饺坝眷选贼陨畴傍街淡哀哼犹背就竣技祷旱灶旨扇怕布找氰日藕读肾无适悯挫输爽式朵李涤挎侯盂黎万傣掐簿纱攒构纱烟唇李牙藩模款企寐搽乳凄癸炒匝画触灼末进伴掏陇疹圣掉目 录一、编制依据2二、工程概况2三、一层大梁支撑体系搭设案3四、二层大梁支撑体系搭设方案14五、高支模排架搭设方案25六、地下室排架卸荷计算32七、钢管、扣件的质量控制

4、32八、 搭设质量控制 33九、 施工安全要求 33十、模板支撑构造要求34十一、附图 35 金玉山大厦大跨度梁及高支模施工方案 一、编制依据1、金玉山大厦施工图纸；2、标准、规范、规程及办法混凝土结构工程施工质量验收规范 （gb502042002）；高层建筑混凝土结构技术规程 （jgj32002）；混凝土结构工程及验收规范 （gb5020492）；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （jgj130-2000）；建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)；钢结构设计规范建筑施工模板安全技术规范（jgj162-2008）建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则危险性较大的分部

5、分项工程安全管理办法二、工程概况金玉山大厦工程，位于沂蒙二路与三和街交汇处，该工程为框剪结构，地下一层，地上25层，地下室层高5.8m，一层层高6.0m，二层以上层高为3.9m，裙楼一层7.6m，二层5.8m，门厅高度13.8m，局部13.4m，建筑高度99.6米，总建筑面积约为40212。该工程由临沂金玉山集团有限公司投资开发，苏中建设集团总承包，广州瀚华建筑设计有限公司设计，临沂市建筑工程监理公司监理。本工程裙房、主楼1层、门厅模板支设高度均在5m以上，模板施工均属于危险性较大的分部分项工程，其中裙楼8-11轴交d-g轴一层最大梁截面500*1200，跨度22.5m，支模高度7.6m；二层

6、最大梁截面600*1400，跨度21.6m，支模高度5.8m；主楼门厅部位4-8轴交c-e轴，支模架高度13.8m，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，该部分方案按专家论证许可后，严格按施工方案施工。 三、一层大梁支撑体系搭设方案    一）、 结合本工程的结构形式和施工特点，裙楼8-11轴交d-g轴一层大梁截面500*1200，跨度22.5m，支模高度7.6m，属于大跨度高支模，其搭设方案： 整体钢管排架采用48×3.0钢管，扣件连接；立杆间距：沿框架梁跨度方向间距不大于800mm，梁两侧不大于1100m

7、m，梁底均需加设双立杆支撑（400+300+400），加固梁的立杆均需与排架拉结，形成网架体系；水平杆设置：第一道扫地杆设置在结构平面向上200mm处，双向设置；步距1.5m，共设六道（含板底一道）水平拉杆，在8、11、d、e、f、g轴下部水平杆与已浇筑完成的框架柱进行拉结；后浇带及预留孔洞部位立杆底部应设置垫板，立杆顶部设置可调托座时，可调托座的有效高度控制不大于200mm。剪刀撑设置，沿大梁方向，每跨中每6根立杆设置一道剪刀撑，剪刀撑从底到顶连续设置，且与每根立杆有效连接，南北方向剪刀撑设置间距不大于5m。二）、地下室沿梁的方向加设（600+600）*600的支撑体系，纵横向水平拉杆步距1

8、500mm，以传递上部荷载至基础部位。三）、梁:l 500*1200 参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 b(m)：0.50；梁截面高度 d(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距la(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度h(m)：7.60；梁两侧立杆间距(m)：1.10；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为48×3；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑

9、承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kn/m3)：24.00；模板自重(kn/m2)：0.60；钢筋自重(kn/m3):1.80；施工均布荷载标准值(kn/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kn/m2)：28.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kn/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kn/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：花旗松-落叶松；木材弹性模量e(n/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(n/mm)：13.0；木材抗弯强度设计值fm(n/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(n/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：

10、12.00；面板弹性模量e(n/mm2)：4500.0；面板抗弯强度设计值fm(n/mm2)：12.5；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：48.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：m14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，750mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：48.00；高度(mm)：80.00；四）、梁侧模板荷载计算按施工手册

11、，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: f=0.22t12v1/2 f=h其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； t - 混凝土的入模温度，取30.000； v - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 35.696 kn/m2、28.800 kn/m2，取较小值28.800 kn/m2作为本工程计算荷载。五 ）、梁侧模板面板的

12、计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： m/w < f其中，w - 面板的净截面抵抗矩，w = 50×1.2×1.2/6=12cm3； m - 面板的最大弯矩(n·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(n/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(n/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：m = 0.1q1l2+0.117q2l2

13、其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×28.8=17.28kn/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kn/m；计算跨度: l = (1200-120)/(7-1)= 180mm；面板的最大弯矩 m= 0.1×17.28×(1200-120)/(7-1)2 + 0.117×2.8×(1200-120)/(7-1)2= 6.66×104n·mm；面板的最大支座反力为: n=1.1q1l+1.2q2l=1.1×

14、17.280×(1200-120)/(7-1)/1000+1.2×2.800×(1200-120)/(7-1)/1000=4.026 kn；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.66×104 / 1.20×104=5.6n/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 12.5n/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.6n/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=12.5n/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100ei)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 17.28n/mm； l

15、-计算跨度: l = (1200-120)/(7-1)=180mm； e-面板材质的弹性模量: e = 4500n/mm2； i-面板的截面惯性矩: i = 50×1.2×1.2×1.2/12=7.2cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×17.28×(1200-120)/(7-1)4/(100×4500×7.20×104) = 0.379 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1200-120)/(7-1)/250 = 0.72mm；面板的最大挠度计算值 =0.379mm 小于 面板的最大容许

16、挠度值 =0.72mm，满足要求！六）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 800×12×12/6 = 1.92×104mm3； i = 800×12×12×12/12 = 1.15×105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公

17、式进行面板抗弯强度验算： = m/w<f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kn/m)：q1=1.2×(24.00+1.80)×1.20+0.60×0.80=30.298kn/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kn/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.80=4.480kn/m；q=30.298+4.480=34.778kn/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×30.298×166.6672+0.117×4.48×166.6672

18、=9.87×104n·mm；ra=rd=0.4q1l+0.45q2l=0.4×30.298×0.167+0.45×4.48×0.167=2.356knrb=rc=1.1q1l+1.2q2l=1.1×30.298×0.167+1.2×4.48×0.167=6.451kn =mmax/w=9.87×104/1.92×104=5.1n/mm2；梁底模面板计算应力 =5.1 n/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=12.5n/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手

19、册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100ei)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=25.248kn/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； e-面板的弹性模量: e = 4500.0n/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×30.298×166.74/(100×4500×1.15×105)=0.305mm；面板的最大挠度计算值: =0.305mm 小于

20、面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！七）、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.451/0.8=8.063kn/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w=4.8×8×8/6 = 51.2 cm3；i=4.8×8×8×8/1

21、2 = 204.8 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 m =0.1ql2= 0.1×8.063×0.82 = 0.516 kn·m；最大应力 = m / w = 0.516×106/51200 = 10.1 n/mm2；抗弯强度设计值 f =13 n/mm2；方木的最大应力计算值 10.1 n/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 n/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3v/(2bh0)其中最大剪力: v =0.6×8.063×0.8 = 3.87 kn；方木受剪应力计算值 = 3×3

22、.87×1000/(2×48×80) = 1.512 n/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 n/mm2；方木的受剪应力计算值 1.512 n/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 n/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100ei)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.677×8.063×8004 /(100×10000×204.8×104)=1.092mm；方木的最大允许挠度 =0.800×1000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.

23、092 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：p1=ra=2.356kn梁底模板中间支撑传递的集中力：p2=rb=6.451kn梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：p3=0.300/2×0.800×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.800×(1.200-0.120)×0.600=1.995kn 简图(kn·m) 剪力图(kn) 弯矩图(kn·m) 变形图(mm

24、)经过连续梁的计算得到：支座力:n1=n4=1.021 kn；n2=n3=9.781 kn；最大弯矩 mmax=0.306 kn·m；最大挠度计算值 vmax=0.217 mm；最大应力 =0.306×106/4490=68.2 n/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 n/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 68.2 n/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 n/mm2,满足要求!八）、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值

25、为12.80kn 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kn； r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中r取最大支座反力，根据前面计算结果得到 r=9.782 kn；r < 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = n/(a)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 n - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： n1 =1.021 kn ；脚手架钢管的自重： n2 = 1.2×

26、0.129×7.6=1.177 kn；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：n3=1.2×(0.80/2+0.30)×0.80×0.60+(0.80/2+0.30)×0.80×0.120×(1.80+24.00)=2.484 kn；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：n4=1.4×(2.000+2.000)×0.800/2+0.300/2×0.800=2.464 kn；n =n1+n2+n3+n4=1.021+1.177+2.484+2.464=7.146 kn； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细

27、比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； a - 立杆净截面面积 (cm2)： a = 4.24； w - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：w = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( n/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 n/mm2； lo - 计算长度 (m)；模板支架立杆的计算长度应按下式计算lo = h+2a 立杆计算长度 lo =1.5+0.4×2= 2.30 m；lo/i =2300/ 15.9 = 145 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.326 ；钢管立杆受压应

28、力计算值 ；=7146/(0.326×424) = 51.7 n/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 51.7 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 n - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：n1 =9.782 kn ；脚手架钢管的自重： n2 = 1.2×0.129×(7.6-1.2)=1.177 kn；n =n1+n2 =9.782+0.991=10.774 kn ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径

29、 (cm)：i = 1.59； a - 立杆净截面面积 (cm2)： a = 4.24； w - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：w = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( n/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 n/mm2； lo - 计算长度 (m)；模板支架立杆的计算长度应按下式计算lo = h+2a 立杆计算长度 lo =1.5+0.4×2= 2.30 m；lo/i =2300 / 15.9 = 145 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.326 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10774/(0.326×42

30、4) = 77.9 n/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 77.9n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！ 四、二层大梁支撑体系搭设方案     一） 结合本工程的结构形式和施工特点，裙楼8-11轴交d-g轴二层大梁截面600*1400，跨度21.6m，支模高度5.8m，属于大跨度高支模，其搭设方案： 整体钢管排架采用48×3.0钢管，扣件连接；立杆间距：沿框架梁跨度方向间距不大于600mm，梁两侧不大于1200mm，梁底均需加设双立杆支撑（400+400+400），加固梁的立杆均需与

31、排架拉结，形成网架体系；水平杆设置：第一道扫地杆设置在结构平面向上200mm处，双向设置；步距不大于1.5m，共设五道水平拉杆（含板底一道），在8、11、d、e、f、g轴下部水平杆与已浇筑完成的框架柱进行拉结；立杆底部应设置垫板，立杆顶部设置可调托座时，可调托座的有效高度控制不大于200mm。剪刀撑设置，沿大梁方向，每跨中每10根立杆设置一道剪刀撑，剪刀撑从底到顶连续设置，且与每根立杆有效连接，南北向剪刀撑间距不大于5m。二）、梁:l 600*1400三）、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 b(m)：0.60；梁截面高度 d(m)：1.40；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁

32、跨度方向间距la(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距lb(m)：0.50；梁支撑架搭设高度h(m)：5.80；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为48×3；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kn/m3)：24.00；模板自重(kn/m2)：0.70；钢筋自重(kn/m3):1.80；施工均布荷载标准值(kn/m2)：2.0；新浇混凝土侧压

33、力标准值(kn/m2)：28.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kn/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kn/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：花旗松-落叶松；木材弹性模量e(n/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(n/mm)：13.0；木材抗弯强度设计值fm(n/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(n/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量e(n/mm2)：4500.0；面板抗弯强度设计值fm(n/mm2)：12.5；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：48.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑

34、根数：5；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：8；主楞竖向支撑点数量：3；穿梁螺栓直径(mm)：m14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，700mm，1100mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：48.00；高度(mm)：80.00；四）、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: f=0.22t12v1/2 f=h其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取

35、4.000h； t - 混凝土的入模温度，取30.000； v - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 35.696 kn/m2、28.800 kn/m2，取较小值28.800 kn/m2作为本工程计算荷载。五）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面

36、板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： m/w < f其中，w - 面板的净截面抵抗矩，w = 50×1.2×1.2/6=12cm3； m - 面板的最大弯矩(n·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(n/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(n/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：m = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×28.8=17.28kn/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0

37、.5×4=2.8kn/m；计算跨度: l = (1400-120)/(8-1)= 182.86mm；面板的最大弯矩 m= 0.1×17.28×(1400-120)/(8-1)2 + 0.117×2.8×(1400-120)/(8-1)2= 6.87×104n·mm；面板的最大支座反力为: n=1.1q1l+1.2q2l=1.1×17.280×(1400-120)/(8-1)/1000+1.2×2.800×(1400-120)/(8-1)/1000=4.090 kn；经计算得到，面板的受

38、弯应力计算值: = 6.87×104 / 1.20×104=5.7n/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 12.5n/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.7n/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=12.5n/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100ei)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 17.28n/mm； l-计算跨度: l = (1400-120)/(8-1)=182.86mm； e-面板材质的弹性模量: e = 4500n/mm2； i-面板的截面惯性矩: i = 50×1.2&#

39、215;1.2×1.2/12=7.2cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×17.28×(1400-120)/(8-1)4/(100×4500×7.20×104) = 0.404 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1400-120)/(8-1)/250 = 0.731mm；面板的最大挠度计算值 =0.404mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.731mm，满足要求！六）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验

40、算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 500×12×12/6 = 1.20×104mm3； i = 500×12×12×12/12 = 7.20×104mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = m/w<f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kn/m)：q1=1.2×(24.00+1.80)×1.40+0.70×0

41、.50=22.092kn/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kn/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50=2.800kn/m；q=22.092+2.800=24.892kn/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×22.092×1502+0.117×2.8×1502=5.71×104n·mm；ra=rd=0.4q1l+0.45q2l=0.4×22.092×0.15+0.45×2.8×0.15=1.51

42、5knrb=rc=1.1q1l+1.2q2l=1.1×22.092×0.15+1.2×2.8×0.15=4.149kn =mmax/w=5.71×104/1.20×104=4.8n/mm2；梁底模面板计算应力 =4.8 n/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=12.5n/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100ei)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=18.410kn/m； l-计算跨度

43、(梁底支撑间距): l =150.00mm； e-面板的弹性模量: e = 4500.0n/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×22.092×1504/(100×4500×7.20×104)=0.234mm；面板的最大挠度计算值: =0.234mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！七）、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重

44、、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.149/0.5=8.298kn/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w=4.8×8×8/6 = 51.2 cm3；i=4.8×8×8×8/12 = 204.8 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 m =0.1ql2= 0.1×8.298×0.52 = 0.207 kn·m；最大应力 = m / w = 0.207&#

45、215;106/51200 = 4.1 n/mm2；抗弯强度设计值 f =13 n/mm2；方木的最大应力计算值 4.1 n/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 n/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3v/(2bh0)其中最大剪力: v =0.6×8.298×0.5 = 2.49 kn；方木受剪应力计算值 = 3×2.49×1000/(2×48×80) = 0.972 n/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 n/mm2；方木的受剪应力计算值 0.972 n/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 n

46、/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100ei)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.677×8.298×5004 /(100×10000×204.8×104)=0.171mm；方木的最大允许挠度 =0.500×1000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.171 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：p1=ra=1.515kn梁底模板中间支撑传递的集中力：p2=rb=4.149kn梁两侧部分楼板混凝土荷载及

47、梁侧模板自重传递的集中力：p3=0.300/2×0.500×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(1.400-0.120)×0.700=1.544kn 简图(kn·m) 剪力图(kn) 弯矩图(kn·m) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:n1=n4=0.972 kn；n2=n3=8.311 kn；最大弯矩 mmax=0.333 kn·m；最大挠度计算值 vmax=0.248 mm；最大应力 =0.333×10

48、6/4490=74.2 n/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 n/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 74.2 n/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 n/mm2,满足要求!八）、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kn 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kn； r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中

49、r取最大支座反力，根据前面计算结果得到 r=8.311 kn；r < 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = n/(a)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 n - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： n1 =0.972 kn ；脚手架钢管的自重： n2 = 1.2×0.129×5.8=0.899 kn；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：n3=1.2×(0.50/2+0.30)×0.50×0.70+(0.50/2+0.30)×0.50×

50、;0.120×(1.80+24.00)=1.253 kn；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：n4=1.4×(2.000+2.000)×0.500/2+0.300/2×0.500=1.120 kn；n =n1+n2+n3+n4=0.972+0.899+1.253+1.12=4.243 kn； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； a - 立杆净截面面积 (cm2)： a = 4.24； w - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：w = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计

51、算值 ( n/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 n/mm2； lo - 计算长度 (m)；模板支架立杆的计算长度应按下式计算lo = h+2a 立杆计算长度 lo =1.5+0.4×2= 2.30 m；lo/i =2300/ 15.9 = 145 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.326 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4243 /(0.326×424) = 30.7 n/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 30.7 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆

52、稳定性验算:其中 n - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：n1 =8.311 kn ；脚手架钢管的自重： n2 = 1.2×0.129×(5.8-1.4)=0.899 kn；n =n1+n2 =8.311+0.682=8.992 kn ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； a - 立杆净截面面积 (cm2)： a = 4.24； w - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：w = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( n/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值

53、：f =205 n/mm2； lo - 计算长度 (m)；模板支架立杆的计算长度应按下式计算lo = h+2a 立杆计算长度 lo =1.5+0.4×2= 2.30 m；lo/i =2300/ 15.9 = 145 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.326 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8992 /(0.326×424) = 65.1n/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 65.1n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！ 五、高支模排架搭设方案一）4-8轴交c-e轴，支模架高度13.8m，梁300*700

54、，板厚120mm，梁板平均厚度为206mm，考虑不利因素，平均厚度按250mm进行计算。二）、参数信息:1.模板支架参数沿梁方向立杆间距(m):0.70；梁两侧立杆间距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.25；模板支架搭设高度(m):13.55；采用的钢管(mm):48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kn/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kn/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kn/m2):2.500；3.材料参数面

55、板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量e(n/mm2):4500；面板抗弯强度设计值(n/mm2):12.5；木方抗剪强度设计值(n/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方弹性模量e(n/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(n/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):48.00；木方的截面高度(mm):80.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):250.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元三）、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：w = 90×1.22/6 = 21.6 cm3；i = 90×1.23/12 = 12.96 cm4；模板面板的按照三跨连续