矿山法盾构施工(定稿版本)

1、深圳地铁2号线（蛇口线）东延段工程【侨香站香蜜站（原香蜜湖北站）】区间盾构过矿山法隧道施工方案编制 审核 审批 中铁隧道深圳市政联合体深圳地铁2222标项目经理部二一年一月十八日22 目 录一、编制依据1二、工程概况1三、施工方法23.1 施工流程23.2 盾构过矿山法隧道前期准备23.2.1 矿山法隧道前期内径复测23.2.2 盾构进入矿山法隧道前堆渣准备33.2.3 物资、设备的准备33.3 施工工艺33.3.1 到达段掘进施工33.3.2 破除洞门43.3.3 盾构上导台53.3.3.1 圆形导台施工53.3.3.2 盾构接收上导台主要工作63.3.3.3 盾构刀具、设备检修83.3.4

2、 盾构推进83.3.4.1 盾构机推进过程中受力分析83.3.4.2 盾构推进过程中姿态控制103.3.5 盾构管片拼装123.3.6 壁后注浆回填123.3.7 盾构离开导台进入盾构法隧道16四、施工注意事项174.1 盾构出洞时，堵头墙的“防塌”措施174.2 矿山法段渗漏水较大，排水困难174.3 推进时隧道发生上浮现象174.4 在隧道接口处进入盾构法隧道初始时，盾体发生旋转17五、设备人员投入17六、隧道测量监控18七、技术质量保证措施及安全控制措施197.1 质量保证体系197.2 技术保证措施207.3 质量控制措施207.4 安全控制措施21深圳地铁2号线（蛇口线）东延段工程

3、侨香区间盾构过矿山法隧道施工方案一、编制依据1、深圳地铁2号线（蛇口线）东延段工程侨香区间暗挖段施工设计图纸；2、深圳地铁2号线（蛇口线）东延段工程侨香区间竖井及横通道结构图3、深圳地铁2号线（蛇口线）东延段工程侨香站香蜜站区间结构施工图；4、国家、广东省及深圳市现行的技术标准和规范；5、砌体结构设计规范GB50007-2002。二、工程概况根据侨香站香蜜站区间地质情况，自里程ZDK20+386.114至ZDK20+050间地质情况复杂，多为<9-3>中等风化花岗岩、<9-4>微风化花岗岩，岩质坚硬，盾构开挖掘进难度大，甚至需要采用机头爆破或是劈裂等工法，既危险又复杂，

4、故本段区间考虑采用盾构法矿山法结合施工工法，即先采用矿山法施工隧道初支，然后再利用盾构空推通过本段区间隧道，同时由盾构拼装管片形成矿山法隧道的二衬，二衬和初支之间的孔隙采用粒径小于10mm的圆滑豆砾石填充，然后注浆填充碎石间的空隙，最终由豆砾石混凝土和管片共同构成矿山法隧道的二衬，矿山法施工隧道的设计内径为6400mm。矿山法段左线里程为ZDK20+050.000ZDK20+390.114，右线里程为YDK20+050.000YDK20+386.8，区间长度：左线为340.114m，右线为336.8m，合计676.914米，线间距约13.227.06m。本区间隧道纵断面线路以8.2上坡掘进。里

5、程ZDK20+373.684ZDK20+167.903（YDK20+331.142YDK20+154.929）为R600m圆曲线，里程ZDK20+050.00ZDK20+135.346（YDK20+104.810YDK20+050.00）为R650m圆曲线。隧道拱顶埋深为11.7m21.7m。如图2-1所示： 图2-1 矿山法（盾构拼装管片）隧道分布示意图三、施工方法3.1 施工流程图3-1 过矿山法施工流程图3.2 盾构过矿山法隧道前期准备3.2.1 矿山法隧道前期内径复测因为矿山法隧道设计内径为6400mm,盾构刀盘本体（去除外沿刮刀）外径为6280mm,两者的间隙只有60mm，并且于里程

6、ZDK20+373.684ZDK20+167.903（YDK20+331.142YDK20+154.929）为R600m圆曲线，里程ZDK20+050.00ZDK20+135.346（YDK20+104.810YDK20+050.00）为R650m圆曲线的弧形隧道，由于隧道净空小，盾体自身为刚性体，盾构机在这个地段特别容易与矿山法隧道内壁相碰。故而，在盾构机进入矿山法隧道前，必须对矿山法隧道全断面进行复测，确定其椭圆度是否符合后期盾构施工的要求。为了后期盾构施工顺利，必须要求测量班组每隔5米利用测量设备或事先预备的R3200mm钢环来确定隧道的椭圆度，若有欠挖的地方，必须采用整平处理。3.2.

7、2 盾构进入矿山法隧道前堆渣准备 盾构进入矿山法隧道时，刀盘前端下半部采用豆砾石堆填充以建立拼装管片所需的反作用力，并考虑其推进过程中的损失，我们还必须每隔一段距离准备好豆砾石堆以补充损失量，而这些工作必须在盾构机进入矿山法隧道前准备妥当。3.2.3 物资、设备的准备因为盾构过矿山法隧道困难较多，突发情况较多，为保证施工质量与工程进度，不仅要同步注浆，还需壁后注双液浆，机头喷射5mm8mm圆滑豆砾石和机头喷射C25混凝土等工作，并且在实际施工中物资的损耗较大，设备负荷较重，故而必须做好物资、设备方面的准备，以保证盾构施工顺利进行。3.3 施工工艺3.3.1 到达段掘进施工盾构到达矿山法前30m

8、为到达段掘进，到达段盾构到达段的地质为类围岩，穿越地层为全、强风化花岗岩地层。盾构机进入到达段后，要严格按照以下要求进行控制：1）、在盾构机到达前50米、前10米均需对吊出井及拼装管片段矿山法隧道内所有测量控制点进行一次整体、系统的控制测量复测和联测，对所有控制点的坐标进行精密、准确地平差计算，并对激光经纬仪复检和盾构机机头位置人工测量。盾构贯通前30米和10米需对TCA托架三维坐标进行人工复测。2）、在盾构机机头进入距矿山法隧道堵头墙15米范围后，首先减小推力、降低推进速度和刀盘转速，并控制出土量。无论在何种情况下，推力不得大于1000t，且盾构机推进速度小于20mm/min。在抵达堵头墙的

9、最后三环，须进一步减小推力、降低推进速度，掘进速度控制在510mm/min。3）、盾构机在到达段掘进过程中，土仓上部压力控制在0.5bar0.8bar，距矿山法隧道堵头墙2m范围时需进一步降低土仓压力直至采用空仓掘进，避免由于土仓压力过大造成矿山法堵头墙发生倾斜坍塌。4）、盾构机进入到达段时，首先逐步减少推力，降低推进速度，加强掘进出土量的监控频次。其掘进参数见表3-1，表3-2。表3-1 到达段掘进参数表编号项目参数适应范围1土层压力50kpa80kpaYDK20+386.8-YDK20+402.8ZDK20+390.114-ZDK19+406.1142刀盘转速1.0r/min3推力800t

10、1000t4推进速度£20mm/min表3-2 到达段掘进参数表编号项目参数适应范围1土层压力50kpa贯通洞口前5m开始至联络通道（小里程）起始位置结束2刀盘转速1.0r/min3推力£800t4推进速度£20mm/min4）、盾构贯通时必须以实测洞门中心为贯通中心点，刀盘中心位置以人工测量和自动测量的平均值为准。5）、地面沉降监测：贯通前20米，每天24小时进行3次地面沉降测量。3.3.2 破除洞门洞门堵头采用玻璃纤维筋，可直接破除堵头墙洞门，堵头墙如图3-2所示。图3-2 堵头墙示意图3.3.3 盾构上导台3.3.3.1 圆形导台施工保证盾构顺利通过圆形矿山

11、法隧道，需在矿山法隧道底部提前施作混凝土导台。施作导台的目的主要有两个：一是导向作用，即保证盾构按设计轴线拼装管片通过；二是减少盾构通过后管片的下沉空间并约束管片，保证管片的拼装质量。导台沿圆形矿山法隧道底部60°范围内浇注弧形导台，并向两侧弧长各延长500mm布置，即底部78.260范围内浇注弧形导台。导台采用C30混凝土，厚度150mm， 导台弧面按照盾构机外壳直径 6280mm考虑，利用弧形导台支持盾体重量以及控制盾构机姿态，为了防止盾构上导台过程中磕头，破坏导台，为后期工作带来很大的不便，故而在距导台边侧325mm位置处将导台预埋钢筋焊接20mm*250mm*30m钢条导轨做

12、为盾构上导台过程中的行走轨道。本方案中，盾构机步进中心线比隧道设计中心线高程一致，水平依照实际姿态数据偏移，导台标高按照步进中心线设计及施工控制（详见图3-3：盾构机导台施工示意图；图3-4 ：A型矿山法圆形衬砌结构断面示意图）。图3-3 盾构机导台施工示意图图3-4 A型矿山法圆形衬砌结构断面示意图导台施工注意事项：（1）预埋钢筋和钢条定位要准确，钢条要平直、顺滑；（2）钢筋与钢条之间焊接应满焊，保证连接强度；（3）导台轴线及标高经测量复核无误后，方可进行导台砼的浇筑施工。（4）砼导台的弧度要满足设计要求，弧面要求平整，导台的厚度不小于设计厚度要求。3.3.3.2 盾构接收上导台主要工作盾构

13、机接收上导台施工是指从盾构机刀盘抵达矿山法暗挖隧道，盾构整体推上导台的施工过程。其工作内容主要包括：盾构机定位及接收洞门位置复核与接收导台位置复核、盾构机被推上导台等工作。1）、盾构机定位及接收洞门位置与接收导台位置复核测量隧道初支、盾构导台施工完成后，将对隧道进行一次联系测量。在矿山法竖井封闭之前对接收洞门位置进行复核测量，在盾构推进至盾构到达30m范围时，对盾构机的位置进行准确的测量。在考虑盾构机的贯通姿态时注意三点：一是盾构机贯通时的中心轴线与隧道设计轴线的偏差；二是与接收洞门位置的偏差；三是与接收导台位置的偏差。综合这些因素在隧道设计中心轴线的基础上进行适当调整。纠偏要逐步完成，每一环

14、纠偏量不能过大。2）、盾构接收上导台施工a.根据盾构机的贯通姿态及掘进纠偏计划进行推进，纠偏要逐步完成，每一环纠偏量不能过大。b.在盾构机距离洞门墙30米时，选择合理的掘进参数，逐渐放慢掘进速度，控制在20mm/min以下，推力逐渐降低，缓慢均匀地切削洞口土体，以确保到达端墙的稳定和防止地层坍塌。 c.盾构进入到达段后，加强地表沉降监测，及时反馈信息以指导掘进。d.盾构脱离隧道开始上导台前，必须将刀盘前方导台周边的渣土清理干净，且在导台两边焊接两条20mm*250mm*30m的钢条做为盾构行走轨道，防止盾构机上导台过程中磕头，损坏导台，为后续工作带来极大的不方便。导台钢条加工示意图如图3-5所

15、示。图3-5 导台盾构行走钢条剖面图e.当最后一环管片拼装完成后，通过管片的二次注浆孔，注入双液浆进行封堵。注浆主要从1#位、11#位孔注入。采取多次注入方式，每次注浆以洞门漏浆为止。 f.由于盾构到矿山法隧道时推力较小，洞门附近的管片环与环之间连接不够紧密，因此需做好后20环管片的螺栓紧固和复拧紧工作。3）、盾构接收上导台施工注意事项a. 准备洞内、洞外的通讯联络工具和洞内的照明设备。b. 增加地表沉降监测的频次，并及时反馈监测结果指导施工。c. 确认导台混凝土强度达到设计要求。d. 在盾构机刀盘距洞门掌子面0.5m时应尽量出空土仓中的碴土，减小对洞门端墙的挤压和人工清碴量。洞门破除后，会有

16、较多的碴土块掉入矿山法隧道接收端头，盾构刀盘停止转动并暂停推进，及时派人工辅助盾构螺旋输送机排除，以防盾构在联络通道上导台过程中盾构偏向。待碴块清理完毕，并检查导台头部预埋的钢板是否异常（要求其在刀盘下部且高差适度），一切正常后，盾构在刀盘不转动工况下继续推进直至盾体在导台上正常前进。e.在盾构上导台过程中需时刻关注导台是否有裂隙的情况，若有，及时汇报项目部。f. 在盾构贯通后安装的几环管片，一定要保证注浆饱满密实，并且要及时对螺栓进行复紧，防止引起管片下沉、错台和漏水。g. 盾构接收上导台后，为确保施工安全，不宜立即进行检修工作，要求继续推进。为防止盾构发生滚动或损坏导台，保证盾构在导台上沿

17、轴线方向顺利推进，先调整左右铰接千斤顶的行程差，使其为零。3.3.3.3 盾构刀具、设备检修当盾构机机头到达联络通道位置，并整体处于稳定状态时，立即组织机械、电气专业人员对盾体部件进行维护和检修。内容主要包括：检查、更换刀具，检查刀盘磨损、补焊耐磨条，拆除外沿滚刀以保证盾构最大外径不大于6280mm。3.3.4 盾构推进盾构接收上导台且各方面准备工作都已妥当之后，开始推进。推进过程中不需转动刀盘，但要密切注意盾构机刀盘周边与初衬、成环管片与盾尾间的间隙，使其始终处于良好状态。为保证盾构拼装时能够足够的作用力使管片止水带压密严实，保证其防水效果，故于盾构机前方堆置豆砾石堆充填密封土仓，提供土压力

18、。3.3.4.1 盾构机推进过程中受力分析盾构的推力主要由盾构与周边之间的摩擦阻力Fl、克服豆砾石堆摩擦阻力F2，其它还有后方台车的牵引阻力与盾体自身的水平分力F3三种力组成，见图3-6 盾构推进状态受力示意图。Fl = c * G1 + c * G1 （式1）F2 = G2 * c = * V2 * c = µ*D2Lg （式2）F3 = 3 * G 3 + G1 * sin8.2图3-6 盾构机推进状态受力示意图式中D为盾构机外径，L 为盾构机长度，c为水泥导台的摩擦系数（一般取0.40.5），Pd为刀盘中心处侧向土压力。c为豆砾石与混凝土面的的摩擦系数(一般取0.50.6)，G

19、1为盾构机重量， = 1.45 t / m³，G2为豆砾石堆重量，G3为后配套台车重量，3为台车滑动摩阻力（一般取0.2）（公式中的摩擦系数均取自砌体结构设计规范）。豆砾石初始堆高度只需堆置盾构机半圆的位置即可，长度上部L = 10米，下部长度约为13.2米，故其体积大约为190m³，即初始砾石堆重量大约为280t。因为盾构在推进过程中豆粒石会进入盾壳与隧道初衬的空隙之中而造成损失，经计算，每过1米，豆粒石的损失量为0.6m³，计算公式如下：1/2*（ R1²- R2²）*L = V1其中R1为矿山法隧道初衬内径 6400mm；R2为盾构机刀盘

20、本体外径 6280mm；V1为盾构推进过程中豆粒石的损失量。故而当豆粒石损失一定量的时候，我们必须要及时补充土仓中的豆粒石以保证拼装所需的土压力，因此经计算每隔40米堆放一堆25m³的豆砾石以补充盾构机在行走过程中豆粒石的损失量，实际施工中由于隧道局部存在超挖情况，故而实际堆放豆砾石量要比理论计算多一些，一般取每40米堆放40m³。而这些损失的豆砾石充填于盾体四周，必然会产生一定的摩阻力，即式1中c * G1的计算值。区间盾构机管片壁后采取同步注浆+喷射豆砾石回填，浆液与管片壁之间有足够的摩擦力提供掘进反力，而盾构机在行走过程中还要考虑盾构机对后备台车的牵引力，只因其滑动摩

21、擦系数较小，一般取0.2，在受力分析中仅作为参考，台车牵引力的反力可以按照下表3-1考虑。表3-1 台车牵引反力分析表名称长×宽×高(m)重量(ton)六号拖车11.5×4.6×3.718五号拖车8.1×4.5×3.418四号拖车8.5×4.5×3.418.5三号拖车8.34×4.59×3.517二号拖车8.6×4.5×3.418一号拖车8.3×4.48×3.418.1滚动重力摩擦合计107.6连接桥111.4×4.1×2.814连接桥

22、211×4.3×3.310前盾6.26×6.26×3.594中盾6.254×6.254×3.6692刀盘6.28×6.28×1.7657.4尾盾下6.242×4.239×3.620螺旋输送机11×1.1×1.413.6拼装机5×3.6×2.87.6尾盾上5.9×3.6×2.216拼装机桥架6.5×2.2×1.56滑动摩擦重力合计（T）337.3 盾构在施工中经常需要纠偏、转向，因此盾构的推力实际上要比计算出来的大，总

23、推力经计算后大致可为300t500t。3.3.4.2 盾构推进过程中姿态控制因为此次矿山法隧道共有两段圆曲线段，曲线半径分别为600m与650m，由于盾构机自身为刚性体，在转弯过程中只能依靠推进千斤顶的行程差来控制盾构的行走姿态，经模拟计算，在圆曲线段施工过程中，最理想的状态盾体与矿山法隧道内壁净空仅为13mm，此时若测量PPS后视数据因为管片上浮等因素产生一定误差或是操作手在操作过程中对左右行程差的控制不当的情况下，都会使得盾体与隧道内壁相碰，为推进工作增加难度。故而，在推进过程中，测量班组必须随时复测盾构姿态，以保证姿态数据的精准度；操作手必须时刻依据PPS数据对盾构机进行有效的纠偏，做好

24、盾构机千斤顶超前量的控制工作。 依据线路曲线半径，可计算出盾构机每推一环所发生的偏转角与铰接油缸行程差和推进油缸行程差，如图3-7所示：千斤顶行程差与偏转角计算示意图。管片环宽1.5m，则 = 1.5/R。(计算公式中单位均为米)图3-7 千斤顶行程差与偏转角计算示意图管片外弧长度L2 = *（R + 2.85）管片内弧长度L1 = *（R 2.85）每推进一环左右行程差 = L2 L1 = 8.55 / R 推进方向偏转角 = = 1.5 / R当盾构推进处于R = 600 m 圆曲段时：L2 L1 = 8.55 / R = 0.01425m = 14.25mm； = = 1.5 /R =

25、7.96 *10-4 rad = 0°02.85；当盾构推进处于R = 650m 圆曲段时：L2 L1 = 8.55 / R = 0.01315m = 13.15mm； = = 1.5 /R = 7.35 *10-4 rad = 0°02.64因为实际操作过程中，由于盾构千斤顶存在一定的回缩量，以上所计算数据仅供操作参考。3.3.5 盾构管片拼装盾构在初衬隧洞内拼装管片与正常盾构法施工基本相同，只因盾构在初衬隧洞内不能作大幅纠偏动作，需控制好盾尾管片间隙。由于在无正面土压力的状态下推进，管片的压密程度相对较低，为保证管片止水带的压密防水效果，必须加强连接螺栓的紧固，并用高速

26、气动扳手对连接件进行复紧；尤其加强豆砾堆施加反力时的纵向螺栓（即环间连接螺栓）复紧工作。在拼装状态下，拼装所需的力主要由F1与豆砾石堆摩擦力F2组成。 因此，经F1 + F2 + F3计算得出：盾构机在圆形隧道步进过程中，通过土堆结构提供土压力的反力提供大约300T500T的反力，每推进一环均能使管片止水胶条的挤压力达到设计要求（140t以上），管片螺栓上紧后，随即用液浆固定管片。3.3.6 壁后注浆回填管片背后回填由盾尾注浆、回填灌浆、喷射小碎石、喷射C25混凝土等组成。利用盾构机自身的同步注浆系统压注水泥砂浆，控制注浆压力既保证达到对环形空隙的有效填充；通过喷射小碎石在管片脱离盾尾时对管片

27、进行支撑，以防管片下沉而产生错台，又确保管片结构不因注浆产生位移、变形和损坏，同时又要防止砂浆前窜至盾构刀盘前方，也可使衬砌管片与圆形隧道紧密结合，提供支护效果，以提高支护效果，并增大盾构往前推进的摩擦力，同时，小碎石与水泥砂浆紧密结合，可以形成管片环向支撑，能有效防止管片下沉或是上浮而产生错台和超限。隧道环面喷射C25混凝土可以有效的建立起防止浆液后串的环箍效果，提高水泥浆液与豆砾石的混合程度。根据注浆后的检查结果，从管片注浆孔注浆（单液浆或双液浆）固结管片。管片背衬采用盾尾注浆、回填灌浆、喷射小碎石、喷射C25混凝土组成，喷射机械采用喷浆机，材料采用58mm圆滑豆砾石。喷射压力0.250.

28、3Mpa，为了防止喷射过程中扬尘，豆砾石必须先进行洒水湿润。管片背部填充标准按照圆形隧道平均超挖10cm考虑。暗挖隧道直径6.4m，管片外径6m，喷射碎石可以填充空隙6070，每环填充约4.45m3，经计算需2260m³豆砾石来填充背部孔隙，外加刀盘前方10米的豆砾石堆190m³，盾构推进过程中豆粒石的损失量1m³/米，我们在盾构过矿山法隧道施工过程中总共需要准备3127m³的豆砾石。盾尾注浆前，碎石已经占据大部分的空隙，圆形隧道已经形成初支，可不考虑注浆扩散系数，折合每环注浆量约2 m3。实际用量根据实测的隧道断面与管片浮动情况进行确定。当盾构机管片安

29、装10环后，每隔6环在管片注浆孔处开口检查注浆效果，根据注浆效果检查情况，确定是否需要二次补充注浆，甚至可以采取盾构完全通过矿山法隧道后在进行二次或多次补压浆。管片背后回填共分为三个步骤进行（如图3-8所示）。图3-8 注浆步骤示意图第一步，盾构掘进时同步压注水泥液浆，使管片背后豆砾石间的间隙被同步水泥浆液充分填充，而当安装好管片后，需从管片吊装孔压注液浆填充底部建筑空隙，将管片固定，防止管片脱离盾尾时下落，造成管片错台，使得后期管片拼装困难（如图3-9所示）。图3-9 管片底部压注浆液固定管片第二步，45环管片脱离盾尾后，需从机头从2：0010：00位置喷射豆砾石和压注单液浆至隧道两肩，以填

30、充上部管片间隙，防止管片上浮，也可用于防止管片背后的碎石、砂浆流往刀盘前端。从机头上部喷射豆砾石完全填充管片背部的孔隙，经设备部门与以往相关经验，需准备14m³/min的空压机方可将豆砾石喷射至10m15m，将上部间隙填充充分，再于管片注浆孔往背部压注水泥浆液填充豆砾石间隙，使管片与初支间紧密接触。砾石的填充按“先两侧后中间”的原则进行，确保豆砾石的充填饱满。为保证水泥浆液与豆砾石间填充充分，我们还需隔8环在环面喷射C25混凝土，以保证水泥浆液不后串流失，填充的浆液也能分段的稳定，进一步提高填充质量。由于本段采用盾构拼装管片通过的矿山法隧道距离较长，突发情况较多，故豆砾石必须做到可“

31、随喷随运”，以便能迅速处理各种突发情况，尽快的通过矿山法隧道，进入盾构法隧道。如图3-10所示。图3-10 盾构机头喷射豆砾石与C25混凝土第三步，1012环管片脱离盾尾后，对隧道顶部压注水泥液浆。背隙顶部回填在12环管片脱离盾尾后进行，采用压注双液浆填充形成环箍，确保管片与初支之间管片顶部孔隙填充密实，也使得第二步中注入的浆液能分段稳定，保证填充质量。如图3-11所示。图3-11 注双液浆形成环箍3.3.7 盾构离开导台进入盾构法隧道1）、盾构隧道与矿山法隧道接口的处理盾构机在圆形隧道步进时中心轴线高程是一致的，而线路中心线与隧道中心线有些偏差，由于刀盘外径为6280mm，刀盘径向长度750

32、mm致使盾构机进入掌子面时，机头将抬高，为了使姿态容易控制，在圆形隧道末端接近掌子面800mm处，圆形隧道导台结束，这样使底部形成20mm凹槽，此时刀盘凸出部位可以刚好嵌入该凹槽。具体如图3-12所示。图3-12 圆形隧道末端处理示意图2）、初始进入盾构法隧道施工控制进入围岩时，依据采取慢推进，低转速，减少推力方式，当盾体完全进入土体后，再逐步增大推力，在施工过程中必须随时关注盾体自身的旋转量并调整好盾构姿态，若有异常情况立即汇报项目部。掘进参数如下表：表3-2 接口处掘进初始参数表编号项目参数适应范围1土层压力50kpa盾体完全进入土体，约8m。2刀盘转速0.5/min3推力800t4推进速

33、度20mm/min四、施工注意事项4.1 盾构出洞时，堵头墙的“防塌”措施为防止盾构机到达时，矿山法混凝土堵头墙因推力过大而发生坍塌，一方面盾构破洞前最后三环要严格控制盾构机推力及出土量；另一方面机头距堵头墙2m时要逐步降低土仓压力直至采用空仓掘进，防止堵头墙因土压力过大而倾斜倒塌。4.2 矿山法段渗漏水较大，排水困难因矿山法隧道联络通道初支上渗漏水较大，隧道为上坡，且在隧道中是分段堆积豆砾石以补充推进过程中的损失量，于是在豆砾石堆之间会形成积水并排出困难，使工人于隧道中施工难度加大。应对措施：在盾构机推进至豆砾石堆前，于豆砾石堆之间安设潜水泵，通过2吋水管将水排至联络通道集水井并抽至地面，确

34、保隧道内基本无积水。4.3 推进时隧道发生上浮现象导致本现象发生的主要原因是由于拼装管片时管片螺栓没有上紧、对脱离盾尾后的管片未及时采取固定措施所致。为了避免出现这种情况，采取以下措施：a、对脱出盾尾的管片螺栓及时进行二次复紧；b、对脱出盾尾的管片及时喷射豆砾石和注浆充填，特别是上部管片间隙填充必须充实，及时固定管片，避免管片发生错台或下沉。4.4 在隧道接口处进入盾构法隧道初始时，盾体发生旋转 当盾构机到达矿山法隧道与圆形隧道接口处时，由于此时盾体四周没有填充物质，而此时盾构机需挖掘一定数量的土方可建立起平衡土压，进入盾构法隧道施工。在建立土压的过程中会产生50-100T左右的扭矩，若此时不

35、能将盾体稳定，盾体会有旋转的情况存在。针对此种情况，我们应该采取“低速度，低转速”的办法，并且还必须对下部盾体进行加固，并在盾体下方导台两侧分节焊接钢板，以克服盾体旋转。五、设备人员投入 盾构机通过暗挖段及联络通道之前，成立盾构过暗挖段施工领导小组，由项目部经理任组长，由项目部副经理、项目总工、副总工负责部门协调，在此期间盾构机的推进、管片拼装和回填注浆的施工作业每天分两班进行，拟投入本工程每个作业班组劳动力组织和施工机具设备如下表5-1 表5-2所示：表5-1：班组劳动力配置表序号工种名称人数（人）1空压机司机22电焊工53塔吊司机、司索工84班长15测量班26电工37管理人员208搅拌站3

36、9砼喷射操作手210杂工611充电工212管片安装613始发井地面司索工414井口协调615累计各班人数70表5-2 主要施工设备表：序号设备名称单位数量规格型号主要工作性能指标1电动空压机台214m3/min 75KW2潜水泵台6QS25*30-45.5KW3喷射机台24电焊机台4BX30024.5KVA5气割设备套26全站仪台1莱卡TC4027精密水准仪台1苏光DSZ28液压千斤顶台230t六、隧道测量监控1）、盾构机定位及接收洞门位置与接收导台位置复核测量隧道初支、盾构导台施工完成后，将对隧道进行一次联系测量，形成矿山法隧道竣工测量成果，为盾构正常通过提供依据。每隔5米进行一个全断面测量

37、，每个断面测量16个点。凡欠挖处一律凿除处理，超挖面积过大处，可复喷混凝土处理。在矿山法竖井封闭之前对接收洞门位置进行复核测量，在盾构推进至盾构到达50m范围时，对盾构机的位置进行准确的测量，明确成洞隧道中心轴线与隧道设计中心轴线的关系，确定盾构机的贯通姿态及掘进纠偏计划。2）、地面沉降监测：A、盾构机离出洞洞口前100-150米时，在左、右线地面隧道中线方向上一般每隔10米建立一个监测断面，在离中间联络通道和周围地面适当增加监测断面，每5米1个断面，每个断面上布设3-5个沉降监测点。B、测量频率：盾构机前100米初值每天测量1次，盾构机头里程前后20米每日两次，盾构机出洞过程中加密监测，及时将监测信息及时反馈给项目部和监理。3）、隧道主控导线、水准测量：在做完联系测量后，对隧道主控导线、水准进行2次复核测量，保证测量数据的精度。4）、测量托架和盾构机姿态人工测量：在施工过程中，由于管片上浮等各方面因素会影响测量后视镜的精确度，故而在推进一段距离后，必须对测量托架仪器站和后视棱镜平面坐标和高程进行精密人工复核测量，对盾构机姿态进行人工精密测量，以保证盾构推进