海力6#码头系缆墩改造工程水上作业平台模板支撑计算

1、施工组织设计(方案)报审表工程名称: 海力6#码头系缆墩改造工程 编号: 致监理机构： 南通兴港工程咨询监理有限公司 现报上 海力6#码头系缆墩改造工程水上作业平台模板支撑方案 施工组织设计(方案)（全套、部分），已经我单位上级技术部门审核通过，请予审查和批准。附件：（1）施工进度计划，网络图/横道图 （2）详细施工方法、顺序和时间 （3）材料、设备、人员进场计划，资源安排 （4）资金流动计划 （5）项目管理组织设置及人员分工 （6）施工安排和方法总说明 （7）质量控制方法和手段 （8）重点工程施工措施 （9）质量保证体系 技术负责人： 日期： 承包人： 日期： 监理机构审查意见：1、审查批准

2、 2、修改完善后重报 3、不批准 总监理工程师：日期：业主（建设单位）审批意见： 业主（建设单位）： 日期： 本表一式三份，业主（建设单位）、监理、承包人各一份。海力6#码头系缆墩改造工程水上作业平台模板支撑计算一、1#、2#平台支撑计算（一）方案确定经综合考虑1#、2#平台支撑计算选取最不利情况下一根横梁计算。其模板支撑如下图（主要计算底模支撑）另注：靠船构件预制时，增加2根10（用作承载）6根25长2米（用作铺底模方木）如图4为防止10承载时靠船构件槽钢上部保护砼过薄受损，而采取槽钢两侧加焊12锚筋，如图5（二）25a焊缝验算1、焊缝受力计算 （1）第一次浇筑底横梁钢筋砼的自重（扣除3根桩

3、上的自重） G1=(1.6×1×13.3-3.14×0.52×3)×26=492.05KN （2）振捣荷载q1=4KN/ 施工机具及模板自重q2=2KN/ G2=（q1+q2）×S=（4+2）×1.6×13.3=127.68KN G总= G1+ G2=492.05+127.68=619.73KN 以上受力由12条焊缝承担 每条焊缝受力N=G总/12=51.64KN2、焊缝长度验算 =N÷(h×L)f式中：N为每条焊缝受力 h为有效焊缝厚度,一般为相接两板中较薄板厚的0.7倍 h=0.7×

4、;8=5.6mm f为抗拉应力f=160N/mm2LN÷(h×f)=51.64×1000N÷(5.6mm×160N/mm2)=58mm,满足要求实际焊缝长度取L=250mm58mm，焊缝长度满足要求。（三）、25a强度及挠度验算1、25a参数I=3370×104mm4 W=270×103mm3 E=2.1×105N/mm2 =215N/mm22、中间段验算（取两跨连续计算，偏安全考虑）G1总（取前面值）=619.73KN由两根25a分摊q= G总÷2L=619.73÷（2×13.3）=

5、23.3N/mmMmax=0.07×qL2=0.07×23.3×50002=40.78×106N·mm=Mmax÷W=40.78×106÷270×103=151.04N/mm2=215N/mm2f=0.521×qL4/100EI=0.521×(23.3×50004)÷(100×2.1×105×3370×104)=10.7mmL÷400=5000÷400=12.5mm经验算25a中间段强度及挠度均符合要求 3

6、、挂靠船构件端25a验算（由于采用斜撑按简支考虑）q(与前相同)=23.3N/mmF为靠船构件的重量 F=G靠÷4=3.13×26÷4=20.35KNMmax采取叠加原理Mmax=1/8qL2+0.83×(20.35×0.8×1.2)÷2+0.625×(20.35×0.3×1.7)÷2=1/8×23.3×20002+12.18×106N·mm=23.83×106N·mm=Mmax/W=23.83×106N·

7、mm÷270×103=88.3N/mm2=215N/mm2f=(5qL4÷384EI)+(FL3÷48EI)=(5×23.3×20004)÷(384×2.1×105×3370×104)+ (20.35×2×1000N×20003)÷(48×2.1×105×3370×104)=0.69+0.12=0.81mmL/400=2000÷400=5mm经过验算25a强度及挠度均符合要求。（四）、靠船构件10

8、强度及挠度验算G靠=3.13×26=81.38KN+横梁的砼重=1.3×1×26=33.8KN=115.18KN分摊在两根10上q=G靠/2L=115.18KN÷2×1=57.59N/mm10参数：I=198×104mm4 W=39.7×103mm3 E=2.1×105N/mm2 =215N/mm2Mmax=1/8qL2=1/8×57.59×10002=7.2×106 N·mm=Mmax/W=7.2×106 N·mm÷39.7×103m

9、m3 =181N/mm2=215N/mm2f=5qL4/384EI=(5×57.59×10004)÷(384×2.1×105×198×104)=1.79mmL/400=2.5mm经过验算10强度及挠度均符合要求。（五）、方木10cm×10cm强度及挠度验算1、方木（10×10cm）参数I=bh3/12=833.3×104mm4 W=1/6bh2=166.7×103mm3 E=9×103N/mm2 =10N/mm22、方木强度及挠度验算（间距200） q1=gh=26KN/m3

10、×1m=26KN/m2（钢筋砼自重） q2=4KN/m2（振捣荷载） q=(q1+q2)×0.2=30×0.2=6N/mm L=1000mm Mmax=1/8qL2=1/8×6×10002=0.75×106N·mm=Mmax/W=0.75×106÷166.7×103=4.5N/mm2=10N/mm2f=5qL4/384EI=(5×6×10004)÷(384×9×103×833.3×104)=1.04mmL/400=2.5mm

11、符合要求注：如果采用方木5cm×10cm150，方木5cm×10cm参数：I=416.7×104mm4 W=83.3×103mm3 E=9×103N/mm2 =10N/mm2q=(q1+q2)×0.15=30×0.15=4.5N/mm L=1000mmMmax=1/8qL2=1/8×4.5×10002=0.56×106N·mm=Mmax/W=0.56×106÷83.3×103=6.7N/mm2=10N/mm2f=5qL4/384EI=(5×4.5

12、×10004)÷(384×9×103×416.7×104)=1.56mmL/400=2.5mm 符合要求经验算采用方木10cm×10cm200及采用方木5cm×10cm150其强度及挠度均符合要求。（六）、竹胶板强度及挠度验算1、竹胶板参数（取10mm宽带计算）I=1440mm4 W=240mm3 E=4.5×103N/mm2 =60N/mm22、验算q1=gh=26 KN/m3×1m=26KN/m2（钢筋砼自重）q2=4KN/m2（振捣荷载）q=(q1+q2)×0.01=30

13、5;0.01m=0.3N/mm L=200mmMmax=1/8qL2=1/8×0.3×2002=1500N·mm=Mmax/W=1500÷240=6.25N/mm2=60N/mm2f=5qL4/384EI=(5×0.3×2004)÷(384×4500×1440)=0.96mmL/250=0.8mm 实际板间距为10cm，f=0.96÷16=0.06mmL/250=0.4mm，所以符合要求。经过验算竹胶板强度及挠度均符合要求。二、1#墩台水上平台支撑验算根据本工程施工实际情况拟焊接4根28a做底模

14、支撑横梁并设斜撑加固，上面铺设25a600mm，然后再铺设10×10cm方木200mm，底模采用12mm的竹胶板，其具体布置如下图：(一)焊缝长度验算1、焊缝受力计算 （1）墩台钢筋砼的自重（扣除6根桩上的自重） G1=(6×9-3.14×0.52×6)×26×2.5=3203.85KN （2）振捣荷载q1=4KN/ 施工机具及模板自重q2=4KN/ G2=（q1+q2）×S=（4+4）×6×9=432KN G总= G1+ G2=3203.85+432=3635.85KN 以上受力由24条焊缝承担 每条焊

15、缝受力N= G总/24=151.49KN2、焊缝长度验算 =N÷(h×L)f式中：N为每条焊缝受力 h为有效焊缝厚度,一般为相接两板中较薄板厚的0.7倍 h=0.7×8=5.6mm f为抗拉应力f=160N/mm2LN÷(h×f)=151.49×1000N÷(5.6mm×160N/mm2)=169mm,满足要求实际焊缝长度取L=250mm169mm，焊缝长度满足要求。（二）、28a强度及挠度验算（按两跨连续梁计算）1、28a参数I=4765×104mm4 W=340×103mm3 E=2.1&#

16、215;105N/mm2 =215N/mm22、28a强度及挠度计算G总（同前）=3635.85KN由4根28a分摊q= G总/4L=3635.85÷4×9=101N/mmMmax=0.07×qL2=0.07×101×33002=76.99×106 N·mm= Mmax÷W=76.99×106÷340×103=226.4N/mm2=215N/mm2虽然略大于，但由于采取双拼L75×5，斜撑减小计算弯距，所以满足要求。f=0.521×qL4÷100EI=0.

17、521×(101×33004)÷（100×2.1×105×4765×104）=6.23mmL÷400=3300÷400=8.25mm经过验算，可知斜撑双拼L75×5 必须焊接牢固，砼浇筑时注意浇筑速度，从而28a强度及挠度均符合要求。（三）、25a强度及挠度验算（间距600mm） 取跨距2.6米按简支梁计算（偏安全考虑）1、25a参数I=3370×104mm4 W=270×103mm3 E=2.1×105N/mm2 =215N/mm22、25a强度及挠度验算q1=g

18、h=26 KN/m3×2.5m=65KN/m2（钢筋砼自重）q2=4KN/m2（振捣荷载）q3=2KN/m2（施工机具及模板荷载）q=(q1+q2+q3)×0.6=(65+4+2)×0.6m=42.6N/mm L=2600mmMmax=1/8qL2=1/8×42.6×26002=36×106N·mm=Mmax/W=36×106N·mm÷270×103mm3 =133.3N/mm2=215N/mm2f=5qL4/384EI=(5×42.6×26004)÷(3

19、84×2.1×105×3370×104)=3.58mmL/400=6.5mm经过验算25a强度及挠度均符合要求。（四）、方木10cm×10cm强度及挠度验算1、方木（10×10cm）参数I=bh3/12=833.3×104mm4 W=1/6bh2=166.7×103mm3 E=9×103N/mm2 =10N/mm22、方木强度及挠度验算（间距200） q1=gh=26KN/m3×2.5m=65KN/m2（钢筋砼自重） q2=4KN/m2（振捣荷载） q=(q1+q2)×0.2=69&#

20、215;0.2=13.8N/mm L=600mm Mmax=0.07qL2=0.07×13.8×6002=0.348×106N·mm=Mmax/W=0.348×106÷166.7×103=2.09N/mm2=10N/mm2f=0.521qL4/100EI=0.521×(13.8×6004)÷(100×9×103×833.3×104)=0.12mmL/400=1.5mm 符合要求经验算采用方木10cm×10cm200强度及挠度均符合要求。（五）、竹

21、胶板强度及挠度验算1、竹胶板参数（取10mm宽带计算）I=1440mm4 W=240mm3 E=4.5×103N/mm2 =60N/mm22、竹胶板强度及挠度验算q1=gh=26 KN/m3×2.5m=65KN/m2（钢筋砼自重）q2=4KN/m2（振捣荷载）q=(q1+q2)×0.01=69×0.01m=0.69N/mm L=200mmMmax=0.07qL2=0.07×0.69×2002=1932N·mm=Mmax/W=1932÷240=8.05N/mm2=60N/mm2f=0.521qL4/100EI=0.5

22、21×(0.69×2004)÷(100×4500×1440)=0.89mmL/250=0.8mm 虽然挠度略大于规定值，但由于按偏安全考虑所以仍符合要求。经过验算竹胶板强度及挠度均符合要求。三、2#墩台水上平台支撑验算根据本工程施工实际情况，由于2#墩台总方量达到210.2m3，为施工方便，现拟分两次浇筑砼，第一次浇筑1.5m高约118.13m3砼，第二次浇筑其余砼，现拟用4根双拼25a做支撑横梁，上面铺设25a500mm，然后再铺设10×10cm方木200mm，底模采用12mm的竹胶板。(一)焊缝长度验算1、焊缝受力计算 （1）第一

23、次浇筑钢筋砼的自重 G1=10.5×7.5×26×1.5=3071.25KN （2）第二次浇筑部位钢筋砼自重 G2=4T×10KN/T=40KN（3）q1=4KN/m2（振捣荷载）q2=4KN/m2（施工机具及模板自重） G3=(q1+q2)×S=8×10.5×7.5=630KN G总= G1+G2+G3=3741.25KN 以上受力由24条焊缝承担 每条焊缝受力N=G总/24=155.89KN2、焊缝长度验算 =N÷(h×L)f式中：N为每条焊缝受力 h为有效焊缝厚度,一般为相接两板中较薄板厚的0.7倍

24、 h=0.7×8=5.6mm f为抗拉应力f=160N/mm2LN÷(h×f)=155.89×1000N÷(5.6mm×160N/mm2)=174mm 实际焊缝长度取L=250mm174mm，焊缝长度满足要求。（二）、双拼25a强度及挠度验算（按两跨连续梁计算，偏安全考虑）1、双拼25a参数I=3370×2×104mm4 W=270×2×103mm3 E=2.1×105N/mm2 =215N/mm22、双拼25a强度及挠度计算G总（同前）=3741.25KN由4根双拼25a分摊q= G总/4L=3741.25÷4×10.5=89.08N/mmMmax=0.07×qL2=0.07×89.08×40502=102.3×106 N·mm= Mmax÷W=102.3×106÷270×2×103=189.4N/