承插式脚手架专项施工方案

1、承插式脚手架专项施工方案第一章编制说明.1第二章工程概况.1第三章承插式脚手架介绍.1第四章施工特点.2第五章架体组成.2第六章架体定型布置.26.1 适用范围.26.2 立杆选择.36.3 横杆选择.36.4 步距选择.36.5 架体布置.46.6 楼层顶板模板支撑: .4第七章施工流程及要求.46.1 施工流程.46.2 施工要求.56.3 现场情况处理.6第八章脚手架检查与验收.6第九章混凝土浇筑.6第十章支撑系统及模板的拆除 .7第一章脚手架施工安全注意事项 .7板模板（盘扣式）计算书 .9第1页第一章编制说明建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011；建筑施工钢管脚手架安全技术规范

2、JGJ130 2011、J842011；混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50204-2011 ； 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008；建筑结构荷载规范 GB50009-2006； 本企业内部质量、安全、环境体系文件，企业标准及管理制度 建筑施工手册及参考文件资料国家及省、市有关安全生产的法令、法规及规定本工程施工组织设计第二章 工程概况XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX第三章 承插

3、式脚手架介绍承插式脚手架是由承插型盘扣式钢管支架衍生出来的一种新型建筑 支撑系统。 与盘扣式钢管支架相比具有承载力大，搭建速度快，稳定性 强，易于管理等特点。承插式脚手架在脚手架发展史上实现了三个第一： 即“第一个”实 现了钢管脚手架在结构上无任何专门的锁紧零件；“第一个”实现了在 钢管脚手架上无任何活动零件；“第一个”实现了我国对整体新型钢管 脚手架的自主知识产权。该产品已被普遍使用于路桥、市政工程中，在 房建工程中正被广泛运用。第四章 施工特点承插式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架 又优于碗扣架，具第2页有可靠的双向自锁能力；解决了传统脚手架靠人工锁 紧的不足。无任何活

4、动零件；撘拆速度是普通脚手架的 8-10 倍。 运输、储存、搭设、拆除方便快捷；受力性能合理；能更好的满足 施工安全的需要；可以自由调节；产品标准化包装；组装合理，它的安 全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架。第五章 架体组成承插式是脚手架由于设计上的特点，只要用铁锤敲击横杆上横插头 即可锁紧，横杆上加荷载时，锁紧更可靠。每只轮扣上可同时插接四支 横杆，四支横杆互为 90 度。立杆：立杆高度选用 2.5m 规格。立杆上焊接 4 个方向的圆扣形孔 板。其中第一个圆口型孔板距地 0.35 米，横杆：两端焊接有扣接头，做为与立杆扣接的水平杆件。梁底横杆：因梁截面尺寸不同，梁底部位用普通48*2.7

5、5mm 钢管做为梁底杆。第六章 架体定型布置6.1 适用范围承插式脚手架适用于本工程标准层 （2.9 米层高）模板支撑架， 主龙 骨（主梁）用 48*2.75 钢管，次龙骨（小梁）采用 40mm0.5=0.225风荷载高度变化系数农1风荷载体型系数缶0.5抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离 h2(m)6三、模板体系设计主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)1200立杆横向间距 lb(mm)1200水平杆步距 h(mm)1800 （现场按1500）顶层水平杆步距 hx(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离 a(mm)300小梁间距 l(mm)400（现

6、场按 300）小梁最大悬挑长度 L1(mm)300第9页主梁最大悬挑长度L2(mm)300第10页纵向剖面图第11页四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度 t(mm)12抗弯强度设计值 f(N/mm2 3)16.832弹性模量 E(N/mm2)9350计算方式简支梁按简支梁，取 1m 单位宽度计算。计算简图如下 ：223W=bt /6= 1000X12/6 = 24000mm334I=bt /12=1000X2/12=144000mm 承载能力极限状态q1=Yb(G1k+(G2k+G3k)ho)+ gbQ1k=1.2X X(0.1+(24+1.1) 0.1)+1.4 1X3=7.332kN/mq

7、1静=Yb(G1k+(G2k+G3k)h0) )=1.2X0.1+(24+1.1) 0.=3.132kN/m正常使用极限状态横向剖面图第12页J J Jj j .4007吉(1)第13页q=Yb(Gik+(G2k+G3k)ho)+gbQik=1X1(0.1+(24+1.1) 0.1J+1KX3=5.61kN/m1、强度验算2 2Mmax=0.125qil =0.125 7.332 0.4 =0.147kN m o=Mmax/W=0.147106/24000=6.125N/mm2144000)=1.389mmvnax=1.389 mmwmn400/150,10=2.667mm满足要求！五、小梁验

8、算小梁材质及类型矩形钢管截面类型60X40X2.5截面惯性矩i( (cm22.07截面抵抗矩 W(cm3)7.362抗弯强度设计值 f(N/mm )2052弹性模量 E(N/mm )206000计算方式二等跨梁承载能力极限状态q1=Yl(G1k+(G2k+G3k)h0)+plQ1k=1.20.4 .3+(24+1.1)0.1)+1.4 0.4 3=3.029kN/m正常使用极限状态q=YG1(G1k+(G2k+G3k)h0)+plQ1k=10.4 和.3+(24+1.1) 0.1)+1 0.43=2.324kN/m按 二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为 300mm，因此需进行最不 利

9、组合，计算简图如下：L泗L1必04 LO=Mmax/W=0.477106/7360=64.81N/mm2wf=205N/mn2满足要求！2、抗剪验算3J)3kN/m3j03kN/m3j03kN/m1、强度验算第14页Vmax= 2.102kNVmax/(8lzS)bh2-(b-s)hl=2.102 输 00X(40 為 02-(40-5) 53勺/(8 220700 5)=2 29.078N/mm 12001200-1200L1200第15页2.10ZkN2.102kN 2.102kN 2.102kN 2.102kN 2.lL02kN 2.102kN 2,102kN 2d02kN 24O2kN

10、 2.102kN 2.102kN2.102kN 2402kNTO 枣蓋 11200L販L硕12CC严ct尹r 1000/391 21.136N/mm 0.7300=1420mm lo2=nh=1.2x1800=2160mm取两值中的大值 l0=2160mm入=0/i=2160/16=135 入=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：乃=l0i/i=1420/16=88.75查表得， =0.566Ni=Y( (Gik+(G2k+G3k)h0) )+YQiklalb=1.2 (0.5+(24+1.1) 0.1)+1.4 3为.2 1.2=11.249 kN3 2 2f=N

11、1/( A) = 11.249 10 /(0.566 391)=50.83N/mm 1.2 1.2=12.2k N3 2 2f=N2/( 2A) = 12.2 10 /(0.28 391)=111.436N/mm 3 1.2 1.2+0.11/1.2=10.736kNf=N1w/( 1A)+Mw/W=10.736 103/(0.566 391)+0.11 106/4180=74.828N/mm23 1.2 1.2+0.11/1.2=11.687kNf=N2w/(2A)+MW/W=11.687 103/(0.28 391)+0.11 106/4180=133.066N/mm2 =200N/2mm

12、满足要求！第17页八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40按上节计算可知，可调托座受力N =11.249kN N=40kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自 重产生MT=X YGkLaHh2+Q3kLahi)=0.9X4 (0.225 662.9 6+0.55 6.6 4)=50.852kN.m2 2MR=YGikLaLb/2=1.35 K05 6.623.3 /2=50.941kN.mMT=50.852kN.m MR=50.941kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平

13、荷载产生， 抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=C2Q( (Q2kLaH+Q3kLah1) )=0.9 1.4 g.25 区 6 2.9+0.55 6.624)=24.324kN.m2 2MR=YG1k+(G2k+G3k)hoLaLb2/2=1.35 1.05+(24+1.1) 0.1 6 為.32/2=172.713kN.m MT=24.324kN.m MR=172.713kN.m满足要求！十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)100混凝土强度等级C30立杆底座长 a(mm)200立杆底座宽 b(mm)100F1=N=11.687kN1、受冲切承载力计算根据混凝

14、土结构设计规范 GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25opc,m)“umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值Ph截面高度影响系数：当 h 2000mm 时，取馆=0.9;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值opc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均2值，其值控制在 1.0-3.5N/ 范围内Um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值n=min(n,耳2) )n=0.4+1.2/ 囱T) )2=0.5+a

15、s2h0/4UmT1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数T2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数ps局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，馆不宜大于 4 :当P2 时取p=2，当面积为圆形时，取p=2as板柱结构类型的影响系数： 对中柱，取 as=40，对边柱，取 as=30 :第18页对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中cpc,m 之值，将其取为 0,作为板承载能力安全储备。- 2-可得：3i=1, ft=1.43N/mm ,n=1 ho=h-2O=8Omm,Um=2(a+ho)+(b+ho)=92OmmF=(0.7hft+0.25(pc,公式参数剖析Flw1.35c働 fcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1 取值仕混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1 条的规定取用混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积1/2Q=(Ab/Al)Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2 条确定m)nmho=(O.7X1X1.43+0.25X0)X1X92