老关村站附属内部结构计算书

1、计算书专用纸工程名称： 武汉轨道交通6号线一期工程 老关村站附属结构 第 22 页 共 96 页项目名称： 附属主体结构计算 计算：邓秦秦 复核：余巍巍一 计算原则主体结构构件根据承载能力极限状态及正常使用极限状态的要求，分别进行承载能力的计算和稳定、变形及裂缝宽度验算；按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载效应组合，并取各自的最不利组合进行结构设计。主体结构的安全等级定为一级，构件的重要性系数取1.1。主体结构，受弯构件的最大挠度不应超过L0/400L0/300，悬臂构件的允许挠度值取L0/200L0/150。结构构件的裂缝控制等级定为三级，即构件允许出现裂缝。裂缝宽度限值根据构件

2、所在周边环境决定：结构顶、底板及侧墙（及其梁、壁柱等）外侧（迎土侧），裂缝允许宽度不大于0.2mm，其它部位不大于0.3mm。二 设计依据2.1 设计规范、规程1）地铁设计规范（GB50157-2013） 2）混凝土结构设计规范（GB50010-2010） 3）地下工程防水技术规范（GB50108-2008） 4）建筑地基基础设计规范（GB50007-2011） 5）建筑桩基技术规范（JGJ94-2008） 6）建筑抗震设计规范（GB50011-2010）7）建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068-2001） 8）建筑结构荷载规范（GB50009-2012） 9）地铁杂散电流腐蚀防护技术规

3、程（CJJ49-92） 10）地下防水工程质量验收规范（GB50208-2011） 11）混凝土外加剂应用技术规范（GB50119-2003） 12）建筑与市政降水工程技术规范（JGJ/T111-98） 13）地下铁道工程施工及验收规范（GB50299-1999（2003版）14）混凝土结构耐久性设计规范（GB/T 50476-2008）2.2 设计依据1) 武汉轨道交通六号线一期工程施工图技术要求2013年3月；2) 武汉轨道交通6号线一期工程 第 标段详细勘察岩土工程勘察报告-老关村站 3) 6号线一期施工图设计文件编制统一规定 4) 业主单位所提供的线路、地形、地下管线电子文件5) 武汉

4、市轨道交通6号线施工图阶段第二版线路图2014年3月等三 地质条件及荷载3.1工程地质、水文地质条件老关村站位于武汉市汉阳区，沿沌口路布置 ，三环高架立交桥南侧。沿线建筑物较少，以荒地为主。场区地貌为河流堆积平原。地形较为平缓，地面高程介于20.522.5m，从地貌来讲，老关村站处于长江一级阶地。根据勘察资料，地层层序自上而下依次为：（1-1）杂填土、（1-2）素填土、（3-3a）淤泥、 （3-3b）黏土、（3-5）粉质黏土夹粉砂、（6-1b）粉质黏土、（6-2a）黏土、（6-2b）粉质黏土、（10-2）角砾、（10-2a）碎石、（10-2c）粉质黏土。详见地质详勘报告。拟建场地内的地下水为上

5、层滞水、孔隙承压水两种类型。上层滞水主要赋存于人工填土层，无统一自由水面，大气降水、地表水和生产、生活用水渗入是其主要的补给来源。本场地孔隙承压水主要赋存于10-2层角砾、10-2a层碎石中，具承压性，富水程度一般，接受周围土层孔隙水侧向补给，并进行侧向排泄。承压水位标高为19.020.0m。抗浮水位取现状地面标高。各土层主要物理力学指标综合建议值层号重度基床系数静止侧压力系数K0抗剪强度承载力特征值侧阻力特征值端阻力特征值（kN/m³）K(MPa/m)KCfkQsiaQpa垂直（KN/m³）kPa度kPakPakPa1-119.010717801-218.9220.489

6、786103-3a16.730.75834573-3b17.6100.7214775173-518.2150.502012120206-1b20.2500.403415240405006-2a19.5450.423313220353006-2b19.8400.4330112003328010-221.6650.2504050070100010-2a22.0750.2004580075120010-2c21.4750.3548184204560015a-119.51350.4045204003560015a-221.4200fa=8006015003.2荷载取值(1) 永久荷载：结构自重，按25

7、kN/m3取用；顶板覆土，按20kN/m3取用；水压力：地下水位取地表，按静水压力计算；侧向土压力：土重度取20kN/m3，按静止土压力计算，综合考虑结构侧墙所处地层(3-3a,3-3b)，静止土压力系数取加权平均值 (2) 可变荷载：地面超载，按20kN/取用；人群荷载，按4kN/取用；(3) 施工荷载：施工机具一般取10kPa (4) 偶然荷载：人防荷载按防常规武器6级和防核武器6级考虑，根据以往经验，在本车站的埋深条件下，人防荷载不起控制作用，故仅验算孔口部位临空墙、人防门垛等构件，相关构件配筋主要依据人防通用图配筋，对超出人防通用图的部分构件进行验算，验算时荷载取值依据轨道交通工程人民

8、防空设计规范确定。地震作用按6度地震烈度进行抗震控制，并在结构设计时按7度地震烈度采取相应的构造措施。(5) 计算工况和荷载组合：考虑附属通道及预留接口等的施工先后顺序，分别按基本组合和准永久组合的工况取计算模型进行内力计算。按包络值进行配筋计算。使用阶段，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载取1.4，重要性系数取1.1。有人防荷载作用时，永久荷载分项系数取1.2，人防荷载取1.0，且可变荷载不参与组合，重要性系数取1.0。3.3荷载组合不同组合的荷载分项系数按下表取值：荷载分项系数表序号 荷 载 组合验算工况永久荷载可变荷载偶然荷载地震荷载人防荷载1基本组合状态下计算（1）基本组合构件强度计

9、算1.351.4*1.1（2）构件裂缝宽度验算1.00.6（3）构件变形计算1.00.6（4）构件抗浮稳定验算1.03抗震荷载作用下构件强度验算1.21.34人防荷载作用下构件强度验算1.21.0根据工程经验和验算结果，在通常覆土深度条件下，六级人防荷载和六度地震作用对结构一般不起控制作用，本次计算对一般断面仅取基本状态下的组合和准永久组合。四 主体结构框架计算4.1计算模型本车站附属主体均为地下一层结构。其中号出入口均为L型的箱型标准出入口，按照单跨矩形断面建模计算；号出入口、1号风亭合建，根据结构布置，按照多跨箱型断面建模计算。消防出入口及工作人员卫生间按照三跨箱型断面建模计算。 建模计算

10、时按底板支撑在弹性地基上的平面框架建模计算，断面计算时沿结构横向取1m宽结构带作为分析单元，纵梁按连续梁计算，中柱按轴心受压或偏心受压构件计算。应用SAP2000程序，采用一次加载的“荷载-结构”模型。SAP2000模型的基本假定与计算方法为： 土压力按静止土压力考虑，土压力及水压力简化为单元内的梯形荷载； 结构按弹性地基上的框架进行各种荷载组合计算，以最不利情况作为构件截面设计的依据。 计算模型中底板下均设置了竖向土弹簧支撑。如果弹簧反力超过地基承载力则取消相应弹簧并用最大地基反力代替。如果弹簧受拉则取消底板受拉弹簧。 计算模型中不考虑围护结构的作用 当附属底板设置有抗拔桩时，抗拔桩模拟为弹

11、簧，根据抗拔桩承载力计算结果，根据单根桩的刚度值，再按抗拔桩的间距进行分配。4.2配筋计算原则结构外侧迎水面裂缝宽度按0.2mm控制，内部按0.3mm控制；计算裂缝宽度时，混凝土保护层厚度大于30mm，按30mm计算；水平构件配筋按纯弯构件计算；竖直构件按偏压构件计算；各截面均按单筋截面配筋；墙板混凝土强度等级为C40,框架柱的混凝土强度等级为C50，钢筋直径大于12mm(含)为HRB400级，直径小于12mm为HPB300级。4.3.1 号出入口、1号风亭断面计算号出入口、1号风亭为地下一层结构，顶底板厚度为700mm，侧墙厚度为600mm，顶板最大覆土厚度为2.72m，标准段层高为5.05

12、m；该附属底板设置有抗拔桩，单桩刚度为101100KN/m3，然后按照桩间距平均分配。坑底位于3-3b层中，土弹簧取为100000KN/m3 。本附属主要位于3-3a、3-3b层土中，经计算，侧压力系数取为各土层的加权平均值为0.733；计算时按照多跨结构计算，详见下述。4.3.11 3-3轴剖面1、计算模型计算模型如下图：2、荷载荷载计算时详见下述，结构自重由程序自动计入。覆土厚度为2.712.82m，地下水位标高取地面标高。1）基本组合荷载计算、顶板承受覆土荷载及地面超载。覆土自重：20x2.7154.2kN/m（大轴端）/20x2.82=56.4 kN/m（小轴端）超载： 20kN/m总

13、荷载： q顶板1.35*54.2+1.4*1.1*20=103.97kN/m/106.94、底板承受底板下水浮力，主体底板埋深9.169.27米，地下水位按自然地面考虑。q底板-1.35*10x9.16-123.66kN/m（125.15KN/m）、侧墙主体侧墙：水压力：q墙顶1.35*10x（2.71+0.35）41.31 kN/m（42.80KN/m）q墙底1.35*10x（9.16-0.35）118.94 kN/m（120.42KN/m）土压力及超载：q墙顶0.733x1.4*1.1*20+1.35*（20-10）×（2.72+0.35）50.8kN/m（51.89KN/m）q

14、墙底0.733x1.4*1.1*20+1.35*（20-10）×（9.16-0.35）107.7kN/m（108.79KN/m）2） 准永久组合荷载计算 、顶板承受覆土荷载及地面超载。覆土自重：20x2.7154.2kN/m超载： 20kN/m总荷载： q顶板54.2+0.6*20=66.2kN/m（68.4KN/m）、底板承受底板下水浮力，主体底板埋深9.169.27米，地下水位按自然地面考虑。q底板-1.0*10x9.16-91.6kN/m（92.7kN/m）、侧墙主体侧墙：水压力：q墙顶1.0*10x（2.71+0.35）30.6 kN/m（31.7kN/m）q墙底1.0*10

15、x（9.16-0.35）88.1kN/m（89.2 kN/m）土压力及超载：q墙顶0.733x0.6*20+1.0*（20-10）×（2.71+0.4）31.23kN/m（32 kN/m）q墙底0.733x0.6*20+1.0*（20-10）×（9.16-0.4）73.37kN/m(74.18kN/m)3、 荷载模型如下：基本组合 准永久组合 4、计算结果计算结果（含弯矩包络图、剪力包络图、轴力包络图等）如下： 基本组合弯矩图（KNm）准永久组合弯矩图（KNm）基本组合剪力图（KN）准永久组合剪力图（KN）基本组合下轴力图（KN）准永久组合下轴力图（KN）内力值表构件部位弯

16、矩值（KNm/m）（基本组合/准永久组合）配筋剪力（KV/m）（基本组合/准永久组合）配筋率顶板顶板1434/290E25150+E22150484/3320.83%顶板2528/367E25150+E2530018/160.71%顶板3733/503E25150+E25150550/3810.94%顶板4378/256E2515018/160.47%顶板5434/310E25150+E22300440/3060.65%顶板6181/125E2515010/160.47%顶板7291/192E25150340/2310.47%顶板8121/88E2515018/40.47%顶板9126/84E

17、25150243/1680.47%顶板10-104/-71E25150137/710.47%顶板11474/324E25150+22300517/3530.65%顶板12571/395E25150+E2530010/20.71%顶板13933/737E25150+E28150652/4431.05%顶板14671/469E25150+E253001/40.71%顶板15453/301E25150+E22150529/3650.83%底板底板1492/356E25150+E22150538/3920.83%底板2530/383E25150+E253003/80.71%底板3546(820)/38

18、7(611)E25150+E25150387(615)/375(445)0.94%底板4426/305E251507/120.47%底板5372/251E25150+E25300442/3100.71%底板6203/147E2515018/100.47%底板7436(74)/318(54E25150416(281)/302(201)0.47%底板8234/166E251506/20.47%底板9101/78E25150289/2110.47%底板1046/23 E25150129/980.47%底板11517/373E25150+E25300365/3770.71%底板12534/381E25

19、150+E2530019/210.71%底板13988/752E25150+E28150683/4861.05%底板14690/506E25150+E253003/30.71%底板15493/361E25150+E22150567/4130.83%侧墙侧墙上角464/312E22150+E25150362/2420.97%侧墙中80/35E2215022/140.42%侧墙下角464/343E22150+E25150466/3310.97%柱轴力：931KN/652KN5、受剪承载力验算剪力值见上述计算结果根据混凝土结构设计规范7.5.3规定：不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件，其斜截面的

20、受剪承载力应符合下列规定：V0.7hftbh0，其中h=(800/ h0)0.25其中计算剪力取至支座边。对顶板（板厚700）：V max=1.1x652=716kN<0.7hftbh0=0.7x(800/800) 0.25x1.57x1000x750/1000=824kN，满足要求对底板（板厚700）：V max=1.1x683=748kN>0.7hftbh0=0.7x(800/800) 0.25x1.57x1000x750/1000=824kN，满足要求。对侧墙（厚度600）：V max=1.1x343=381.7kN>0.7hftbh0=0.7x(800/800) 0.

21、25x1.57x1000x550/1000=604kN，满足要求6、柱计算柱均采用C50混凝土。根据混凝土结构设计规范11.4.16规定，柱轴压比N/（fcA）计算如下：框架柱：N/（fcA）= 7.3x931x103/23.1/700/900=0.47<0.85满足规范要求。柱子主筋配筋率验算：该范围柱子截面尺寸为700X900，实配2*(9+5)E28实际配筋：短边一侧配筋率为：7*615.44/700/900=0.68>0.2 长边一侧配筋率为：9*615.44/700/900=0.88>0.2 总的配筋率为：28*615.44/700/1200=3.07>0.7

22、 柱箍筋加密区实配箍筋E14100（7x6）柱体积配箍率v=(n1AS1l1 + n2AS2l2)/Acor/s= 0.017 >vfc/fyv=0.15*23.1/360=0.96%，满足要求7、配筋结构重要性系数1.1；裂缝验算时按结构迎土侧0.2mm、背土侧0.3mm控制。取结构相应截面基本组合的强度验算和准永久组合的裂缝验算，配筋计算结果如下:强度验算结果：裂缝验算结果：配筋计算结果取裂缝验算的结果。4.3.3.2 44剖面计算1)、计算模型计算模型如下图：2)、荷载荷载计算时均按标准值，结构自重由程序自动计入。覆土厚度为2.712.82m，地下水位取地表。1）基本组合荷载计算、

23、顶板覆土自重：20x2.7154.2kN/m（大轴端）/20x2.82=56.4 kN/m（小轴端）超载： 20kN/m总荷载： q顶板1.35*54.2+1.4*1.1*20=103.97kN/m/106.94、底板承受底板下水浮力，主体底板埋深9.169.27米，地下水位按自然地面考虑。q底板-1.35*10x9.16-123.66kN/m（125.15KN/m）、侧墙主体侧墙：水压力：q墙顶1.35*10x（2.71+0.35）41.31 kN/m（42.80KN/m）q墙底1.35*10x（9.16-0.35）118.94 kN/m（120.42KN/m）土压力及超载：q墙顶0.733

24、x1.4*1.1*20+1.35*（20-10）×（2.72+0.35）50.8kN/m（51.89KN/m）q墙底0.733x1.4*1.1*20+1.35*（20-10）×（9.16-0.35）107.7kN/m（108.79KN/m）3） 准永久组合荷载计算 、顶板承受覆土荷载及地面超载。覆土自重：20x2.7154.2kN/m超载： 20kN/m总荷载： q顶板54.2+0.6*20=66.2kN/m（68.4KN/m）、底板承受底板下水浮力，主体底板埋深9.169.27米，地下水位按自然地面考虑。q底板-1.0*10x9.16-91.6kN/m（92.7kN/m）

25、、侧墙主体侧墙：水压力：q墙顶1.0*10x（2.71+0.35）30.6 kN/m（31.7kN/m）q墙底1.0*10x（9.16-0.35）88.1kN/m（89.2 kN/m）土压力及超载：q墙顶0.733x0.6*20+1.0*（20-10）×（2.71+0.4）31.23kN/m（32 kN/m）q墙底0.733x0.6*20+1.0*（20-10）×（9.16-0.4）73.37kN/m(74.18kN/m)3)、荷载模型基本组合准永久组合4)、计算结果计算结果（含弯矩包络图、剪力包络图、轴力包络图等）如下。基本组合弯矩图（KNm）准永久组合弯矩图（KNm）基

26、本组合剪力图（KN）准永久组合剪力图（KN）基本组合轴力图（KN）准永久组合轴力图（KN）内力值表构件部位弯矩值（KNm/m）（基本组合/准永久组合）配筋剪力（KV/m）（基本组合/准永久组合）配筋率顶板顶板1366/235E25150+E22150438/2980.83%顶板2420/294E2515017/80.47%顶板3607/430E25150+E22300499/3480.65%顶板4378/252E2515010/60.47%顶板5513/358E25150+E22300465/3200.65%顶板6306/213E2515016/60.47%顶板7365/244E2515040

27、5/2780.47%顶板836/31E2515019/40.47%顶板915/17E2515050136/920.47%顶板108/25E2515099/710.47%顶板11578/396E25150+E22300518/3550.65%顶板12522/357E25150+E2530013/60.71%顶板13932/695E25150+E28150632/4371.05%顶板14642/445E25150+E253003/80.71%顶板15492/327E25150+E22150526/3600.83%底板底板1482/356E25150+E22150486/3530.83%底板2408

28、/294E2515020/130.47%底板3551/378E25150+E25300484/3390.71%底板4363/257E251508/130.47%底板5484/363E25150+E25300447/3180.71%底板6317/223E251502/60.47%底板7358/264E25150407/2900.47%底板863/40E251503/40.47%底板950/46E251500167/1220.47%底板1060/77 E2515092/980.47%底板11588/399E25150+E25300400/3830.71%底板12503/358E25150+E253

29、005/80.71%底板13980/692E25150+E28150644/4571.05%底板14611/441E25150+E253008/50.71%底板15536/391E25150+E22150559/4060.83%侧墙侧墙上角519/348E22150+E25150369/2470.97%侧墙中134/90E2215022/140.42%侧墙下角530/389E22150+E25150476/3390.97%计算书专用纸工程名称： 武汉轨道交通6号线一期工程 老关村站附属内部结构 第 96 页 共 96 页项目名称： 附属主体结构计算 计算：邓秦秦 复核：余巍巍5)、受剪承载力验

30、算 剪力值见上述计算结果根据混凝土结构设计规范7.5.3规定：不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件，其斜截面的受剪承载力应符合下列规定：V0.7hftbh0，其中h=(800/ h0)0.25其中计算剪力取至支座边。对顶板（板厚700）：V max=1.1x632=697kN<0.7hftbh0=0.7x(800/800) 0.25x1.57x1000x750/1000=824kN，满足要求对底板（板厚700）：V max=1.1x644=709kN>0.7hftbh0=0.7x(800/800) 0.25x1.57x1000x750/1000=824kN，满足要求。对侧墙（厚度

31、600）：V max=1.1x347=381.7kN>0.7hftbh0=0.7x(800/800) 0.25x1.57x1000x550/1000=604kN，满足要求6)、配筋结构重要性系数1.1；裂缝验算时按结构迎土侧0.2mm、背土侧0.3mm控制。取结构相应截面基本组合的强度验算和准永久组合的裂缝验算，配筋计算结果如下:强度验算结果：裂缝验算结果：配筋按照裂缝验算结果选取。4.3.3.3 梁计算 1）、 BL1计算：结构尺寸：800x1600，按照两跨梁计算，跨度为5.525m+6.425m荷载：取3-3剖面柱轴力值。基本组合下为931KN/m，准永久组合下为652 KN/m；

32、 计算模型：基本组合 准永久组合计算结果：基本组合弯矩图M（KNm/m）准永久组合弯矩图（KNm/m）基本组合剪力图V（KN/m）准永久组合剪力图（KN/m）选筋结果：抗弯计算：强度验算：裂缝验算：抗弯钢筋按照裂缝验算结果选取。抗剪计算：箍筋为6E12150，满足要求2）DL1配筋计算结构尺寸： DL1 800x1600，按照两跨连续梁计算，跨度为5.525m+6.425m荷载取剖面计算柱轴力值。 基本组合下： 915 KN/m 准永久组合下： 637KN/m 荷载模型如下：基本组合准永久组合计算结果如下：基本组合弯矩图M（KNm/m）准永久组合弯矩图M（KNm/m）基本组合剪力图V（KN/m

33、）准永久组合剪力图V（KN/m）选筋结果：强度验算:裂缝验算：配筋按照裂缝验算结果选取。抗剪计算：3）BL1a配筋计算 按一跨梁计算，结构尺寸为800x1800，跨度为9.25 荷载： 底板面水反力为：93.7KN/m2；底板面承受的竖向向下的反力为：109.4KN/m梁线荷载为:Q1=7.64/2*109.4=417.9 KN/m（梯形荷载）Q2=7.75/2*109.4=423.9 KN/m（梯形荷载） 荷载模型如下：计算结果： 弯矩图（KNm/m） 剪力图V（KN/m）选筋结果：抗弯计算：抗剪计算：4）DL1a配筋计算： 结构尺寸为800x1800，跨度为9.25m；荷载计算：:Q1=7

34、.64/2*91.9=351KN/m（梯形荷载）Q2=7.75/2*91.9=356 KN/m（梯形荷载）荷载如下：计算结果： 弯矩图M(KNm/m)剪力图V(KN/m)选筋结果：抗弯计算：抗剪计算：5）、BL3计算A、计算模型BL3截面尺寸600x1600，净跨为7m；B、荷载：同上述BL1a的过程，梁的线荷载为：109.4*7.3/2=399KN/m（均布荷载） 109.4*7/2=383 KN/m（三角形荷载）计算结果如下： 弯矩图M（KNm/m） 剪力图V（KN/m）选筋结果：抗弯计算：抗剪计算：6）DL3计算 A、计算模型截面尺寸600x1600，净跨为7m；B、荷载按照上述DL1a

35、的计算，梁的线荷载为：91.9*7.3/2=335KN/m（均布荷载） 91.9*7/2=322KN/m（三角形荷载）计算结果： 弯矩图M（KNm/m） 剪力图V（KN/m）选筋结果：抗剪钢筋4.3.3.4、楼梯计算 1 已知条件及计算要求：(1)计算简图:(2)已知条件: 几何信息: 左标高= 0.000m 右标高= 2.250m 平台长度(左): 1500mm 平台长度(右): 1200mm 平台厚度(左): 200mm 平台厚度(右): 200mm 内延长(左): 0mm 内延长(右): 0mm 平台梁尺寸: B1=300mm H1=500mm B2=300mm H2=500mm B3=

36、300mm H3=500mm B4=300mm H4=500mm 梯段长度: 4200mm , 踏步数: 15 梯板厚度: 200mm ,梯跨长度L0: 2325mm ,梯井宽: 200mm 平面类型: 单跑 荷载信息: 附加恒荷载: 2.000kN/m2 活荷载: 4.000kN/m2 恒载分项系数: 1.350 ,活载分项系数: 1.400 混凝土等级: C35 ,fc=16.70 N/mm2 配筋调整系数: 1.00 混凝土容重: 25.00 kN/mm3 保护层厚度: c=30mm 板纵筋等级: HRB400 , fy=360 N/mm2 梁纵筋等级: HRB400 , fy=360

37、N/mm2 梁箍筋等级: HPB300 , fy=270 N/mm2 验算信息: 挠度限值: L0/200 裂缝限值: 0.30mm(3)计算要求: 1)楼梯板计算 2)平台梁计算 3)板裂缝验算 4)板挠度验算- 2 荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk): 左平台: 11.000 kN/m 梯斜段: 13.465 kN/m 右平台: 11.000 kN/m 设计值(q): 左平台: 15.050 kN/m 梯斜段: 18.378 kN/m 右平台: 15.050 kN/m 左平台梁(TL-1): 75.111 kN/m 右平台梁(TL-2): 94.716 kN/m(2)内力计算:

38、 a.楼梯板: 矩阵位移法求解。 b.平台梁: 跨中弯矩 Mc=1/8*qL2 支座剪力 Vk=1/2*qL- 3 计算结果：计算说明: (a)简化方法: 取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法: 矩阵位移法单位说明: 弯 矩:kN.m/m 剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m 截面尺寸:mm*mm 裂 缝:mm板段配筋计算结果:-计算板段-1(左平台): 截面B×H = 1000×200 截 面: 左 中 右 弯 矩(M): 0.000 2.743 -20.707 剪 力(V): -9.015 -19.173 -29.332 截面验算: Vmax=

39、29.33kN < 0.7hftbh0=181.34kN 截面满足 上部计算纵筋(As'): 0.000 0.000 400.000 下部计算纵筋(As): 400.000 400.000 0.000 上部纵筋(As'): 1339.91 400.00 下部纵筋(As): 400.00 上纵实配: E16150(1340,0.67%) E16150(1340,0.67%) 下纵实配: E16150(1340,0.67%) E16150(1340,0.67%) E16150(1340,0.67%) 挠度限值: f= 6.75mm 验算结论: fmax=0.27mm <

40、 f=6.75mm(1350/200), 满足。 裂 缝(w): 0.000 0.000 0.032 裂缝限值: = 0.30mm 验算结论: max=0.032mm < =0.30mm , 满足。-计算板段-2(斜梯段): 截面B×H = 1000×200 截 面: 左 中 右 弯 矩(M): -20.707 37.215 -23.376 剪 力(V): 36.322 -0.663 -37.648 截面验算: Vmax=37.65kN < 0.7hftbh0=181.34kN 截面满足 上部计算纵筋(As'): 400.000 0.000 404.20

41、8 下部计算纵筋(As): 0.000 654.505 0.000 上纵实配: E16150(1340,0.67%) E16150(1340,0.67%) 下纵实配: E16150(1340,0.67%) E16150(1340,0.67%) E16150(1340,0.67%) 挠度限值: f= 25.16mm 验算结论: fmax=3.98mm < f=25.16mm(5031/200), 满足。 裂 缝(w): 0.032 0.024 0.036 裂缝限值: = 0.30mm 验算结论: max=0.036mm < =0.30mm , 满足。-计算板段-3(右平台): 截面B

42、×H = 1000×200 截 面: 左 中 右 弯 矩(M): -23.376 12.536 12.536 剪 力(V): 47.669 39.767 31.866 截面验算: Vmax=47.67kN < 0.7hftbh0=181.34kN 截面满足 上部计算纵筋(As'): 404.208 0.000 0.000 下部计算纵筋(As): 0.000 400.000 400.000 上部纵筋(As'): 404.21 1339.91 下部纵筋(As): 400.00 上纵实配: E16150(1340,0.67%) E16150(1340,0.6

43、7%) 下纵实配: E16150(1340,0.67%) E16150(1340,0.67%) E16150(1340,0.67%) 挠度限值: f= 5.25mm 验算结论: fmax=0.12mm < f=5.25mm(1050/200), 满足。 裂 缝(w): 0.036 0.016 0.016 裂缝限值: = 0.30mm 验算结论: max=0.036mm < =0.30mm , 满足。-平台梁配筋结果:-单位说明: 弯 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 左平台梁(TL-1): B×H=300×500 Mc=55.95kN.m Vk=91.68kN截面验算: V=91.68kN < 0.250cfcbh0=57