石林同创财富中心外脚手架施工方案.doc

1、石石林林同同创创财财富富中中心心 B B1 1 期期商商住住楼楼工工程程脚脚手手架架搭搭拆拆专专项项方方案案编制人员编制人员： 审审 核核： 审审 批批: 宜良县狗街建筑公司宜良县狗街建筑公司 二一三年三月三十一日 目目 录录第一节第一节编制依据编制依据.1第二节第二节 工程概况工程概况 .1第三节第三节脚手架搭设方案选择脚手架搭设方案选择.2第四节第四节 脚手架的材质要求脚手架的材质要求 .2第五节第五节脚手架的搭设流程及要求脚手架的搭设流程及要求.3立杆固定在工字钢梁上的构造立杆固定在工字钢梁上的构造 .16第六节第六节 脚手架计算书脚手架计算书.18悬挑架计算书悬挑架计算书 .29第七节

2、第七节脚手架搭设的劳动力安排脚手架搭设的劳动力安排.40第八节第八节 脚手架搭设的技术要求脚手架搭设的技术要求 .40第九节第九节 脚手架搭设安全技术措施脚手架搭设安全技术措施 .41第十节第十节 脚手架的检查与验收脚手架的检查与验收 .42第十一节第十一节 脚手架的使用、维护与保养脚手架的使用、维护与保养 .43第十二节第十二节 脚手架安全管理脚手架安全管理 .43第十三节第十三节 脚手架拆除安全技术措施脚手架拆除安全技术措施 .44第十四节第十四节 卸料平台的搭设卸料平台的搭设 .44第一节第一节编制依据编制依据序号标准名称及编制依据标准编号1建设工程强制性条文建标（2002）85 号2建

3、设工程施工安全检查标准JGJ59-20113安全防范工程技术规范GB5034820044施工企事业安全生产评价标准JGJ/T7720035建筑工程扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020116建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-917钢结构设计规范GB5001720038建筑工程安全生产管理条例9建筑施工企业安全生产许可证管理条例10中华人民共和国安全生产法11建筑施工手册（第四版） 12直缝电焊钢管13碳素钢结构钢14钢管脚手架扣件15危险性较大分部分项工程安全管理办法 2009 年 5 月 13 号文件16PKPM 施工技术脚手架计算软件17石林同创财富中心 B1、B2 期工程 施

4、工图纸第二节第二节 工程概况工程概况 石林同创-财富中心B1期商住楼工程位于云南省昆明市石林县长湖东路东北侧，由云南世纪阳光建筑设计有限公司设计，云南镕诚建设项目管理（集团）有限公司监理. B-1期工程分1#、2二个单体，2楼建筑面积：199。08，共一层，独立承台基础，钢筋混凝土框架结构，总高5.1m；1楼为人工挖桩基础，地下二层，总高9.6m，地上二十四层，建筑高度93.6m，建筑面积:29947。67，钢筋混凝土框剪结构。设计结构使用年限50年，结构安全等级为二级，抗震设防烈度为8度第二组，耐火等级为一级第三节第三节脚手架搭设方案选择脚手架搭设方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要

5、求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计,力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时,力求做到常见通用、可周转利 用,便于保养维修。4、结构选型时,力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；5、由于本工程的特殊性和重要性,外架的搭设在确保安全的基础上要力求美观。 6、综合以上几点，脚手架的搭设，必须符合JCJ592011检查标准要求，还要符合安全文明标化工地的有关标准。7、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用和普通悬钢管挑架的搭

6、设方案。8、本工程2楼一层平房结构，不考虑外架搭设方案；1楼地上24+1层,地下2层,采用落地架加五段悬挑脚手架：第一段在一层(0。0m12.6m）落地架，起步立杆立于地下室顶板面，立杆脚加50mm厚垫木，局部不能立于地下室顶板的立杆自第二层（4。50m）处敷设工字钢梁悬挑；第二段在四层(12.6m-34.2m）处开始悬挑，搭设高度21.6m;第三段在十层（34。3m-55.8m）处开始悬挑;搭设高度21。6m；第四段在十六层（55.8m73.8m）处开始悬挑，搭设高度18。0m;第五段在二十一层（73。8m -94.90m）结束,搭设高度20.1m。悬挑工字钢梁布设详见附图; 第四节第四节

7、脚手架的材质要求脚手架的材质要求 悬挑脚手架悬挑脚手架 l、采用扣件式钢管脚手架，钢管选用外径48mm，壁厚 3.0mm，钢材强度等级Q235-A,钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯,新用的钢管要有出厂合格证.脚手架施工前必须将入场钢管取样,送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。 2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ2285的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配,贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口

8、处最小距离不小于5mm.钢管螺栓拧紧力矩达70N。m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验,试验结果满足设计要求后方可在施工中使用. 3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。 4、脚手板采用符合有关要求的50厚木脚手板。 5、为达到良好的外观效果,本工程的安全网采用全新的密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1。61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求,选用绿色。要求阻燃,使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放的准用证.6、连墙件采用钢管，

9、其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）中Q235A钢的要求。第五节第五节脚手架的搭设流程及要求脚手架的搭设流程及要求一、落地架一、落地架 落地脚手架搭设的工艺流程为：场地清理材料配置定位设置通长脚手板纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆(搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用墨斗弹出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上,垫板必须铺放平整，不得悬空、吊脚。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉

10、接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时,宜先立外排，后立内排.其余按构造要求搭设。（手架搭设的注意事项及偏差范围） 序号搭设注意事项在外脚手架搭设过程中，必须严格按规定的构造方案和尺寸进行搭设，并及时与构造拉 结 或 采 用 临 时 支顶 ， 确 保搭设过程的安全脚手架里、外两排立杆搭设要竖直，相邻两根立杆的接头上下应错开且不小于500mm，并不得在同一步距内，搭设第一节立杆时应选用长短不一的钢管。搭设过程中应随时矫正杆件垂直度和水平偏差，避免偏差过大。加强对使用材料的检查、检查钢丝绳是否符合要求、是否断丝、磨损，检查钢管是否合格，是否变形、扣件是否松动、螺栓是否有损，钢管型号、质量等，

11、变形和不合格的扣件、钢管、钢绳等材料一律不准在本工程使用。大横杆的对接扣件，开口应对架子内侧，螺栓向上，螺栓应适度扭紧剪刀撑从底到顶沿外架连续布置 序号项目允许偏差(mm)1立杆垂直度：Hman=30m间距步距偏差柱距偏差排距偏差大横杆高差杆两端+1002050202023 1 1、立杆基础、立杆基础 本工程脚手架立杆落在地下室顶板上，地下室顶板混凝土厚度不小于20cm。 2 2、立杆间距、立杆间距 (1)本工程脚手架搭设尺寸为:立杆的纵距为 1。50米，立杆的横距为1。05米，立杆的步距为1。80 米；落地架为双排脚手架搭设高度为24米，立杆采用单立管;内排架距离墙长度为0.30米；连墙件采

12、用两步三跨，竖向间距 3。60 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；为了做到外立面美观,立杆纵距在各个立面可作适当调整。 （2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置,高度方向相互错开500mm以上,且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性. （3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。(5)立杆顶端宜高出女儿墙上皮1米，高出檐口上皮1。5米。 3 3、大横杆、小横杆设置、大横杆、小横杆设置 （1）大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，

13、以便立网挂设,大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。 （2)外架按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力，南方地区采用小横杆在下设置. 4 4、剪刀撑、剪刀撑脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm.搭设高度在24米以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔六跨设置一道。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪

14、刀撑斜杆与地面的倾角a455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n765 5 5、脚手板、脚手片的铺设要求、脚手板、脚手片的铺设要求 （1）脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板:里外立杆应满铺脚手板,无探头板。 （2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固,交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。木脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时,可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与横向水平杆可靠固定，严防倾翻.脚手板的铺设应采用对接平铺或搭接铺设

15、。脚手板对接平铺时，接头处应设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130mm 150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头应支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm,其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm；（如下图）脚手板对接、搭接构造 6 6、防护栏杆、防护栏杆 （1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭,且将安全网固定在脚手架外立杆里侧. （2）选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整. (3)脚手架外侧必须设1。2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0。9m和1.3m。(4）脚手架内侧形成临边的，在脚手

16、架内侧设1。2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。 7 7、连墙件、连墙件 （1）脚手架与建筑物按水平方向4。5m，垂直方向3.6m,设一拉结点。(2）拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按。 (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形,且尽量设置在外架大小横杆接点处300mm范围内。(4)外墙装饰阶段拉结点,也须满足上述要求,确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠,有效的临时拉结,以确保外架安全可靠.（5）12。6米以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。（6）除应满足以上要求外也应符合下表：脚手架高度竖向间距（h）水平间距(la）每根连墙件覆盖面积（m2）50m

17、3h3la40双排50m2h3la27单排24m3h3la408 8、架体内封闭、架体内封闭 （1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为300mm，如因结构设计的限制大于300mm的必须铺设站人片,站人片设置平整牢固。 (2）脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。地下室顶板落地脚手架示意图二、悬挑架二、悬挑架1 1、 1#楼外脚手架12.6m（四层)以上全部采用悬挑脚手架,水平支撑梁采用16号工字钢。悬挑脚手架搭拆注意事项及偏差范围：（悬挑脚手架搭设的注意事项及偏差范围)序号搭设注意事项在外脚手架搭设过程中，必须严格

18、按规定的构造方案和尺寸进行搭设，并及时与构造拉 结 或 采 用 临 时 支顶 ， 确 保搭设过程的安全脚手架里、外两排立杆搭设要竖直，相邻两根立杆的接头上下应错开且不小于500mm，并不得在同一步距内，搭设第一节立杆时应选用长短不一的钢管。搭设过程中应随时矫正杆件垂直度和水平偏差，避免偏差过大。加强对使用材料的检查、检查钢丝绳是否符合要求、是否断丝、磨损，检查钢管是否合格，是否变形、扣件是否松动、螺栓是否有损，钢管型号、质量等，变形和不合格的扣件、钢管、钢绳等材料一律不准在本工程使用。大横杆的对接扣件，开口应对架子内侧，螺栓向上，螺栓应适度扭紧剪刀撑从底到顶沿外架连续布置序号项目允许偏差(mm

19、)1立杆垂直度：Hman=30m间距步距偏差柱距偏差排距偏差大横杆高差杆两端+1002050202023 2 2、立杆间距及转角处的构造、立杆间距及转角处的构造（1）本工程脚手架搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为1。80 米；悬挑架的搭设最大高度为21.6米，最小高度为18。0米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0。30米；连墙件采用两步三跨,竖向间距 3。60 米,水平间距4。5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；为了做到外立面美观，立杆纵距在各个立面可作适当调整。如下图：结构大转角部分示意图节点由专业焊工满焊置于楼层悬挑工字钢之上此范围每根工

20、字钢压坏必须设置4道 （2）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置,高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。(3)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。（4）立杆顶端宜高出女儿墙上皮1米，高出檐口上皮1。5米。 3 3、大横杆、小横杆设置、大横杆、小横杆设置 (1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m,以便立网挂设，大横杆置于立杆里面,每侧外伸长度为150mm。(2）外架按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力，南方地区采用小横杆在下设置。 4 4、剪刀撑、剪刀撑脚手架外侧立面的

21、两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置;中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。搭设高度在24米以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔六跨设置一道。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角a455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n765 5 5、脚手板、脚手片的铺设要求、脚手板、脚手片的铺设要求 (1）脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：里外立杆应满铺脚手板,无探头板. （2

22、)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位,不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固,交接处平整,铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。(4) 木脚手板、应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时,可采用两根横向水平杆支承,但应将脚手板两端与横向水平杆可靠固定,严防倾翻。脚手板的铺设应采用对接平铺或搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处应设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130mm 150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm;脚手板搭接铺设时，接头应支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm，其

23、伸出横向水平杆的长度不应小于100mm(如下图）脚手板对接、搭接构造 6 6、防护栏杆、防护栏杆 (1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 （2）选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整. （3）脚手架外侧必须设1。2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆,顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的，在脚手架内侧设1。2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆. 7 7、连墙件、连墙件 (1）脚手架与建筑物按水平方向4。5m,垂直方向3.6m，设一拉结点。（2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按.

24、做法如下图； (3）拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处300mm范围内.（4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。(5）20米以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接.如下图： (6）除应满足以上要求外也应符合下表：脚手架高度竖向间距（h）水平间距（la）每根连墙件覆盖面积（m2）50m3h3la40双排50m2h3la27单排24m3h3la40 8 8、架体内封闭、架体内封闭 (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为300mm，如因结构设计的限制大于300mm的必须铺设

25、站人片,站人片设置平整牢固。 （2）脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。（3）施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。9 9、悬挑工字钢梁穿墙处的构造、悬挑工字钢梁穿墙处的构造立杆固定在工字钢梁上的构造立杆固定在工字钢梁上的构造第六节第六节 脚手架计算书脚手架计算书落地式钢管脚手架搭设参数和验算13 参数信息:13.1 脚手架参数双排脚手架搭设高度为 12.6 m,均采用单管立杆，搭设尺寸为：立杆的横距为 1。05m，立杆的纵距为1。5m,大小横杆的步距为1。8 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿

26、墙纵向长度最大为 12。6 m；采用的钢管类型为 483。5； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4。5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；13.2 活荷载参数施工均布活荷载标准值:3。000 kN/m2;脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数：2 层;13.3 风荷载参数本工程地处昆明市境内,基本风压0.35 kN/m2;风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为1。13；脚手架计算中考虑风荷载作用；13。4 静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）:0。1248;木脚手板自重标准值(k

27、N/m2)：0。350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m）:0。140；安全设施与安全网(kN/m2)：0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、胶合板脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值（kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:4；单立杆脚手板铺设层数:0；13。5 地基参数地下室顶板；承载力标准值（kPa):40.00；立杆基础底面面积(m2）：0。15；地基承载力调整系数：1.00。13.6小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。13.6。1 均布荷载值计算小横杆的自重标准值

28、： P1= 0.038 kN/m ；50mm厚木脚手板的荷载标准值: P2= 0。351.5/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=31。5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1。20。038+1。20。175+1.41。5 = 2.356 kN/m； 小横杆计算简图13.6。2 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.3561。052/8 = 0。325 kN。m；最大应力计算值 = Mqmax/W =63.917 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =63。917 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N

29、/mm2,满足要求！13。6.3 挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0。175+1.5 = 1.713 kN/m ； 最大挠度 = 5.01.71310504/(3842。06105121900)=1。08 mm;小横杆的最大挠度 1。08 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！14 大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。14。1 荷载值计算小横杆的自重标准值： P1= 0。0381.05=0.04 kN；木脚手板的荷载标准值: P2= 0。351.051.5/3=0。

30、184 kN；活荷载标准值： Q= 31.051。5/3=1。575 kN；荷载的设计值： P=(1.20。04+1。20。184+1。41.575)/2=1。237 kN; 大横杆计算简图14.2 强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.080。0381。51.5=0。007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.2371。5= 0.495 kN。m;M = M1max + M2max = 0.007+0.495=0.502 kN.m最大应力计算值 = 0

31、。502106/5080=98。879 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 98.879 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！14.3 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位：mm;均布荷载最大挠度计算公式如下： 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度: max= 0。6770。03815004 /(1002。06105121900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=(0。04+0.184+1.575）/2=0。9kN = 1

32、。8830.915003/ （ 100 2。06105121900） = 2.277 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.052+2。277=2。329 mm；大横杆的最大挠度 2。329 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm,满足要求！15 扣件抗滑力的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数1。00,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16。00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5): R Rc 其中 R

33、c 扣件抗滑承载力设计值，取16.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;小横杆的自重标准值： P1 = 0。0381。052/2=0.04 kN;大横杆的自重标准值： P2 = 0.0381.5=0。058 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0.351.051。5/2=0。276 kN；活荷载标准值： Q = 31。051.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值： R=1。2（0.04+0.058+0。276)+1.42.362=3.756 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 16 脚手架立杆荷载计算： 作用于脚手架的荷载包

34、括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： （1)每米立杆承受的结构自重标准值,为0。1248kN/m NG1 = 0。1248+(1。052/2)0。038/1。80(12.6-12。1) = 0.073kN； NGL1 = 0.1248+0。038+（1.052/2)0.038/1.8012。6 = 2。33kN；(2)脚手板的自重标准值；50mm厚木脚手板，标准值为0。35kN/m2 NG2= 0.3501.5（1.05+0。3)/2 = 0 kN； NGL2= 0.3541.5(1。05+0。3)/2 = 1。418 kN;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、胶合板脚手

35、板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0。1401。5/2 = 0 kN； NGL3 = 0。1441。5/2 = 0。42 kN；（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051。5（12。6-12.0) = 0.0045 kN; NGL4 = 0.0051。512。6 = 0。095 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 0。078 kN; NGL =NGL11+NGL2+NGL3+NGL4 = 3.993 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活

36、荷载标准值 NQ= 31。051.52/2 = 4。725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压（kN/m2)，按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用: Wo = 0。35 kN/m2； Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001）的规定采用： Uz= 1 ； Us 风荷载体型系数：取值为1.0;经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0。7 0。3511。0 = 0.245 kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.23。993+ 1.44。725= 11.107kN

37、； Nd = 1。2NG+1。4NQ= 1.20.078+ 1.44.725= 6.709kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 Ns = 1。2 NGL+0.851。4NQ = 1.23.993+ 0.851。44。725= 10.414 kN； Nd = 1。2 NG+0.851。4NQ = 1。20.078+ 0.851.44。725= 5.716 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 =0.850 1。40。2771.5 1。82/10 = 0。16 kN。m；17 立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双排立杆搭设,按照均匀受力计算

38、稳定性。18 18。0 米以上立杆稳定性计算。落地式脚手架搭设总高度不足18米，忽略计算.19 18.0 米以下立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 :N = 6.709kN；计算立杆的截面回转半径 :i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0;计算长度系数参照扣件式规范表5。3.3得 ： = 1。5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：

39、= 0。186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 5。08 cm3;钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 6709/(0。186489）=73。76 N/mm2；立杆稳定性计算 = 73.76 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =5。716 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5。3.3得 ： =

40、1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3。118 m;长细比： L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 := 0。186立杆净截面面积 ： A = 4。89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 5716/(0。186489)+160113。429/5080 = 94.363 N/mm2；立杆稳定性计算 = 97。474 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！20 连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计

41、值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.245 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）, N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1。40。24516。2=5.557 kN;连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.557 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数; 由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =

42、0.949，l为内排架距离墙的长度；又: A = 4。89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.89104205103 = 95.133 kN;Nl = 10.557 Nf = 95。133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接.由以上计算得到 Nl = 10。557小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图21 立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地下室顶板承载力设计值：fg = fgkkc = 40kPa； 其中，承载力标准值：fgk= 40kPa ;脚手架地基承载力调

43、整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =33。545 kPa ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 6.709kN；基础底面面积 ：A = 0。2 m2 。p=33.545 fg=40 kPa .地基承载力满足要求！22 脚手架配件数量匡算： 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量,以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算;根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： L -长杆总长度（m)； N1 小横杆数（根); N2 直角扣件数(个); N3 -对接扣件数（个)； N4 旋转扣件数(个); S 脚手板面积(m2)； n -立杆总数(根) n

44、=180； H 搭设高度(m） H=21； h 步距(m) h=1。8; la立杆纵距（m) la=1。5； lb -立杆横距（m） lb=1。05； 长杆总长度(m) L =1。1 12.6（220 + 1.50 220/1.80 - 2 1。50/1.80）=4805；小横杆数(根) N1 =1。1 （12.6/1。80 1/2 + 1） 220 = 1089；直角扣件数(个） N2 =2。2 (12。6 / 1。80 + 1) 220 = 3872；对接扣件数(个) N3 =4805/ 6。00 = 800；旋转扣件数(个） N4 =0.3 4805/ 6。00 = 240；脚手板面积(

45、m2) S = 1。1 ( 220-2) 1。50 / 1。05=342.6。根据以上公式计算得长杆总长 4805m；小横杆 1089 根；直角扣件 3872 个；对接扣件 800 个；旋转扣件 240 个；脚手板 342。6m2.悬挑架计算书悬挑架计算书 工程名称:石林同创财富中心B-1期商住楼工程：框剪；其中2#楼为一层平房，1#楼南临长湖东路,南北两侧与地下室裙楼相连，东西两侧在地上二层开始搭设悬挑架，悬挑两层，四层开始全部搭设悬挑架 。 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑结构荷载规范(GB 500092001）、钢结构设计规范（GB

46、 50017-2003）等规范。 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011)。1#1#楼地上楼地上24+124+1层层, ,分五段搭设悬挑脚手架分五段搭设悬挑脚手架第一段在一层（0.0m12。6m）落地架，起步立杆立于地下室顶板面，立杆脚加50mm厚垫木，局部不能立于地下室顶板的立杆自第二层(4。50m）处敷设工字钢梁悬挑；第二段在四层（12.6m34。2m）处开始悬挑，搭设高度21。6m；第三段在十层(34。3m55.8m）处开始悬挑；搭设高度21。6m；第四段在十六层(55。8m-73。8m）处开始悬挑，搭设高度18。0m;第五段在二十一层（73.8m

47、 94。90m）结束,搭设高度20。1m.悬挑式扣件钢管脚手架计算书悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）. 计算参数计算参数: : 双排脚手架，搭设高度每架21.6米，按21。6米计算，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0。90米,内排架距离结构0。30米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为 483.0， 连墙件采用2步3跨,竖向间距3。60米，水平间距4。50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0。35kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.1

48、7kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2. 脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.20kN/m2，高度变化系数1。2500，体型系数0.8720。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1。3米，建筑物内锚固段长度1.7米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用钢丝绳，钢绳直径不小于16mm。 一、大横杆的计算一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1。均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=

49、0。038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500。900/2=0。157kN/m 活荷载标准值 Q=3。0000.900/2=1.350kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1。20。157=0。235kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.350=1。890kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩） 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下： 跨中最大弯矩为 M1=（0.080.235+0.101。890)1.5002=0.468kN。m 支座最大弯矩计算公式如

50、下: 支座最大弯矩为 M2=-（0.100。235+0.1171。890）1。5002=0.550kN。m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.550106/4491.0=122。564N/mm2 大横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！ 3。挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值q1=0.038+0.157=0。196kN/m 活荷载标准值q2=1.350kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=（0。6770.196+0。9901.350)1500.04/(1002.06105107780。0)=3。35

51、0mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1。荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0。0381。500=0。058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0。3500。9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3。0000.9001。500/2=2。025kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1。20.236+1。42。025=3.188kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯

52、矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=（1。20。038)0。9002/8+3。1880。900/4=0。722kN.m =0。722106/4491。0=160。739N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5。00.038900.004/(3842.060105107780。000)=0.02m

53、m 集中荷载标准值P=0.058+0。236+2。025=2.319kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2318.850900。0900.0900。0/（482.06105107780。0）=1.586mm 最大挠度和 V=V1+V2=1。601mm 小横杆的最大挠度小于900。0/150与10mm，满足要求！ 三、扣件抗滑力的计算三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值

54、P1=0。0380.900=0。035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0。3500。9001。500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3。0000.9001。500/2=2。025kN 荷载的计算值 R=1。20。035+1。20.236+1。42.025=3.160kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达4065N。m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8。0kN; 双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12。0kN； 四、脚手架荷载标准值四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. 静荷载标准值包括

55、以下内容： （1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0。10721。600=2。311kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35021。500（0。900+0。300)/2=0.630kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701。5002/2=0。255kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);0.010 NG4 = 0。0101。50020。000=0。300kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = N

56、G1+NG2+NG3+NG4 = 3.496kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3。00021.5000。900/2=4.050kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 - 基本风压(kN/m2），按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.200 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001）附录表7。2。1的规定采用:Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0

57、。2001.2500。872 = 0。218kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 0.91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1。23.496+0.91.44.050=9.298kN 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ 经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1.23.496+1。44。050=9。865kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91。4Wklah2/10 其中 Wk - 风荷载标准值（kN/m2）； la 立杆的纵距 （m）； h - 立杆的步距 (m

58、)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0。91。40。2181.5001.8001.800/10=0.133kN。m 五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算 卸荷吊点按照构造考虑,不进行计算。 1。不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值,N=9.865kN; i - 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm； k - 计算长度附加系数，取1.155； u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500; l0 计算长度 (m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。1551。5001.800=3。118m; A 立杆净截面面积,A=4.239cm2；

59、W 立杆净截面模量(抵抗矩）,W=4.491cm3； - 由长细比，为3118/16=196; 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。190； - 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2)；经计算得到 =9865/(0.19424)=122。455N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2; 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 2。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N=9。298kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm; k - 计算长度附加系数，取1。155； u 计算长度系数，由脚手

60、架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3。118m; A 立杆净截面面积，A=4。239cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.133kN。m； 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）；经计算得到 =9298/（0.19424)+133000/4491=145.032N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值,f=20