焦化厂雷击风险评估

1、焦化厂雷电风险估算一、气柜界区根据本项目的可行性研究报告中提供的资料及对本界区中各部分可能遭受的雷击损害风险特性进行分析，主要考虑雷击导致实体损害、活体损害、内部系统失效三种损害类型。重点考虑以下两个雷击风险评估单元：气柜加压机房、5万m3曼型气柜。根据评估单元特点，估计雷击可能导致的损害风险有实体损害的风险、活体损害风险、内部系统失效风险三种。由于本项目虽有外部防雷设施，但不够完善。因此，风险估算时仍然分别按照无防雷设施进行计算。（一）、气柜加压机房1、概况气柜加压机房位于焦化厂的东面（见图-1），长31米、宽9米、高11米。工作人员4名，实行365天/年四班运转，每人每年处于本区域的时间为

2、2190小时。介质为煤气，雷击可能导致燃烧和爆炸事故。本加压机房是给5万m3曼型煤气柜供给和排运煤气的控制机房，弱电设备多，需在密闭系统、中高压条件下运行，生产过程中火灾爆炸危险性较大，危险区域为21区。可能发生B、C类火灾，为严重危险级建（构）筑物。2、雷击风险分析根据以上特性，本机房由雷击可能导致损害的风险有三类。（1）雷击导致实体损害的风险分量：RB:雷电直接击中建（构）筑物引起火灾或爆炸导致财产损失风险。RV:雷电击在入户线路上，在建（构）筑物在入口处与其他金属部件产生危险火花放电引发火灾或爆炸导致财产损失风险。（2）雷击导致活体损害风险分量：RA:雷电直接击中建（构）筑物，在建（构）

3、筑物3m以内的接触和跨步电压造成的人身伤亡风险；RU:雷电击在入户线路上侵入建（构）筑物内因接触电压造成的人身伤亡风险；（3）雷击导致内部系统失效的风险分量：RM:雷电击中评估对象附近，设备因雷电电磁脉冲导致内部系统失效的风险。RU:雷电击在入户线路，过电流引入引起内部系统失效的风险。RV:雷电击在入户公共设施，过电流引入造成内部系统失效的风险。RW:入户线路中感应雷电过电压引起的内部系统失效的风险。RZ:与入户线路中存在并导入建筑物的感应过电压引起的内部系统失效的风险3、年预计直接雷击次数本机房所在地区的地闪密度Ng由以下公式估算得出：Ng0.1Td 4.03次/km2·a其中：T

4、d为西宁市年平均雷暴日40.3天本机房等效面积Ad由以下公式估算得出：Ad =LW6H(LW)9(H)2=6338.46()年预计直接雷击次数计算公式如下：Nd = Ng Ad Cd 10-60.012（次/a）4、雷击机房导致活体伤害损害风险RS计算RS=RA+RU= NDPALA+（NDa+NL）PU×LU=3.7×10-6其中：ND为0.012年/次PA值按无防护措施确定为PA =1. PU值按PSPD和PLD值之间的最小值取值，确定为PU=1.LA =LU按建筑物类型和地板类型取值为2.5×10-35、雷击机房导致实体伤害损害风险RF计算RF=RB+RV=

5、 NDPB×LB+（NDa+NL）PV ×LV=1.5×10-5其中：ND为0.012年/次PB值按无防护措施确定为PB =1； PV值按PSPD和PLD值之间的最小值取值，确定为PU=1.LB =LV按建筑物类型和地板类型取值为2.5×10-36、雷击机房导致内部系统失效的风险RI计算RI=RM+RU+RV+RW+RZ= NmPM×LM+（NDa+NL）PU×LU+（NDa+NL）PV×LV+（NDa+NL）PW×LW+(NI-NL)PZ×LZ=2.1×10-5其中：ND为0.012年/次PM

6、值按无防护措施确定为0.01 PU=PV=PW=PZ值按PSPD和PLD值之间的最小值取值为1 LM =LW=LZ按建筑物类型和地板类型取值为0.25LU按建筑物类型和地板类型取值为2.5×10-3LV按建筑物的特征和经济增长和下降系数取值为2.5×10-37、确定防护级别和允许承受的风险值比较见下表风险类型允许承的风险值RTRSRFRI致人死亡10-53.7×10-6公共设施损坏10-31.5×10-52.1×10-5得：RS RT RF RT RI RT从上面的风险量化及风险估算结论可以看出，加压机房因雷击引起的活体伤害风险、实体伤害风险、

7、内部系统失效风险小于能接受的容许值RT10-5和RT10-3。理论上不需要雷电防护。但是，为了机房的仪器设备安全，建议加压机房按照三类防雷设计，屋顶装置采取直击雷防护并采取良好的分流和均衡措施。所有测量、控制设备的电源系统、通信系统分别安装适配的SPD保护。(二)、5万m3曼型气柜1、概况 5万m3曼型气柜场地位于焦化厂的东北角，长45米、宽38米、高62米。工作人员4名，实行365天/年四班运转，每人每年处于本区域的时间为2190小时。介质为煤气，火灾、爆炸危险性较大，危险区域为21区。雷击、静电火花等原因即可能导致燃烧和爆炸事故。本气柜是储存供西宁特钢使用的煤气，需在密闭系统、中高压条件下

8、运行，生产过程中具有易燃、易爆特性，可能发生A、B、C类火灾，为严重危险级建（构）筑物。2、雷击风险分析根据以上特性，本气柜由雷击可能导致损害的风险有三类。（1）雷击导致实体损害的风险分量：RB:雷电直接击中建（构）筑物引起火灾或爆炸导致财产损失风险。RV:雷电击在入户线路上，在建（构）筑物在入口处与其他金属部件产生危险火花放电引发火灾或爆炸导致财产损失风险。（2）雷击导致活体损害风险分量：RA:雷电直接击中建（构）筑物，在建（构）筑物3m以内的接触和跨步电压造成的人身伤亡风险；RU:雷电击在入户线路上侵入建（构）筑物内因接触电压造成的人身伤亡风险；（3）雷击导致内部系统失效的风险分量：RM:

9、雷电击中评估对象附近，设备因雷电电磁脉冲导致内部系统失效的风险。RU:雷电击在入户线路，过电流引入引起内部系统失效的风险。RV:雷电击在入户公共设施，过电流引入造成内部系统失效的风险。RW:入户线路中感应雷电过电压引起的内部系统失效的风险。RZ:与入户线路中存在并导入建筑物的感应过电压引起的内部系统失效的风险3、年预计直接雷击次数本气柜所在地区的地闪密度Ng由以下公式估算得出：Ng0.1Td 4.03次/km2·a其中：Td为西宁市年平均雷暴日40.3天本气柜等效面积Ad由以下公式估算得出：Ad =LW6H(LW)9(H)2=141217.44 ()年预计直接雷击次数计算公式如下：N

10、d = Ng Ad Cd 10-60.57（次/a）图-1气柜界区所在位置(红色圈)4、雷击气柜导致活体伤害损害风险RS计算RS=RA+RU= NDPA×LA+（NDa+NL）PU×LU=1.7×10-3其中：ND为0.57年/次PA值按无防护措施确定为PA =1. PU值按PSPD和PLD值之间的最小值取值，确定为PU=1.LA =LU按建筑物类型和地板类型取值为2.5×10-35、雷击气柜导致实体伤害损害风险RF计算 RF=RB+RV= NDPB×LB+（NDa+NL）PV LV=5.8×10-1其中：ND为0.57年/次PB值按

11、无防护措施确定为PB =1 PV值按PSPD和PLD值之间的最小值取值，确定为PU=1LB =LV按建筑物类型和地板类型取值为16、雷击气柜导致内部系统失效的风险RI计算RI=RM+RU+RV+RW+RZ= NmPM×LM+（NDa+NL）PU×LU+（NDa+NL）PV×LV+（NDa+NL）PW×LW+(NI-NL)PZ×LZ=7.510-2其中：ND为0.57年/次PM值按无防护措施确定为0.6 PU=PV=PW=PZ值按PSPD和PLD值之间的最小值取值为1 LM=LW=LZ按建筑物类型和地板类型取值为10-5LU按建筑物类型和地板类型

12、取值为2.5×10-3LV按建筑物的特征和经济增长和下降系数取值为17、确定防护级别（1）和允许承受的风险值比较见下表风险类型允许承受风险的典型值 RTRSRFRI致人死亡10-51.7×10-3公共设施损失10-35.8×10-17.5×10-2 得：RSRT ； RFRT ； RIRT ；三种类型的风险值都大于允许承受的风险典型值。（2）风险效率E的计算：E=1-RT/RES=1- RT/RS=0.99； ES0.98；为A级EF=1- RT/RF=0.99； EF0.98；为A级EI=1- RT/RI=0.99； EI0.98；为A级从上面的风险量

13、化及风险估算结论可以看出，气柜区雷击风险来自遭受直接雷击，直接雷击引起的活体伤害风险、实体伤害风险、内部系统失效风险超过能接受的容许值RT10-5和RT10-3。因此，建议气柜按照一类防雷设计，要有完善的直击雷防护，并采取良好的分流和均压措施。所有生产和测量、控制设备的电源系统安装三级SPD保护，通信系统安装一级SPD保护。（三）、洗苯塔1、概况 洗苯塔位于焦化厂的北面，高48米。工作人员4名，实行365天/年四班运转，每人每年处于本区域的时间为2190小时。介质为为洗油、粗苯和煤气。雷击、静电火花等原因即可能导致燃烧和爆炸事故，造成人员中毒和环境污染。本区域弱电设备、管道多，需在密闭系统、中

14、高压条件下运行，火灾爆炸危险性较大,可能发生B、C类火灾，为严重危险级建（构）筑物。2、雷击风险分析根据以上特性，洗苯塔由雷击可能导致损害的风险有三类。（1）雷击导致实体损害的风险分量：RB:雷电直接击中建（构）筑物引起火灾或爆炸导致财产损失风险。RV:雷电击在入户线路上，在建（构）筑物在入口处与其他金属部件产生危险火花放电引发火灾或爆炸导致财产损失风险。（2）雷击导致活体损害风险分量：RA:雷电直接击中建（构）筑物，在建（构）筑物3m以内的接触和跨步电压造成的人身伤亡风险；RU:雷电击在入户线路上侵入建（构）筑物内因接触电压造成的人身伤亡风险；（3）雷击导致内部系统失效的风险分量：RM:雷电

15、击中评估对象附近，设备因雷电电磁脉冲导致内部系统失效的风险。RU:雷电击在入户线路，过电流引入引起内部系统失效的风险。RV:雷电击在入户公共设施，过电流引入造成内部系统失效的风险。RW:入户线路中感应雷电过电压引起的内部系统失效的风险。RZ:与入户线路中存在并导入建筑物的感应过电压引起的内部系统失效的风险3、年预计直接雷击次数洗苯塔所在地区的地闪密度Ng由以下公式估算得出：Ng0.1Td 4.03次/km2·a其中：Td为西宁市年平均雷暴日40.3天洗苯塔等效面积Ad由以下公式估算得出：Ad =LW6H(LW)9(H)2=83553.04()年预计直接雷击次数计算公式如下：Nd =

16、Ng Ad Cd 10-60.168（次/a）图-2粗苯界区所在位置（红色圈）4、雷击洗苯塔导致活体伤害损害风险RS计算RS=RA+RU= NDPA×LA+（NDa+NL）PU×LU=5.4×10-2其中：ND为0.168年/次PA值按无防护措施确定为PA =1. PU值按PSPD和PLD值之间的最小值取值，确定为PU=1.LA =LU按建筑物类型和地板类型取值为2.5×10-35、雷击洗苯塔导致实体伤害损害风险RF计算RF=RB+RV= NDPB×LB+（NDa+NL）PV ×LV=4.3×10-1其中：ND为0.168年

17、/次PB值按无防护措施确定为PB =1 PV值按PSPD和PLD值之间的最小值取值，确定为PU=1LB =LV按建筑物类型和地板类型取值为2.56、雷击洗苯塔导致内部系统失效的风险RI计算RI=RM+RU+RV+RW+RZ= NmPM×LM+（NDa+NL）PU×LU+（NDa+NL）PV×LV+（NDa+NL）PW×LW+(NI-NL)PZ×LZ=2.9×10-2其中：ND为0.168年/次PM值按无防护措施确定为0.6 PU=PV=PW=PZ值按PSPD和PLD值之间的最小值取值为1 LM =LW=LZ按建筑物类型和地板类型取值为

18、10-2LU按建筑物类型和地板类型取值为5×10-3LV按建筑物的特征和经济增长和下降系数取值为2.57、确定防护级别（1）和允许承受的风险值比较见下表风险类型允许承受风险的典型值 RTRSRFRI 致人死亡10-55.4×10-2公共设施损失10-34.3×10-12.9×10-2 得：RSRT ； RFRT ； RIRT ；三种类型的风险值都大于允许承受的风险典型值。（2）风险效率E的计算：E=1-RT/RES=1- RT/RS=0.99； ES0.98；为A级EF=1- RT/RF=0.99； EF0.98；为A级EI=1- RT/RI=0.96；

19、 0.95 EI0.98；为B级从上面的风险量化及风险估算结论可以看出，洗苯塔雷击风险来自遭受直接雷击，直接雷击引起的活体伤害风险、实体伤害风险、内部系统失效风险仍然超过能接受的容许值RT10-5和RT10-3。为了安全应选择防护效率最高的级别A级。因此，建议洗苯塔按照一类防雷防护，除有完善的直击雷防护装置外，应采取良好的分流和均压措施。所有生产和测量、控制设备的电源系统应加装三级SPD，通信系统安装信号SPD保护。 （四）、脱苯塔1、 概况脱苯位于焦化厂的北（见图-2），高35米。工作人员4名，实行365天/年四班运转，每人每年处于本区域的时间为2190小时。介质为为洗油和粗苯，雷击、静电火

20、花等原因即可能导致燃烧和爆炸事故。本区域弱电设备多，需在密闭系统、中高压条件下运行，设备、管道多，火灾爆炸危险性较大,危险区域为2区，可能发生A、B、C类火灾，为严重危险级建（构）筑物。 2、雷击风险分析根据以上特性，脱苯塔由雷击可能导致损害的风险有三类。（1）雷击导致实体损害的风险分量：RB:雷电直接击中建（构）筑物引起火灾或爆炸导致财产损失风险。RV:雷电击在入户线路上，在建（构）筑物在入口处与其他金属部件产生危险火花放电引发火灾或爆炸导致财产损失风险。（2）雷击导致活体损害风险分量：RA:雷电直接击中建（构）筑物，在建（构）筑物3m以内的接触和跨步电压造成的人身伤亡风险；RU:雷电击在入

21、户线路上侵入建（构）筑物内因接触电压造成的人身伤亡风险；（3）雷击导致内部系统失效的风险分量：RM:雷电击中评估对象附近，设备因雷电电磁脉冲导致内部系统失效的风险。RU:雷电击在入户线路，过电流引入引起内部系统失效的风险。RV:雷电击在入户公共设施，过电流引入造成内部系统失效的风险。RW:入户线路中感应雷电过电压引起的内部系统失效的风险。RZ:与入户线路中存在并导入建筑物的感应过电压引起的内部系统失效的风险3、年预计直接雷击次数脱苯塔所在地区的地闪密度Ng由以下公式估算得出：Ng0.1Td 4.03次/km2·a其中：Td为西宁市年平均雷暴日40.3天脱苯塔等效面积Ad由以下公式估算

22、得出：Ad =LW6H(LW)9(H)2=44334.5()年预计直接雷击次数计算公式如下：Nd = Ng Ad Cd 10-60.089（次/a）4、雷击脱苯塔导致活体伤害损害风险RS计算RS=RA+RU= NDPA×LA+（NDa+NL）PU×LU=5.5×10-2其中：ND为0.089年/次PA值按无防护措施确定为PA =1. PU值按PSPD和PLD值之间的最小值取值，确定为PU=1.LA =LU按建筑物类型和地板类型取值为5×10-75、雷击脱苯塔导致实体伤害损害风险RF计算RF=RB+RV= NDPB×LB+（NDa+NL）PV &

23、#215;LV=2.8×10-1其中：ND为0.089年/次PB值按无防护措施确定为PB =1；一类取0.05；二类取0.1；三类取0.2； PV值按PSPD和PLD值之间的最小值取值，确定为PU=1.LB =LV按建筑物类型和地板类型取值为2.56、雷击脱苯塔导致内部系统失效的风险RI计算RI=RM+RU+RV+RW+RZ= NmPM×LM+（NDa+NL）PU×LU+（NDa+NL）PV×LV+ （NDa+NL）PW×LW+(NI-NL)PZ×LZ=6×10-2其中：ND为0.089年/次PM值按无防护措施确定为0.6

24、PU=PV=PW=PZ值按PSPD和PLD值之间的最小值取值为1 LM =LW=LZ按建筑物类型和地板类型取值为10-3LU按建筑物类型和地板类型取值为5×10-7LV按建筑物的特征和经济增长和下降系数取值为2.57、确定防护级别（1）和允许承受的风险值比较见下表风险类型允许承受风险的典型值 RTRSRFRI 致人死亡10-55.5×10-2公共设施损失10-32.8×10-16×10-2 RSRT ； RFRT ； RIRT ；三种类型的风险值都大于允许承受的风险典型值。（2）风险效率E的计算：E=1-RT/RES=1- RT/RS=0.99； ES0

25、.98；为A级 EF=1- RT/RF=0.64； EF0.8； 为D级EI=1- RT/RI=0.98； ES0.98；为A级从上面的风险量化及风险估算结论可以看出，脱苯塔雷击风险来自遭受直接雷击。直接雷击引起的活体伤害风险、实体伤害风险、内部系统失效风险超过能接受的容许值RT10-5和RT10-3。为了安全应选择防护级别最高的级别A级。因此，建议脱苯塔按照一类防雷防护，塔顶有完善的直击雷防护并采取良好的分流和均压措施，所有生产和测量、控制设备的电源系统应加装三级SPD防护，通信系统安装适配的信号SPD保护。（五）、粗苯储罐1、概况 粗笨储罐位于焦化厂的东北角（见图-2），高7米。工作人员4

26、名，实行365天/年操作，按四班运转，每人每年处于本区域的时间为2190小时。介质为粗苯，雷击、静电火花等原因即可能导致燃烧和爆炸事故。火灾爆炸危险性较大,危险区域为2区。本区域主要储存粗苯。弱电设备多，需在密闭系统、中高压条件下运行，设备、管道多，又具有易燃易爆特性，生产过程中主要危险物料为煤气，可能发生A、B、C类火灾，为严重危险级建（构）筑物。2、雷击风险分析根据以上特性，苯储罐由雷击可能导致损害的风险有三类。（1）雷击导致实体损害的风险分量：RB:雷电直接击中建（构）筑物引起火灾或爆炸导致财产损失风险。RV:雷电击在入户线路上，在建（构）筑物在入口处与其他金属部件产生危险火花放电引发火

27、灾或爆炸导致财产损失风险。（2）雷击导致活体损害风险分量：RA:雷电直接击中建（构）筑物，在建（构）筑物3m以内的接触和跨步电压造成的人身伤亡风险；RU:雷电击在入户线路上侵入建（构）筑物内因接触电压造成的人身伤亡风险；（3）雷击导致内部系统失效的风险分量：RM:雷电击中评估对象附近，设备因雷电电磁脉冲导致内部系统失效的风险。RU:雷电击在入户线路，过电流引入引起内部系统失效的风险。RV:雷电击在入户公共设施，过电流引入造成内部系统失效的风险。RW:入户线路中感应雷电过电压引起的内部系统失效的风险。RZ:与入户线路中存在并导入建筑物的感应过电压引起的内部系统失效的风险3、年预计直接雷击次数粗苯

28、储罐所在地区的地闪密度Ng由以下公式估算得出：Ng0.1Td 4.03次/km2·a其中：Td为西宁市年平均雷暴日40.3天粗苯储罐等效面积Ad由以下公式估算得出：Ad =LW6H(LW)9(H)2=4495.74()年预计直接雷击次数计算公式如下：Nd = Ng Ad Cd 10-60.009（次/a）4、雷击粗苯储罐导致活体伤害损害风险RS计算RS=RA+RU= NDPA×LA+（NDa+NL）PU×LU=4.1×10-5其中：ND为0.009年/次PA值按无防护措施确定为PA =1. PU值按PSPD和PLD值之间的最小值取值，确定为PU=1.LA

29、 =LU按建筑物类型和地板类型取值为2.5×10-35、雷击粗苯储罐导致实体伤害损害风险RF计算RF=RB+RV= NDPB×LB+（NDa+NL）PV ×LV=4.1×10-2其中：ND为0.009年/次PB值按无防护措施确定为PB =1 PV值按PSPD和PLD值之间的最小值取值，确定为PU=1.LB =LV按建筑物类型和地板类型取值为2.56、雷击粗苯储罐导致内部系统失效的风险RI计算RI=RM+RU+RV+RW+RZ= NmPM×LM+（NDa+NL）PU×LU+（NDa+NL）PV×LV+ （NDa+NL）PW&#

30、215;LW+(NI-NL)PZ×LZ=2.5×10-2其中：ND为0.009年/次PM值按无防护措施确定为0.6 PU=PV=PW=PZ值按PSPD和PLD值之间的最小值取值为1 LM=LW=LZ按建筑物类型和地板类型取值为10-2LU按建筑物类型和地板类型取值为2.5×10-3LV按建筑物的特征和经济增长和下降系数取值为2.57、确定防护级别（1）和允许承受的风险值比较见下表风险类型允许承受风险的典型值 RTRSRFRI致人死亡10-54.1×10-5公共设施损失10-34.1×10-22.5×10-2 RSRT ； RFRT ；

31、 RIRT ；三种类型的风险值都大于允许承受的风险典型值。（2）风险效率E的计算：E=1-RT/RES=1- RT/RS=0.76； ES0.8；为D级EF=1- RT/RF=0.98； 0.95EF0.98；为B级EI=1- RT/RI=0.99； EI0.98；为A级从上面的风险量化及风险估算结论可以看出，苯储罐雷击风险来自遭受直接雷击。直接雷击引起的活体伤害风险、实体伤害风险、内部系统失效风险超过能接受的容许值RT10-5和RT10-3。为了安全应选择防护效率最高的级别A级。因此，建议苯储罐按照一类防雷设计防护，屋顶要有完善的直击雷防护并采取良好的分流和均压措施，所有生产和测量、控制设备

32、的电源系统应加装三级SPD防护，通信系统安装适配的SPD保护。（六）管式加热炉1、概况 管式加热炉位于焦化厂的北面（见图-2），高35米。工作人员4名，实行365天/年四班运转，每人每年处于本区域的时间为2190小时。介质为粗苯、煤气，雷击、静电火花等原因即可能导致燃烧和爆炸事故。火灾爆炸危险性较大,危险区域为2区。脱苯采用管式加热炉加热富油。生产过程中主要危险物料为粗苯和煤气，弱电设备多，需在密闭系统、中高压条件下运行，设备、管道多，又具有易燃易爆特性。可能发生A、B、C类火灾，为严重危险级建（构）筑物。2、雷击风险分析根据以上特性，管式炉由雷击可能导致损害的风险有三类。（1）雷击导致实体损

33、害的风险分量：RB:雷电直接击中建（构）筑物引起火灾或爆炸导致财产损失风险。RV:雷电击在入户线路上，在建（构）筑物在入口处与其他金属部件产生危险火花放电引发火灾或爆炸导致财产损失风险。（2）雷击导致活体损害风险分量：RA:雷电直接击中建（构）筑物，在建（构）筑物3m以内的接触和跨步电压造成的人身伤亡风险；RU:雷电击在入户线路上侵入建（构）筑物内因接触电压造成的人身伤亡风险；（3）雷击导致内部系统失效的风险分量：RM:雷电击中评估对象附近，设备因雷电电磁脉冲导致内部系统失效的风险。RU:雷电击在入户线路，过电流引入引起内部系统失效的风险。RV:雷电击在入户公共设施，过电流引入造成内部系统失效

34、的风险。RW:入户线路中感应雷电过电压引起的内部系统失效的风险。RZ:与入户线路中存在并导入建筑物的感应过电压引起的内部系统失效的风险3、年预计直接雷击次数管式加热炉所在地区的地闪密度Ng由以下公式估算得出：Ng0.1Td 4.03次/km2·a其中：Td为西宁市年平均雷暴日40.3天管式加热炉等效面积Ad由以下公式估算得出：Ad =LW6H(LW)9(H)2=4495.74()年预计直接雷击次数计算公式如下：Nd = Ng Ad Cd 10-60.055（次/a）4、雷击管式加热炉导致活体伤害损害风险RS计算RS=RA+RU= NDPA×LA+（NDa+NL）PU

35、5;LU=1.8×10-4其中：ND为0.055年/次PA值按无防护措施确定为PA =1. PU值按PSPD和PLD值之间的最小值取值，确定为PU=1.LA =LU按建筑物类型和地板类型取值为2.5×10-35、雷击管式加热炉导致实体伤害损害风险RF计算RF=RB+RV= NDPB×LB+（NDa+NL）PV ×LV=1.8×10-1其中：ND为0.055年/次PB值按无防护措施确定为PB =1 PV值按PSPD和PLD值之间的最小值取值，确定为PU=1.LB =LV按建筑物类型和地板类型取值为2.56、雷击管式加热炉导致内部系统失效的风险RI

36、计算RI=RM+RU+RV+RW+RZ= NmPM×LM+（NDa+NL）PU×LU+（NDa+NL）PV×LV+（NDa+NL）PW×LW+(NI-NL)PZ×LZ=4.3×10-2其中：ND为0.055年/次PM值按无防护措施确定为0.6 PU=PV=PW=PZ值按PSPD和PLD值之间的最小值取值为1 LM=LW=LZ按建筑物类型和地板类型取值为10-2LU按建筑物类型和地板类型取值为2.5×10-3LV按建筑物的特征和经济增长和下降系数取值为2.57、确定防护级别（1）和允许承受的风险值比较见下表风险类型允许承受风险

37、的典型值 RTRSRFRI致人死亡10-51.8×10-4公共设施损失10-31.8×10-14.3×10-2 得：RSRT ； RFRT ； RIRT ；三种类型的风险值都大于允许承受的风险典型值。（2）风险效率E的计算：E=1-RT/RES=1- RT/RS=0.94； 0.8ES0.95；为C级EF=1- RT/RF=0.99； EF0.98；为A级EI=1- RT/RI=0.98； 0.95EI0.98；为B级从上面的风险量化及风险估算结论可以看出，管式炉雷击风险来自遭受直接雷击，直接雷击引起的活体伤害风险、实体伤害风险、内部系统失效风险超过能接受的容许值

38、RT10-5和RT10-3。为了安全应选择防护效率最高的级别A级。因此，建议管式炉按照一类防雷设计防护，屋顶要有完善的直击雷防护并采取良好的分流和均压措施，所有生产和测量、控制设备的电源系统应加装三级SPD防护，通信系统安装适配的SPD保护。（七）综合供水界区1、概况 综合供水场地位于焦化厂区中部，建筑物最高11米。综合供水界区分为化产循环水系统、制冷循环水系统和循环水泵。工作人员3名，实行365天/年四班运转，每人每年处于本区域的时间为2190小时。介质为水，雷击、静电火花等原因可能导致电气设备损坏。可能发生B、C类火灾，为一般危险级建（构）筑物。2、雷击风险分析根据以上特性，综合供水界区由

39、雷击可能导致损害的风险有三类。（1）雷击导致实体损害的风险分量：RB:雷电直接击中建（构）筑物引起火灾或爆炸导致财产损失风险。RV:雷电击在入户线路上，在建（构）筑物在入口处与其他金属部件产生危险火花放电引发火灾或爆炸导致财产损失风险。（2）雷击导致活体损害风险分量：RA:雷电直接击中建（构）筑物，在建（构）筑物3m以内的接触和跨步电压造成的人身伤亡风险；RU:雷电击在入户线路上侵入建（构）筑物内因接触电压造成的人身伤亡风险；（3）雷击导致内部系统失效的风险分量：RM:雷电击中评估对象附近，设备因雷电电磁脉冲导致内部系统失效的风险。RU:雷电击在入户线路，过电流引入引起内部系统失效的风险。RV:雷电击在入户公共设施，过电流引入造成内部系统失效的风险。RW:入户线路中感应雷电过电压引起的内部系统失效的风险。RZ:与入户线路中存