20m后张法预应力连续箱梁施工工法_secret

1、築龍網建执资亂下裁就It现无网20m后张法预应力连续箱梁施工工法第一部分预制场地布设及预制底座1场地布置：后张法预应力连续箱梁预制场地选择在霍林河大桥以北，对应路线 桩号为K58+020路右200M处。箱梁预制及存梁场设在场地东南靠近河岸处，总长100M宽60M横向排部两排纵向四排共八座预制底座；预制底座间距为横向6M纵向5M预制底座外侧距底座3M处设龙门吊轨道，龙门吊采用自制跨度为14M的起吊能力为5T的 2套门吊，能满足施工中移运模板和浇注混凝土的需要。混凝土拌和站和钢筋加工场设在预制场最西侧，长90M宽90M供应全线混凝土的拌和及运输工作，也包括全线的钢筋加工及运输工作。2、箱梁预制底座

2、：根据箱梁自重及张拉后的底座受力情况，验算地基承载力和进 行底座设计，以防止梁底模下沉；根据当地地质条件，将底座基础深100CM与底模同宽范围内进行换填沙性土后，预制场地整平压实，然后进行箱梁底座中部浆砌红砖和端头 300CM范围内的混凝土浇注，底模上铺 4mn钢板。第二部分后张法预应力连续箱梁预制、安装及现浇混凝土的主要施工方法一、后张法预应力箱梁的预制：1、预制底座：箱梁底模采用换填风积砂地基,7.5 #砂浆浆砌红砖基础，高 30 cm。端部2.5m范 围内浇筑25 cm厚25#混凝土。混凝土底座的四周用5#槽钢镶边形成。在槽钢内镶橡胶胶 管条以免漏浆，底座顶面用3 mm钢板做面。砂土地基

3、(路基压实)极限承载力验算：极限承载力q为：55q=1/2rbtg (45o+© /2 ) =1/23 1.7 3 1.0tg (45o+37o/2)=27.6T/ m20注：张拉后考虑梁的重力作用在两端各1米的范围内，砂土地基的内摩阻角取© =37o，梁对地基应力 N=50t/2 m2 =25t/川。N<q,地基承载力满足要求。2、钢筋的加工及安装钢筋的加工及安装。钢筋加工严格按规范进行，钢筋贮存于地面以上0.3米的平台 上，并使其免受机械损伤及由于暴露大气而产生的锈蚀和表面破损。按图纸要求绑扎底板、腹板钢筋，安装制孔波纹管及安放张拉锚垫板等预埋件。钢筋安装前必须严

4、格控制箱梁预埋钢板的平面位置和高程。预埋件放好后，用钉子固定到底座上，用密封胶把四周密封好，决不允许往里渗浆。（1）、钢筋安装的顺序如下：绑扎底板下层钢筋网。安装底板管道定位网片，竖向定位钢筋要按图纸给定间距， 可增加附属定位钢筋，以增加定位片整体刚度。绑扎底板上层钢筋网及齿板钢筋、锚垫 板、螺旋筋、固定锚具。安装波纹管，上下层钢筋采用型钢筋垫起焊牢，防止人踩变形。绑扎腹板钢筋，安装波纹管，安装锚垫板、螺旋筋及固定锚具，用定位钢筋固定牢 固，且要增加附属定位钢筋，加强其整体刚度，再绑扎腹板下侧角斜筋。绑扎顶板下层钢筋网及锯齿板钢筋、锚垫板、螺旋筋、固定锚具，穿顶板波纹管。 绑扎顶板上层钢筋，用

5、型立筋焊在上下片间，使上下网片保持规定的间距和位置。（2）、绑扎钢筋过程中应注意如下几点：A、管道定位钢筋网应适当补增加固，并与相邻钢筋绑扎牢固，必保管道位置正确。B钢筋的保护层用特制的塑料垫块支垫，一面为尖端与模板接触，一面与钢筋固定，其数量为底板、顶底板4个/叭腹板（每面）2个/讥C铺设钢筋的位置与预应力管道发生矛盾时， 首先要保证预应力管道的位置准确， 相差较多时，在征得设计单位和监理工程师的同意前，不得随意移动预应力管道位置。D钢筋与预应力管道相碰时，只能移动，不得切割。E钢筋的焊接要符合公路桥涵施工技术规范要求，即使用的电焊条型号及焊 缝高、宽、长等。F、在同一断面（50 cm范围之

6、内），焊接接头率W 50%3、支立模板：钢筋安装过程中，经监理工程师检验认可后， 先支立芯模板，芯模是在梁外分节组 装结束后，外裹塑料地膜，然后分节吊装就位，拼装成整体；接下来是安装侧模板，侧 模板采用定型钢模板，安装时严格控制模板尺寸及稳定性。 侧模板采用分节拼装，上下 对拉螺杆的形式组拼，脱模剂选用新鲜机油。（1）、内外模板制作箱梁模板采用钢模板，由本单位设计，厂家加工。在模板制作过程中，注意了模板 尺寸的准确和坚固耐久以及安拆方便和重复利用等。同时由于本结构为薄壁构件，箱梁 截面尺寸较同类结构小，因此要严格控制内、外模的相对位置，适当增加内、外模的连接件，尤其是芯模底部的位置要严格固定，

7、底端开口，以免振捣时上浮。为了方便模板的安装和拆卸，外模用焊接角钢支架与 S =4伽的钢板组合形成，整个 模板由5节组成，每节长4.5米外模依次拼装成型。共做两套模板。为了防止变形，分 别在外侧模的顶部和底部用螺栓定位。箱梁两端为变截面，故两端过渡段各做成一节内模，共做两套内模。内模用组合钢 模板，每段芯模中心部位设有预留天窗，便于入内观察底板灌注情况。(2) 、模板的安装模板安装时先将模板清理干净，涂刷新机油隔离剂，并保持模板正确的线形，模板 与钢筋安装工作要配合进行，防碍绑扎钢筋的模板待钢筋安装完成后安装。安装钢筋骨 架后，侧模立好，校正后，安装波纹管，就位必须准确，安装后检查有无钢筋将它

8、压紧 或挤扁变形，接头处密封是否完好。不符合要求处要认真处理，直到符合要求，才允许 浇注混凝土。安装侧模时要防止模板位移和凸出，侧模可设拉杆固定。模板安装完毕后对其平面 位置，顶部标高、节点联系从纵横向稳定性进行检查，签证后方可浇筑混凝土。浇筑时， 发现模板有超过允许偏差变形值的可能时，及时纠正或采取适当的措施。4、预应力管道箱梁采用纵向预应力体系，波纹管成孔。波纹管是用钢带螺旋卷制而成，其厚度为 0.3伽，直径为钢绞线有效截面积的3.4倍，因此管道安装时波纹管方向与穿束方向一 致，每根波纹管长要与实际管道长度相等。梁段内按设计要求架安“#”字型定位钢筋网片固定管道位置，管道定位误差应小于5伽

9、。为防止预应力钢束崩出，在梁体曲线段 内设置防崩钢筋，每1m设一个，与定位钢筋交错布设。施工中如何保证管道畅通，是一个突出问题，拟采取如下措施：(!)、浇筑混凝土时，振捣人员要熟悉管道位置，严禁振捣棒与波纹管接触，以免 波纹管壁受损，造成漏浆，并随时注意防止因电焊火花致波纹管烧坏。(2) 、加强岗位责任制，严格执行管道安装操作工艺要求。(3) 、在混凝土浇筑过程中，在管道内插入略小于波纹管直径的硬塑料管，在施工 过程中安排专人看管并随时抽动。使漏入管道内的水泥浆在未凝固前被掏出或擀成薄 层。在混凝土浇筑完成后拔出。5、混凝土浇注及振捣混凝土采用集中拌和，混凝土搅拌运输车运送，垂直提升采用龙门吊

10、配吊斗入模， 在浇筑混凝土前，每个梁段均在顶板上搭设混凝土施工简易平台，作业人员及施工机具 均在施工平台上活动或放置，以免压坏钢筋网及预应力管道，底板混凝土通过帆布串筒 入模，浇筑混凝土时要注意保护波纹管不受损坏， 在锚垫板处要特别注意浇筑质量，必 须保证混凝土粗骨料和砂浆不离析，振捣密实。根据主梁结构特点，混凝土浇注施工方法是混凝土分二次浇注，第一次先浇底板、 腹板混凝土，并按由一端向另一端推进的顺序进行，待底腹板混凝土浇注长度达6M/段以后，进行第二次浇顶板混凝土；如此循环，向前推进，直到结束。混凝土振捣时腹板采用小直径（D=30M振捣棒）插入式振捣器外套钢管均匀振捣， 振捣棒插入部位与波

11、纹管和模板保持不小于 5cm间距，以免损伤永久结构影响施工质 量；顶底板混凝土采用插入式振捣器配合平板振捣器均匀振捣。使用插入式振捣器振捣混凝土时需慢插慢拔，要垂直插入混凝土中，并插至前一层浇筑混凝土 10cm左右，严禁用振捣棒拖曳混凝土，表面振动器的移位间距应以使振动 器平板能覆盖已振实部分10cm左右，每一处振动至混凝土停止下沉，不再冒气泡，表 面呈现平坦、泛浆后，边振动边徐徐提出振动棒；并避免振动棒碰撞模板、钢筋、波纹 管及其它预埋件。混凝土初凝后，立即进行洒水覆盖草袋养护，梁端头混凝土表面作凿毛处理。6、混凝土拆模及养护拆除内模及侧模板：内模的拆除应控制好时间，拆模时间过早形成顶板混凝

12、土坍落， 过晚则拆模困难。一般在常温条件下（20° C），混凝土浇注后达100120温度小时即 可拆除。侧模板拆除是在混凝土浇注后达 160200温度小时可拆除。梁体养生：根据施工当地昼夜温差较大的特点， 气温较低时采用蒸气锅炉进行蒸汽 养生；当外界气温较高时，采取自然养生法。严格按施工图设计及技术规范规定控制升 降温速度。7、预应力施工预应力施工前，对预应力张拉设备定期进行检验及校验。其检验、校验及计算结果 见附件。（1）、钢绞线的下料、编束和穿束下料：钢绞线按设计下料长度并考虑千斤顶的型号及穿束方式下料。采用砂轮切割机切割，在切口处20 cm范围内用细铁丝绑扎牢固，梳直理顺后，每

13、隔一米绑扎一道铁 丝，防止钢束松散，按设计钢束编号编束，挂牌存放。钢束在使用前，必须对其强度、 引伸量、弹性模量、外形尺寸及初始应力进行严格检查、测试穿束：钢束穿入端绑扎紧密后用人工穿入管道。（2）、张拉前的准备工作检查要张拉梁混凝土强度是否已达到设计及规范规定的张拉强度，试块要与梁体同条件养护。检查锚垫板下混凝土是否有蜂窝和空洞，必要时采取补强措施。计算钢束理论伸长值，根据张拉控制应力（采用具有自锚性能的锚具和液压千斤顶， 无超张拉应力）换算张拉油压表读数。 准备记录表，按表中要记录项目逐项记录有关数 据。理论伸长值详见计算书。对锚头进行裂缝检查，夹片要进行硬度检验。（3）、钢绞线张拉程序张

14、拉程序：当混凝土达到设计强度的 90%后，方可进行预应力束张拉，张拉是严格 按照设计提供的张拉顺序和张拉控制应力进行。预应力钢束在同一断面上的断丝率不得 大于1%且不允许整根钢绞线拉断。张拉前应进行钢束预留孔道的检验及清理；钢铰 线按计算长度下料，张拉时每侧梁端用 2台2500KN张拉千斤顶采取对称张拉；严格执 行张拉程序：0-初应力（持荷2分钟）k（含锚具等摩阻损失）一锚固，张拉采取控制应力和 伸长值双控的办法，严格执行张拉程序。（4）、预应力束张拉施加预应力采用张拉吨位与引伸量双控，当预应力钢束张拉吨位达到设计张拉控制 吨位时，实际引伸值与理论引伸值差值控制在6%以内（实际引伸量扣除钢束的

15、非弹性变形影响）。后张法预应力箱梁同时使用四台千斤顶两端对称张拉，张拉人员及时相互 联系，互报压力表读数和伸长值，以保持油压上升速度一直，并使两端伸长量相等。8箱梁的移运、存放：预应力张拉结束后方可进行梁体移运； 移运至存梁场存放，做好标记。存梁场设在 预制场龙门吊轨道两侧，每座底模外侧预计存放 7片箱梁。存梁场地设断面尺寸为 20 3 40CM的水泥混凝土枕梁，保证箱梁安放在理论支承线上。梁体移运使用自制型钢托架配合千斤顶在箱梁理论支承点处起梁，箱梁理论支承点处的预制底座事先作成可自由活动的形式， 当箱梁被托起时，将预先准备好的活动轨道 及滑道铺设在存梁和预制底座之间并穿过梁底，然后用钢丝绳

16、将梁捆住落梁于轨道上， 用卷扬机把箱梁徐徐牵引至存梁底座上的指定位置，再用千斤顶配合托架把箱梁顶起， 抽出轨道，落梁于存梁底座上。9、管道压浆及封锚根据孔道长度和压浆要求，选用灰浆泵配以灰浆拌合机进行压浆。 管道进浆孔和排 气孔均设于锚垫板上，用铁管与喇叭管接通，曲线管道到最高处设置一排气孔。预应力 束张拉完后，孔道应尽早压浆，要求管道压浆密实，配合比中掺入部分膨胀剂，不允许 掺氯盐，水泥浆的标号不低于50Mpa压浆前用压缩空气或高压水清除管道内的杂物。 预应力钢束张拉结束后应尽快压注水泥浆。孔道压浆应自下而上的顺序进行。孔道压浆完成后，进行封锚。封锚前，在预应力张拉槽口补焊设计采用的钢筋。封

17、 锚混凝土标号与梁体标号一致。 封锚完成后，对该梁体进行位移观测，由测量人员实施 并记录数据。二、箱梁运输及安装：箱梁采用两台50T吊车装车，运梁平车运输，安装采用起吊能力为 50T的两台吊 车一次起吊就位。箱梁吊装顺序应就近从第八孔向第一孔推进， 所以，预制箱梁时要充 分考虑预制顺序，以满足吊装的需要。三、湿接缝和中横梁混凝土的现场浇筑1. 施工顺序应按以下步骤进行： 连接连续接头段和湿接缝钢筋，绑扎中横梁钢筋。 浇筑中横梁（顶板下缘部分）混凝土。 浇筑连续接头和负弯矩区湿接缝。 强度达到95%后，张拉顶板负弯矩预应力钢绞线。张拉时应首先张拉该联两端 墩顶处负弯矩钢绞线，并应对称进行，多面手

18、向中间墩推进。在具体一片梁张拉中，应 先张拉短束，后张拉长束双向对称的原则进行。 负弯矩管道压浆。 浇筑剩余桥面板湿接缝混凝土（浇筑时应由跨中向支点浇筑） 桥面板湿接缝混凝土强度达到 90%后，解除临时支座，完成体系转换。解除临 时支座时各墩最好能同时进行。2、施工注意事项 梁底调坡钢板的安置应与中横梁底模安装同时进行，并使钢板的周边与中横梁 底模紧密结合，以防漏浆。由于支座处属应力集中区，如该处漏浆，则可能造成混凝土 不密实，引起桥梁在使用过程中出现局部损坏，从而减少了桥梁的使用年限。为了保证浇筑中横梁混凝土时永久支座和梁底调坡钢板不发生位移，中横梁下的永久支座和调坡钢板在安装时必须采取固定

19、措施。由于两片箱梁之间的距离存在误差，同 样为保证中横梁和湿接缝混凝土的外观质量，中横梁和湿接缝的模板应制做成楔形状。 .墩顶处负弯矩波纹管的连接是一项比较重要的工序。波纹管的连接质量既要满足钢绞线的穿束要求，还要保证在浇筑连续接头混凝土时管内不进浆和不发生变形。为了增加负弯矩区波纹管的刚度，避免在浇筑混凝土时波纹管发生变形，可在浇筑连续接 头前穿入负弯矩钢绞线。 .为了保证新老混凝土的良好结合，减少施工裂缝，浇筑箱梁连续接头、湿接缝 和中横梁时，温度应控制在610C，同一联的箱梁连续接头和中横梁的浇筑尽可能取 得一致的气温。当浇筑温度高于 10 C施工时，现浇接头段混凝土可掺入适量微膨胀水

20、泥。 .由于施工中临时支座和永久支座的标高难以做到没有误差，因而在拆除临时支座时，负弯矩区的预应力损失必然存在，所以顶板负弯矩钢绞线张拉时采取超张拉3%后锚固，以弥补顶板负弯矩的应力损失。负弯矩管道首次压浆后应“开窗”对其饱满程 度进行检查，以确保管道水泥浆的密实。第三部分后张法预应力连续箱梁预制、安装及现浇混凝土的主要施工工艺及说明、后张法预应力连续箱梁预制混凝土施工工艺框图築龍網建执资亂下裁就It现无网图6.3.1后张法预应力连续箱梁预制施工工艺框图工艺说明1、 台座浇注：预制场地整平压实，底座采用素混凝土浇筑和浆砌5层红砖。2、绑扎钢筋，安装制孔管：按照图纸要求绑扎底板，侧墙钢筋，安装制

21、孔管。制 孔管可采用波纹管。按设计位置固定，为增加刚度，波纹管内放置塑料管，待混凝土终 凝过程中及时抽拨，形成孔道。3、安装内模、绑扎面板钢筋：按照图纸要求安装组合内模，绑扎顶面钢筋，内模 要求接缝严密，不漏浆。4、浇筑底板混凝土：浇注前后先立好侧模，经监理检查钢筋、模板，制孔管均符 合要求，并经工程师批准后浇注混凝土。 混凝土的浇注应连续进行，用插入式配合附着式振捣器进行振捣。振捣时应避免振动器碰撞预应力管道，预埋件。5、浇筑腹板及顶板混凝土：经工程师检查过钢筋、模板后连续浇筑混凝土，采用 插入式配合平板式振捣器进行振捣。6、拆内模，混凝土养护：当混凝土达到一定强度时，抽拆组合内模，并洒水养

22、生 混凝土，在养生期间，对预留孔道要小心加以保护，严禁将污水和其它杂物灌入孔道。7、清孔：预留孔道除用检孔器进行检查处，还应用水冲洗，然后用无油脂的压缩 空气吹净。在钢筋束未穿入之前，孔道的两端应封口加以防护。8穿束前应精确下料，并每隔1M用扎丝绑扎然后人工穿束。9、张拉（1）张拉开始前，所有的钢束在预留孔内应能自由移动。（2） 除非图纸另有规定，最少应有一组同梁体养生的混凝土试验达到90%勺设计 强度后，才能张拉。（3）预应力钢束应以渐进和均匀的速度张拉，并应边张拉边测伸量。张拉程序为：0 c k 5% （T k （超张拉）持荷5分钟（锚固）。张拉采用应力应变双控制 的办法。（4）在张拉过程

23、中，预应力钢不断丝，滑丝不得超过规范规定的控制数。（5）张拉前应对千斤顶、压力表、油泵进行配套标定。锚环，夹片进行硬度试验。10移梁：预制构件在张拉后方可进行移运到存梁底座存放。11、压浆：预应力钢束张拉后，应尽快压浆。压浆前，应用砂浆封闭锚具。水泥浆 要求：在符合和易性需要的条件下，水泥浆的水灰比应尽可能小，一般宜采用0.40.45， 掺入适量减少剂时，水灰比可减小到 0.35 ;水及减水剂须对预应力钢束无腐蚀作用。水泥浆的泌水率最大不超过 4%拌合后4h泌水率宜控制在2% 24h后泌水应全部 被浆吸回。水泥浆拌合时间应不少于2分钟，直到获得均匀稠度为止。水泥浆自调制至 灌入孔道的延续时间，

24、视气温情况确定，一般不宜超过期3045mi n。在使用前和压注过程中应经常搅动。孔道压浆应自下而上进行。压浆直至出口冒出废浆和稠度与压注浆和稠度相同为 止。然后封闭压浆口及出浆口。二、预应力混凝土连续箱梁安装及现浇混凝土施工工艺框图图6.3.2后张法预应力混凝土连续箱梁预制施工工艺框图工艺说明1预应力混凝土连续箱梁安装箱梁的安装采用吊车进行安装，架梁前， 先将施工便道按规定填筑至标高、平整密实，然后装车，用运梁车将梁运至桥位，启动吊车将大梁前移复位。选好支座位置，落 梁至支座上。一孔架设完毕，前移吊车，重复以上工艺。施工中应注意以下事项：(1) 箱梁架设前应先检查支座垫石顶面标高及平整度。用水

25、准仪检查垫石顶面中心位置标高误差不大于2毫米，否则应进行处理并用环氧树脂砂浆抹平。(2) 根据实际条件设计吊环或采用兜底吊， 但吊点位置距梁端应控制在 3050厘米范围内，即设计理论支承线附近。 对架梁过程中梁上可能出的荷载进行验算，并采取 可靠措施。横梁钢板在焊接前，不得在其上放梁。（3）、在运梁、落梁过程中应保证箱梁纵、横倾角均不得大于 5度。落梁时应先调 整箱梁的纵横坡，使其与设计的纵横坡度基本一致，然后慢慢落梁，使支承部位尽可能 同时落在支座上，不得使梁的一点或两点先过早落在支座上， 然后调整板的纵横坡的落 梁方法，以免支座受到预加的水平推力，出现倾斜失稳或破坏。（4）架梁时先从柱顶位

26、置向两侧架设。架梁时应微调箱梁顺桥向的位置，保证靠 伸缩缝侧所有梁端均在一条直线上，且缝宽满足设计要求，以方便伸缩缝安装。（5） 当桥墩挡块在箱梁安装已浇注时，箱梁边梁腹板外侧与挡块之间留有5厘米 左右的空隙；桥墩挡块采用有箱梁架后浇注时，挡块与箱梁边梁之间采用油浸沥青木板 作侧模板，并贴紧箱梁腹板，施工时后不拆除。（6）桥面铺装混凝土浇注前不容许汽车、压路机等到重型机具通过。2、预应力混凝土连续箱梁现浇混凝土箱梁安装后，及时连接桥面板钢筋及端（中）横梁钢筋。连接连续接头段钢筋，绑 扎横梁钢筋，设置接头板束波纹管并穿束。在日温最低时，浇筑连续接头、中横梁及其 两侧与顶板负弯矩束同长度范围内的桥

27、面板，达到设计强度的90%t，张拉顶板负弯矩预应力钢束，并及时压注水泥浆。接头施工完成后，浇筑剩余部分桥面板湿接缝混凝土， 剩余部分桥面板湿接缝混凝 土应由跨中向支点浇筑。浇筑完成后拆除一联内临时支座，完成体系转换。解除临时支 座过程中，应特别注意严防高温影响橡胶支座质量。箱梁现浇接头与湿接缝注意事项：（1）、为了减少箱梁长期存放，因混凝土部分收缩和徐变对预应力箱梁的影响， 最 大限度的减少预应力的损失和反拱值的增加， 箱梁预制完成后在三个月内吊装就位， 并 完成横向湿接缝的浇注工作。（2）、湿接缝混凝土浇筑采用吊模施工，模板采用厚 18MM勺请水木胶板，并要有足够的刚度和强度。模板安装牢固后

28、，冲洗已经凿毛处理的混凝土表面，在浇筑次层混 凝土前对施工缝刷一层水泥净浆。 混凝土浇筑和振捣与预制箱梁顶板浇筑要求相同，采用平板振捣器与插入式振捣器配合的方式，并保证设计厚度。湿接缝浇筑时在气温较低 的环境下，作好养护，防止裂缝。（3）、中端横梁的底侧模板均采用木胶板加工，顺序是先铺设底模，同时安装支 座；再绑扎钢筋；安装侧模板；最后浇注混凝土。（4）、体系转换接头施工完成后，浇筑剩余部分桥面板湿接缝混凝土，浇筑时由跨中向支点浇筑。築龍網建执资亂下裁就It现无网浇筑完成后要解除一联内临时支座， 完成体系转换。解除临时支座时，要特别注意严防 高温影响橡胶支座质量。三、后张法预应力钢绞线张拉施工

29、工艺框图工艺说明1、钢绞线的下料、编束和穿束1 、下料：钢绞线按设计下料长度并考虑千斤顶的型号及穿束方式下料。采用砂轮 切割机切割，在切口处20 cm范围内用细铁丝绑扎牢固，梳直理顺后，每隔一米绑扎一 道铁丝，防止钢束松散，互相缠绕。2、穿束：钢束穿入端绑扎紧密后用人工穿入管道。2、张拉前的准备工作检测梁段混凝土强度是否已达到设计及规范规定的要求。检查锚垫板下混凝土是否有蜂窝和空洞，必要时采取补强措施。计算钢束理论伸长值，详见计算书。根据张拉控制应力换算张拉油压表读数。准 备记录表，按表中要记录项目逐项记录有关数据。3、钢绞线张拉程序当混凝土达到设计强度的90%后,方可进行预应力束张拉，张拉是

30、严格按照设计提 供的张拉顺序和张拉控制应力进行。预应力钢束在同一断面上的断丝率小于1%且不允许整根钢绞线拉断。张拉程序为先纵向再横向；纵向预应力束张拉程序为先上腹板再 下腹板，先长束后短束；横向预应力束张拉程序先跨中再两端。4、纵向预应力束张拉两端对称张拉时，张拉人员随时相互联系，互报压力表读数和伸长值，以保持油 压上升速度一致，并尽量使两端伸长量相等。锚固时，一端先锚固住，看另一端油压表 读数是否一致，若下降予以补足，再行锚固，张拉要对称进行。5、管道压浆根据孔道长度和压浆要求，选用灰浆泵配以灰浆拌合机进行压浆。 纵向管道进浆孔 和排气孔均设于锚垫板上，用铁管与喇叭管接通，曲线管道到最高处设

31、置一排气孔。值 得注意的是，锚垫板进浆口处的位置应偏低设置；锚垫板出浆口处的位置应偏高设置。钢绞线下料、编束清理修正管口穿束检测混凝土强度图641钢绞线张拉操作施工工艺框图第四部分 20m后张法连续箱梁预应力计算数据一、预应力配套张拉机具的选定及配套数量1、圆锚张拉机具选用：根据设计文件给定的圆锚张拉数据，采用每个钢绞线根数最多的圆锚进行计算。查设计文件得：钢绞线张拉控制应力(T k = 1395MPa钢绞线截面积：Ay= 139伽2;钢绞 线最多根数：n = 5计算张拉力：Ny=（T k3 Ay3 n= 13953 1393 5 = 969525 （ N）据此：张拉机具吨位必须选用120t以

32、上的拉伸机，所以我们可采用规格为120t的 油压千斤顶最为合适，配电动高压油泵进行张拉，压力表选用应与张拉力配套。但我部 现有250吨的千斤顶，也能满足施工要求。计算如下：250t油压千斤顶的张拉活塞面积 Au=2l93 3.14/4=37649mm计算压力表读数为 Pu=Ny/Au=969525/37649=25.8 MPa所以：可选用最大读数为（3/22） Pu的压力表即60 MPa的压力表。注：Au千斤顶的张拉活塞面积（伽压浆设备选择1斥水泥浆拌和容器1台、压浆泵1台（配有最大读数为4 MPa的压力表） 千斤顶的标定和压力表读数的确定 千斤顶的标定：千斤顶、压力表（1块进油表、1块回油表

33、）、高压油泵三者必须 固定配套使用。在标定250t千斤顶过程中，压力机每250kN的读数对应一个压力表读 数，小千斤顶每20kN的压力机读数对应一个压力表读数。根据标定结果，用内插法求 出压力表读数（10%和100%张拉力对应的）。每个千斤顶校验3次取平均值。 张拉：在张拉过程中，实际伸长量与理论伸长量差值控制在土6%之内，钢束理论伸长量附后。 波纹管内径的确定：（1）:圆形波纹管：A:卷制5根钢绞线束的波纹管内径为： V（ 3.4 3 1393 5） /3.14B： 4根钢绞线束的波纹管内径为:）Pu压力表读数（MPaNy张拉力（N）2、张拉机具数量表：名称规格数量（套）备注油压千斤顶250

34、t4电动高压油泵4与大千斤顶配套压力表60Mpa8与大千斤顶配套其它与张拉设备配套的附属设备=54.9 55 (mm);采用 55 (mm)2 V= 49.1 （伽）；采用 50 （伽）C:3根钢绞线束的波纹管内径为：2 V（3.4 3 1393 3） /3.14= 42.5 （伽）；采用 50 （伽）（2）:扁形波纹管：4根钢绞线束的波纹管内径为：753 28 （伽）5根钢绞线束的波纹管内径为：903 28 （伽）二、后张法预应力张拉力与压力表读数对应计算查公路桥涵施工技术规范，对于夹片式具有自锚性能的锚具，采用的是低松弛力钢绞线，其张拉程序：0 初应力S con （持荷 2min锚固）（S

35、 con是指张拉时的控制应力，包括预应力损失值）。设计图纸要求 S con=1395Mpa钢绞线面积 A=140mm弹性模量 Ey=1.953 105Mpa, 标准强度I860 Mpa,管道摩擦系数 卩=0.20,k=0.0015。初应力为10%S con。1. 计算张拉力（每根钢绞线控制张拉力）：初应力:Ny=13953 1403 10%=19530N控制应力:N y=13953 140=195300N2. 计算压力表读数：根据试验报告计算出张拉力与压力表的线性关系y=ax+b,六个千斤顶分别对应的压力表读数如下图：（y是指压力表读数，x 是指控制张拉力）。1）、2 号 YCW250TF斤顶

36、 1234 号压力表：y=0.0217x-0.3908、3孔锚具同时张拉:控制张拉应力（Mpa张拉力（KN压力表读数（Mpa备注0000139.5 （初应力）58.591.219530N3 3=58.59KN1395585.912.3195300N3 3=585.9KN、4孔锚具同时张拉:控制张拉应力（Mpa张拉力（KN压力表读数（Mpa备注0000139.5 (初应力)78.121.619530N3 4=78.12KN1395781.2016.4195300N3 4=781.20KN、5孔锚具同时张拉：控制张拉应力(Mpa张拉力(KN压力表读数(Mpa备注0000139.5 (初应力)97.

37、652.019530N3 5=97.65KN1395976.520.7195300N3 5=976.50KN2)1 号 YCW250千斤顶 371 号压力表：y= 0.0206x+0.3601、3孔锚具同时张拉：控制张拉应力(Mpa张拉力(KN压力表读数(Mpa备注0000139.5 (初应力)58.591.319530N3 3=58.59KN1395585.912.4195300N3 3=585.9KN、4孔锚具同时张拉:控制张拉应力(Mpa张拉力(KN压力表读数(Mpa备注0000139.5 (初应力)78.121.819530N3 4=78.12KN1395781.2016.219530

38、0N3 4=781.20KN、5孔锚具同时张拉:控制张拉应力(Mpa张拉力(KN压力表读数(Mpa备注0000139.5 （初应力）97.652.219530N3 5=97.65KN1395976.520.3195300N3 5=976.50KN3）、3 号 YCW250千斤顶,6061 压力表：y=0.0216x-0.58963孔锚具同时张拉：控制张拉应力(Mpa张拉力(KN压力表读数(Mpa备注0000139.5 (初应力)58.591.119530N3 3=58.59KN1395585.912.2195300N3 3=585.9KN、4孔锚具同时张拉：控制张拉应力(Mpa张拉力(KN压力

39、表读数(Mpa备注0000139.5 (初应力)78.121.819530N3 4=78.12KN1395781.216.4195300N3 4=781.20KN、5孔锚具同时张拉：控制张拉应力(Mpa张拉力(KN压力表读数(Mpa备注0000139.5 (初应力)97.651.919530N3 5=97.65KN1395976.5020.4195300N3 5=976.50KN4) 、4 号 YCW250千斤顶,5111 压力表：y=0.0211x+0.8486 、3孔锚具同时张拉：控制张拉应力(Mpa张拉力(KN压力表读数(Mpa备注0000139.5 (初应力)58.591.519530

40、N3 3=58.59KN1395585.913.3195300N3 3=585.9KN、4孔锚具同时张拉：控制张拉应力(Mpa张拉力(KN压力表读数(Mpa备注0000139.5 (初应力)78.122.019530N3 4=78.12KN1395781.217.1195300N3 4=781.20KN、5孔锚具同时张拉:控制张拉应力(Mpa张拉力(KN压力表读数(Mpa备注0000139.5 (初应力)97.652.419530N3 5=97.65KN1395976.521.5195300N3 5=976.50KN5) 、2 号 YCW250千斤顶,6089 压力表：y=0.021x+0.8

41、734 、3孔锚具同时张拉：控制张拉应力(Mpa张拉力(KN压力表读数(Mpa备注0000139.5 (初应力)58.591.519530N3 3=58.59KN1395585.912.9195300N3 3=585.9KN、4孔锚具同时张拉:控制张拉应力(Mpa张拉力(KN压力表读数(Mpa备注0000139.5 (初应力)78.121.9519530N3 4=78.12KN1395781.217.4195300N3 4=781.20KN、5孔锚具同时张拉：控制张拉应力(Mpa张拉力(KN压力表读数(Mpa备注0000139.5 (初应力)97.652.419530N3 5=97.65KN1

42、395976.521.71953002 5=976.50KN6) 、3 号 YCW250千斤顶,3220 压力表：y=0.0215x+0.1572 、3孔锚具同时张拉：控制张拉应力(Mpa张拉力(KN压力表读数(Mpa备注0000139.5 (初应力)58.591.419530N3 3=58.59KN1395585.912.7195300N3 3=585.9KN、4孔锚具同时张拉:控制张拉应力(Mpa张拉力(KN压力表读数(Mpa备注0000139.5 (初应力)78.121.919530N3 4=78.12KN1395781.216.6195300N3 4=781.20KN、5孔锚具同时张拉

43、:控制张拉应力(Mpa张拉力(KN压力表读数(Mpa备注0000139.5 (初应力)97.652.319530N3 5=97.65KN1395976.520.9195300N3 5=976.50KN7) 1 号 YCW250千斤顶 1884 号压力表：y= 0.0206x+0.2098 、3孔锚具同时张拉：控制张拉应力(Mpa张拉力(KN压力表读数(Mpa备注0000139.5 (初应力)58.591.319530N3 3=58.59KN1395585.912.3195300N3 3=585.9KN、4孔锚具同时张拉:控制张拉应力(Mpa张拉力(KN压力表读数(Mpa备注0000139.5

44、(初应力)78.121.719530N3 4=78.12KN1395781.2016.1195300N3 4=781.20KN、5孔锚具同时张拉:控制张拉应力(Mpa张拉力(KN压力表读数(Mpa备注0000139.5 (初应力)97.652.119530N3 5=97.65KN1395976.520.2195300N3 5=976.50KN3、理论伸长值：张拉过程采用双控，以钢束伸长量进行校核设计文件要求：编号位置N1N2N3中跨13.913.813.7边跨13.913.813.8三、20m后张法预应力连续箱梁张拉相关数据计算（一）、计算控制张拉力：P2P=S 3 A=1395Mpa3 14

45、0mm=195300NS 控制张拉应力Aj15.20钢绞线截面积。（二）、平均张拉力的计算:(kx+me )P (1 e1. P=Kx+m0P 平均张拉力；KP控制张拉力；m管道偏差系数;管道摩擦系数;O 曲线孔道与部分切线的夹角之和；x 孔道长度注：当预应力筋为直线时,e =0时，p=p（三）、张拉力及伸长量的计算:A、边跨N1 （从锚固点向跨中分）1、求各段平均张拉力： AB段：PA193905 ( N)-(0.00153 0.785 + 0.23 1.8 3 n /180、 1939053 1 e) BC段：pZT=0.0015 3 0.785+0.2 3 1.8 3 n /180=19

46、3183.5(N) CD段:P ce=193183.5 (193905 193183.5)=192462(N)-(kx+ Q)d (1 e192462-(0.00153 3.054+0.2 3 53 n/180 )3 1-eDE段：Pde=190357(N)kx+ i Q0.00153 3.054+0.2 3 53 n /180 EF段：PET= 190357 (192462 190357) =188252 ( N)2、各段伸长值计算：AB段: Lab=PL/A2 E=( 1939053 721)/( 1393 1.953 105)=5.2mmBC段: Lbc=(193183.5 3 785)

47、/(139 3 1.953 105)=5.6mmCD段: Lce=(1924623 2579)/(139 3 1.953 105)=18.3mmDE段: Lde=(1903573 3054)/(139 3 1.953 105)=21.4mmEF段： Lef=(1882523 2671)/(139 3 1.953 105)=18.6mm3、总伸长值：(5.2+5.6+18.3+21.4+18.6 ) 3 2=138.2mmB边跨N21、求各段平均张拉力： AB段：Pae=193905( N) BC段：PC=193183.5(N) CD段: P石92462(N) DE段：Pde=190357(N)

48、 EF段：PET=188252( N)2、各段伸长值计算：AB段: Lab=PL/A2 E=( 1939053 721)/( 1393 1.953 105)=5.2mmBC段: Lbc=(193183.5 3 785)/(139 3 1.953 105)=5.6mmCD段: Lce=(1924623 984)/(139 3 1.953 105)=7.02mmDE段： Lde=(1903573 3054)/(139 3 1.953 105)=21.4mmEF段： Lef=(1882523 4271)/(139 3 1.953 105)=29.7mm3、总伸长值：(5.2+5.6+7.0+21.4

49、+29.7 ) 3 2=137.8mmC边跨N31、求各段平均张拉力:AB段：FAb=193905 (N)-(0.00153 0.733 + 0.23 1.4 3 n /180、=1939053 1 e)BC段:P BC 一0.00153 0.733+0.2 3 1.4 3 n /180=193808(N) CD段: Pcd=193808-(193905 193808)=193711(N)2、各段伸长值计算：AB段： Lab=PL/A2 E= (1939053 1016) / (1393 1.953 105) =7.3mmBC段： Lbc=(1938083 733)/(139 3 1.953 10)=5.2mmCD段: Lce=(1937113 8001)/(139 3 1.953 10)=56.8mm3、总伸长值：(7.3+5.2+56.8 ) 3 2=138.6mmD中跨N1 (从锚固点向跨中分)1、求各段平均张拉力：AB段(直)：Pae=13953 139=193905 ( N)-(0.00153 0.785