消防连廊悬挑模板支架施工方案

1、目录一、设计图纸概况 ,2二、编制依据 ,2三、消防连廊模板支撑方案设计 ,2四、消防连廊模板支架力学计算 ,54.1、梁模板支撑架计算 ,54.2 悬挑架主梁、横梁及支撑杆受力计算 ,22五、施工进度计划 ,29六、施工方法 ,296.1、悬挑钢梁支撑架的搭设 ,296.2、连廊排架搭设 ,296.3、连廊模板安装 ,30七、主要施工机械、设备和劳动力用量情况,31八、模板安装的质量保证措施 ,328.2、一般项目 ,328.3、排架搭设的技术要求与语序偏差 ,34九、安全、环保文明施工措施 ,.349.1、模板及支架装拆安全技术措施 ,349.2、临时用电安全技术措施 ,349.3、电焊作

2、业安全技术措施 ,359.4、环保与文明施工 37十、专家论证意见 ,39十一、补充方案 ,4一、设计图纸概况六安恒大御景湾三期 1#、6#、 7#楼工程，由广厦建设集团安徽创业建设工程有限公司承建；监理单位为安徽国华建设工程项目管理有限公司；建设单位为六安粤通置业有限公司。本工程 1#楼为地上 33 层地下 1 层剪力墙结构的建筑物，地下一层层高为-5.4 米，一层层高为4.45 米，其余层高均为2.95 米，建筑主体高度为98.85m,建筑檐口高度为101.8m，建筑最高点标高为 109.6m，建筑面积为 36000 。6#楼为地上 33 层地下 1 层剪力墙结构的建筑物， 地下一层层高为

3、-5.4 米，一层层高为 4.45 米，其余层高均为 2.95 米，建筑主体高度为 98.85m,建筑檐口高度为101.8m，建筑最高点标高为109.6m，建筑面积 40000 。7#楼为地上 30 层地下 1 层剪力墙结构的建筑物， 地下一层层高为 -5.6 米，一层层高为 4.45 米，其余层高均为2.95 米，建筑主体高度为90m,建筑檐口高度为 91.7m，建筑最高点标高为100.75m，建筑面积为 17000 。每个单元北立面12 层位置设计了消防连廊。消防连廊为钢筋混凝土结构，混凝土强度等级为C25，其中梁横跨长度为9.85m，梁的截面尺寸为 250mm× 900mm，连

4、廊板厚 150mm，连廊宽 2150mm。二、编制依据：1、 根据本工程的全部施工图纸及有关标准图；2、 根据国家有关规范、标准和地区的有关规程；3、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011 ）；4、 悬挑式脚手架安全技术规程 （DG/TJ08-2002-2006）；5、 钢管脚手架扣件（ GB15831-2006）；6、 建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ 80-91 ）；7、 建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）；8、 建筑施工安全检查标准 （ JGJ 59-2011 ）；9、 建筑施工计算手册（第 2 版-2007.7 ）；10、 简明施工计算手册；

5、11、 实用建筑施工安全手册 ；12、 钢结构设计规范（ GB 50017-2003）三、消防连廊模板支撑方案设计1、 由于本工程消防连廊设计为钢筋混凝土结构， 连廊模板排架底部无支撑点， 因此在连廊模板排架底部架设钢梁，以作为连廊模板排架支撑点之用。2、 连廊模板排架底部支撑钢梁设置在连廊层高的下一楼层位置， 钢梁上架设 48×3.5mm钢管排架，以作为连廊模板的支撑。 18#工字钢的锚固后端用 3 道 18 的锚环，前段定位的 1 道。3、 钢梁拟采用 18#工字钢，长 9m，里端 3.9m 锚固在已浇筑好的楼板上，外端5.1m 作为排架及施工脚手架的支撑点；钢梁外端设置斜撑，斜

6、撑采用18#槽钢，支撑在钢梁的下两楼层剪力墙、梁上。悬挑部位下方布置水平安全网，保证施工安全；4、 工字钢钢梁水平间距0.8m，合计 12 根，里端设置三道锚环（HPB235 级18 钢筋）。5、 连廊模板支撑排架的立杆横距（垂直连廊方向）0.8m，纵距（沿连廊方向） 0.8m；排架底部（距工字钢 0.2m 处）设置纵、横向扫地杆，排架中部（距工字钢 1.4m 处）设置纵、横向连杆，排架顶部设置纵、横向承重钢管；排架立杆与剪力墙模板拉结牢固。6、 连廊模板支撑排架横向每间隔5.6m 设置一道剪刀撑，纵向靠连廊中部设置一道连续剪刀撑。7、 连廊外侧施工脚手架12 层位置采用立杆横距0.80m。8

7、、 纵距 0.8m，防护栏杆高度为 1.5m，确保浇筑混凝土过程中人员安全。 12 层以上连廊外侧施工脚手架横距 0.95m，纵距 1.4m，步距 1.8m；脚手板采用木板封闭， 上部脚手板高出连廊顶面 0.2m；脚手架防护栏杆高度为1.2m。预埋件采用400*400*15mm。消防连廊防护北立面东西方向设一道12 米18#工字钢，在其上搭设钢管架，高度超过作业面1.5 米，作为防护使用。9、 为了使排架及脚手架立杆与工字钢钢梁和槽钢横梁有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。故在工字钢和槽钢上焊接长度为150-200mm、直径为 25mm 的钢筋，将立杆套座其外。连廊模板支架侧立面18号

8、槽钢与悬挑工字钢进行焊接18#工字钢外架防护18#槽钢18#工字钢工字钢平面布置图四、消防连廊模板支架力学计算：4.1 ：250X900梁支模设计计算计算参数 :钢管强度为 205.0 N/mm2 ，钢管强度折减系数取1.00 。模板支架搭设高度为2.9m，梁截面 B×D=250mm×900mm，立杆的纵距 ( 跨度方向 ) l=0.80m ，立杆的步距 h=1.50m ，梁底增加 0 道承重立杆。222面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm，抗弯强度 15.0N/mm，弹性模量 6000.0N/mm。222木方 50×100mm，剪切强度 1.3N/mm，

9、抗弯强度 15.0N/mm，弹性模量 9000.0N/mm。梁两侧立杆间距0.80m。梁底按照均匀布置承重杆2 根计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。梁单侧的楼板厚度0.12m，梁单侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00 。25000900510092800图 1梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合2S=1.2×(25.50 ×0.90+0.20)+1.40 ×2.00=30.580k

10、N/m由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50 ×0.90+0.7 ×1.40 ×2.00=32.943kN/m 2由于永久 荷载效应 控制 的组 合 S 最大，永久 荷载分项系 数取 1.35 ，可变荷载分项系数取0.7 ×1.40=0.98计算中考虑梁单侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.9 ×1.35 ×25.500 ×0.120 ×0.500 ×0.300=0.558kN 。采用的钢管类型为48×3.0 。钢管惯性矩计算采用I= (D4-

11、d 4 )/64 ，抵抗距计算采用W=(D4 -d 4)/32D 。一、模板面板计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重 (kN/m) ：q1= 25.500 ×0.900 ×0.300=6.885kN/m(2) 模板的自重线荷载 (kN/m) ：q2= 0.200 ×0.300 ×(2 ×0.900+0.250)/0.250=0.492kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN) ：经计算得到

12、，活荷载标准值P 1 = (0.000+2.000)×0.250 ×0.300=0.150kN考虑 0.9的结构重要系数，均布荷载q = 0.9×(1.35 ×6.885+1.35 ×0.492)=8.963kN/m考虑 0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98 ×0.150=0.132kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为 :本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为 :截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 30.00×1.80 ×1.80/6 = 16.20cm3；34截面惯性矩

13、 I = bh/12 = 30.00×1.80 ×1.80 ×1.80/12 = 14.58cm ；式中： b 为板截面宽度， h 为板截面高度。0.13kN8.96kN/mAB 250计算简图0.0000.078弯矩图 (kN.m)1.190.070.071.19剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：7.38kN/mAB 250变形计算受力图0.0000.422变形图 (mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.187kNN2=1.187kN最大弯矩最大变形 V = 0.422mm(1) 抗弯强度计算经计算得到面板

14、抗弯强度计算值f = M/W = 0.078×1000×1000/16200=4.815N/mm2面板的抗弯强度设计值 f2；，取 15.00N/mm面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求 !(2) 抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×1186.0/(2 ×300.000 ×18.000)=0.329N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T < T，满足要求 !(3) 挠度计算面板最大挠度计算值v = 0.422mm面板的最大挠度小于250.0/250, 满足要求 !二、梁底支撑木方的计算梁

15、底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.187/0.300=3.955kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1 ×3.96 ×0.30 ×0.30=0.036kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.6 ×0.300 ×3.955=0.712kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 ×0.300 ×3.955=1.305kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :23；截面抵抗矩 W = bh /6 = 5.00×10.00 ×

16、;10.00/6 = 83.33cm截面惯性矩 I = bh 3/12 = 5.00×10.00 ×10.00 ×10.00/12 = 416.67cm 4；式中： b 为板截面宽度， h 为板截面高度。(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度62f = M/W =0.036 ×10 /83333.3=0.43N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm , 满足要求 !(2) 木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足 :T = 3Q/2bh < T2截面抗剪强度计算值T=3×712/(2 ×5

17、0×100)=0.214N/m m截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求!(3) 木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度( 即木方下小横杆间距 )得到 q=3.074kN/m最大变形 v=0.677ql 4/100EI=0.677 ×3.074 ×300.0 4/(100 ×9000.00 ×4166667.0)=0.004mm木方的最大挠度小于300.0/250, 满足要求 !三、梁底支撑钢管计算( 一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作

18、用下的连续梁计算。集中荷载 P 取木方支撑传递力。1.19kNAB800支撑钢管计算简图0.0000.407支撑钢管弯矩图 (kN.m)1.591.590.150.151.341.34支撑钢管剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0.92kNAB800支撑钢管变形计算受力图0.0000.915支撑钢管变形图 (mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 v max=0.915mm最大支座力 Qmax=1.591kN抗弯计算强度62f = M/W =0.407 ×10 /4491.0=90.58N/mm支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度

19、, 满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于800.0/150 与 10mm,满足要求 !( 二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。A800B800800支撑钢管计算简图0.3450.288支撑钢管弯矩图 (kN.m)2.392.392.22 2.220.960.960.800.800.630.630.630.630.800.800.960.962.22 2.222.392.39支撑钢管剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：A800B800800支撑钢管变形计算受力图0.0260.472支撑钢管

20、变形图 (mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 v max=0.472mm最大支座力 Qmax=4.607kN抗弯计算强度 f = M/W =0.345 ×106/4491.0=76.71N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度 , 满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于800.0/150 与 10mm,满足要求 !四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R R c其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 , 单扣件取 8.00kN, 双扣件取 12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力

21、， R=4.61kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=4.607kN ( 已经包括组合系数 )脚手架钢管的自重N2 = 0.9 ×1.35 ×0.115 ×2.900=0.406kNN = 4.607+0.406=5.013kNi 计算立杆的截面回转半径， i=1.60cm ；2A 立杆净截面面积， A=4.239cm ；W 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ),W=4.491cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm

22、 2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度， a=0.20m；h 最大步距， h=1.50m；l0 计算长度，取 1.500+2×0.200=1.900m； 长细比，为 1900/16.0=119 <150长细比验算满足要求 ! 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l 0/i查表得到 0.458 ；经计算得到 =5013/(0.458 ×424)=25.818N/mm2 ；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求 !考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式MW=0.9 ×0.9&

23、#215;1.4Wkl a h2/10其中 W k 2风荷载标准值 (kN/m ) ；W k=uz×us×w0 = 0.200×0.880 ×1.088=0.191kN/m 2h 立杆的步距， 1.50m；la 立杆迎风面的间距， 0.80m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9 ×0.9 ×1.4 ×0.191 ×0.800 ×1.500 ×；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14 ；Nw=4.607+0.9 ×

24、;1.2 ×0.334+0.9 ×0.9 ×1.4 ×0.039/0.800=5.068kN经计算得到 =5068/(0.458 ×424)+39000/4491=34.807N/mm2 ；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求 !模板支撑架计算满足要求！梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 250mm，高度 900mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 3 道，内龙骨采用 50×100mm木方。外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。对拉螺栓布置 2

25、道，在断面内水平间距200+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度21.4N/mm，抗弯强度215.0N/mm ，弹性模量26000.0N/mm。木方剪切强度21.3N/mm，抗弯强度215.0N/mm，弹性模量29000.0N/mm。2 50 m mm56m3000054906032模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3 ；t 新浇混凝土的初凝时间，

26、为 0 时( 表示无资料 ) 取 200/(T+15) ，取 3.000h ；T 混凝土的入模温度，取 20.000 ；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850 。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90 ，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×27.090=24.381kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90 ，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。三

27、、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值q = 1.2 ×24.381 ×0.500+1.40 ×3.600 ×0.500=17.149kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为 :本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为 :截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.00×1.80 ×1.80/6 = 27.00cm 3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 50.00×1.80 ×1.80 ×1.80

28、/12 = 24.30cm 4；式中： b 为板截面宽度， h 为板截面高度。17.15kN/mAB390390计算简图0.3260.183弯矩图 (kN.m)4.182.512.514.18剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：12.19kN/mAB390390变形计算受力图0.0031.019变形图 (mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.508kNN2=8.360kNN3=2.508kN最大弯矩 M = 0.326kN.m最大变形 V = 1.019mm(1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f = M/W =20.326 &#

29、215;1000×1000/27000=12.074N/mm面板的抗弯强度设计值 f2；，取 15.00N/mm面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求 !(2) 抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×4179.0/(2 ×500.000 ×18.000)=0.697N/mm 22截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm面板抗剪强度验算T < T，满足要求 !(3) 挠度计算面板最大挠度计算值v = 1.019mm面板的最大挠度小于390.0/250, 满足要求 !四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载

30、连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.2 ×0.39 ×24.38+1.4 ×0.39 ×3.60=13.376kN/m 挠度计算荷载标准值 q=0.39×24.38=9.509kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 6.688/0.500=13.376kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1 ×13.376 ×0.50 ×最大剪力 Q=0.6ql = 0.6 ×0.500 ×13.376=4.013kN最大支座力N=1.1ql = 1.1×0

31、.500 ×13.376=7.357kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为 :截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 5.00×10.00 ×10.00/6 = 83.33cm3；34截面惯性矩 I = bh/12 = 5.00×10.00 ×10.00 ×10.00/12 = 416.67cm；式中： b 为板截面宽度， h 为板截面高度。(1) 抗弯强度计算抗弯计算强度f = M/W =0.334 ×106/83333.3=4.01N/mm22抗弯计算强度小于15.0N/mm , 满足要求 !(2

32、) 抗剪计算最大剪力的计算公式如下 :Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足 :T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值T=3×4013/(2 ×50×100)=1.204N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm 抗剪强度计算满足要求 !(3) 挠度计算24×500.04×9000.00 ×4166667.0)=0.107mm最大变形 v=0.677ql /100EI=0.677 ×9.509/(100最大挠度小于 500.0/250,满足要求 !五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照

33、集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。7.36kN7.36kNA400B200180支撑钢管计算简图1.2870.136支撑钢管弯矩图 (kN.m)6.626.620.00.000.740.000.000.747.367.36支撑钢管剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：5.23kN5.23kNA400B200180支撑钢管变形计算受力图0.0780.237支撑钢管变形图 (mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 v max=0.237mm最大支座力 Qmax=13.978kN抗弯计

34、算强度f = M/W =1.287 ×106/8982.0=143.29N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度, 满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于400.0/150 与 10mm,满足要求 !六、对拉螺栓的计算计算公式 :N < N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；2A 对拉螺栓有效面积(mm ) ；2f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm；对拉螺栓的直径 (mm): 14对拉螺栓有效直径 (mm): 122对拉螺栓有效面积 (mm): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 1

35、3.978对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！4.2 悬挑架主梁及支撑杆受力计算（一）、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距 (mm)800主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径 d(mm)18主梁建筑物外悬挑长度L (mm)5200x主梁外锚固点到建筑物边缘的距离100主梁建筑物内锚固长度L m(mm)3800a(mm)梁 / 楼板混凝土强度等级C25（二）、荷载布置参数支撑件上下固定点支撑件上下固定点距主梁外锚固点水支撑点号支撑方式的垂直距离的水平距离是否参与计算平距离 (mm)L 1(mm)L2(mm)1下撑350058003500是作用点各排立杆传

36、至梁上荷载标准各排立杆传至梁上荷载设计各排立杆距主梁外锚固点水主梁间距 l (mm)号值 F'(kN)值F(kN)平距离 (mm)a13.835240080023.835320080033.835420080043.8355000800附图如下：平面图立面图（三）、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格18号工字钢41660主梁截面惯性矩 I x(cm )主梁自重标准值 gk(kN/m)0.241主梁材料抗剪强度设计值2125 (N/mm )荷载标准值：q'=gk=0.241=0.24kN/m第1排： F'1=F1'/nz=3.83/1=3.83kN第2排： F

37、'2=F2'/nz=3.83/1=3.83kN第3排： F'3=F3'/nz=3.83/1=3.83kN第4排： F'4=F4'/nz=3.83/1=3.83kN荷载设计值：q=1.2 ×gk=1.2 ×0.241=0.29kN/m第1排： F1=F1/nz=5/1=5kN第2排： F2=F2/nz=5/1=5kN第3排： F3=F3/nz=5/1=5kN第4排： F4=F4/nz=5/1=5kN主梁合并根数 nz1230.6主梁截面积 A(cm )3185主梁截面抵抗矩 W x(cm )主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm22

38、15)2206000主梁弹性模量 E(N/mm)1、强度验算弯矩图 (kN ·m)max=M max/W=11.38 ×106/185000=61.54N/mm2 f=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图 (kN)maxmaxz )bh022××× 2× 2××2=Q/(8I-(b-)h=11.96100094180 -(94-6.5)158.6 /(816600000 6.5)=11.7N/mm22max=11.7N/mm =125N/mm符合要求！3、挠度验算变形图 (mm)max=4.68mm =2x

39、/400=2×l ×5200/400=26mm符合要求！4、支座反力计算R1=0.73kN,R2=-0.57kN,R3=22.45kN（四）、下撑杆件验算下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型218.514下撑杆截面积 A(cm )下撑杆截面惯性矩 I(cm )下撑杆截面抵抗矩380.5下撑杆材料抗压强度设计值 f(N/mm2W(cm )2206000下撑杆件截面回转半径 i(cm)下撑杆弹性模量 E(N/mm )w 2对接焊缝抗压强度设计值 f t (N/mm ) 185下撑杆件角度计算：1=arctanL1 /L 2=arctan(5800/3500)=58.89°

40、下撑杆件支座力：RX1=nzR3=1×22.45=22.45kN主梁轴向力：NXZ1=RX1/tan 1=22.45/tan58.89 =13°.55kN下撑杆件轴向力：NX1 =RX1 /sin 1=22.45/sin58.89 =26°.22kN下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1 .Nxi =26.22kN下撑杆长度：22)0.5220.5L01=(L1 +L 2=(5800 +3500 )=6774.22mm下撑杆长细比：1=L01/i=6774.22/55.2=122.72查钢结构设计规范 GB50017-2003表C得， 1=0.47618a号槽钢

41、563.72055.52轴心受压稳定性计算：221=NX1 /( 1A)=26222.36/(0.4761851)×=29.76N/mm f=205N/mm符合要求！对接焊缝验算：332w2 =NX/(l w t)=26.22 10×/A=26.22 ×10 /1851=14.17N/mmfc=185N/mm符合要求！（五）、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力： N =(N XZ1 )/n z=(13.55)/1=13.55kN压弯构件强度：max=M max/( W)+N/A=11.38×106/(1.05185××103)+13.5

42、5 ×103/3060=63.03N/mm2 f=215N/mm2塑性发展系数 符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中 b -均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得， b=1.6由于 b大于 0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表 B，得到 b值为 0.89。max/( b x632 f=215N/mm2 = MW)=11.38 10× /(0.89 185××10 )=68.85N/mm符合要求！（六）、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径 d(mm)18主梁建筑物内锚固长度 L m(mm)3800梁 / 楼板混凝土强度等级C25螺杆露出螺帽不双螺帽少于 3丝或 10mm8-10mm厚钢板16工字钢U型锚固螺栓示意图压环钢筋 1压环钢筋 2锚固点压环钢筋受力： N/2 =0.29kN压环钢筋验算：23222 =N/(4A)=N/ d=0.57×10 /(3.14 18× )=0.56N/mm 0.85× f=0.85 × 65=55.25N/mm注： f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按 2个截面计算的吊