滨江雨篷计算书(后锚)_校对

1、.滨江商务区埭安置区一地块C-4-18玻璃雨篷设计计算书（计算软件：汇宝V15 版）设计：校对：审核：批准：亚鹰钢结构幕墙二一四年二月.目录1 计算引用的规、标准及资料11.1幕墙及采光顶相关设计规：11.2建筑设计规：11.3玻璃规：11.4钢材规：21.5胶类及密封材料规：21.6相关物理性能等级测试方法：31.7建筑结构静力计算手册( 第二版 )31.8土建图纸：32 基本参数32.1雨篷所在地区32.2地面粗糙度分类等级33 雨篷荷载计算33.1雨篷的荷载作用说明33.2风荷载标准值计算43.3风荷载设计值计算63.4雪荷载标准值计算63.5雪荷载设计值计算63.6雨篷面活荷载设计值7

2、3.7雨篷构件恒荷载设计值73.8选取计算荷载组合74 雨篷杆件计算84.1悬臂梁的受力分析84.2选用材料的截面特性94.3梁的抗弯强度计算94.4梁的挠度计算95 雨篷焊缝计算95.1受力分析105.2焊缝校核计算106 玻璃的选用与校核106.1玻璃板块荷载组合计算116.2玻璃板块荷载分配计算126.3玻璃的强度计算126.4玻璃最大挠度校核137 雨篷埋件计算 ( 粘结型化学锚栓)147.1校核处埋件受力分析147.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算147.3群锚受剪力计算157.4锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算157.5锚栓钢材受剪破坏承载力计算167.6拉剪复合受力承载力计算1

3、6.钢结构雨篷设计计算书1 计算引用的规、标准及资料1.1 幕墙及采光顶相关设计规：铝合金结构设计规GB50429-2007玻璃幕墙工程技术规JGJ102-2003建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2009建筑幕墙GB/T21086-2007建筑玻璃采光顶JG/T231-2007建筑用玻璃与金属护栏JG/T342-2012建筑幕墙工程技术规DGJ08-56-20121.2 建筑设计规：地震震级的规定GB/T17740-1999钢结构设计规GB50017-2003高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2010高处作业吊蓝GB19155-2003工程抗震术语标准JGJ/T97-2011混凝土结构后锚

4、固技术规程JGJ145-2004混凝土结构加固设计规GB50367-2006混凝土结构设计规GB50010-2010混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓JG160-2004建筑防火封堵应用技术规程CECS154：2003建筑钢结构焊接技术规程JGJ81-2002建筑工程抗震设防分类标准GB50223-2008建筑结构荷载规GB50009-2012建筑结构可靠度设计统一标准GB50068-2001建筑抗震设计规GB50011-2010建筑设计防火规GB50016-2006建筑物防雷设计规GB50057-2010冷弯薄壁型钢结构技术规GB50018-20021.3 玻璃规：镀膜玻璃 第 1 部分：控制镀

5、膜玻璃GB/T18915.1-2002镀膜玻璃 第 2 部分：低辐射镀膜玻璃GB/T18915.2-2002防弹玻璃GB17840-1999平板玻璃GB11614-2009建筑用安全玻璃第 3 部分：夹层玻璃GB15763.3-2009建筑用安全玻璃第 2 部分：钢化玻璃GB15763.2-2005.建筑用安全玻璃 防火玻璃GB15763.1-2009半钢化玻璃GB/T17841-2008热弯玻璃JC/T915-2003压花玻璃JC/T511-2002中空玻璃GB/T11944-20021.4 钢材规：建筑结构用冷弯矩形钢管JG/T178-2005不锈钢棒GB/T1220-2007不锈钢冷加工

6、钢棒GB/T4226-2009不锈钢冷轧钢板及钢带GB/T3280-2007不锈钢热轧钢板及钢带GB/T4237-2007不锈钢丝GB/T4240-2009建筑用不锈钢绞线JG/T200-2007不锈钢小直径无缝钢管GB/T3090-2000彩色涂层钢板和钢带GB/T12754-2006低合金钢焊条GB/T5118-1995低合金高强度结构钢GB/T1591-2008建筑幕墙用钢索压管接头JG/T201-2007耐候结构钢GB/T4171-2008高碳铬不锈钢丝YB/T0961997合金结构钢GB/T3077-1999金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求GB/T13912-2002冷拔异形钢管G

7、B/T3094-2000碳钢焊条GB/T5117-1995碳素结构钢GB/T700-2006碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带GB/T912-2008碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带GB/T3274-2007优质碳素结构钢GB/T699-19991.5 胶类及密封材料规：丙烯酸酯建筑密封膏JC484-2006幕墙玻璃接缝用密封胶JC/T882-2001彩色涂层钢板用建筑密封胶JC/T884-2001丁基橡胶防水密封胶粘带JC/T942-2004工业用橡胶板GB/T5574-2008混凝土建筑接缝用密封胶JC/T881-2001建筑窗用弹性密封剂JC485-2007建筑密封材料试验

8、方法GB/T13477.120-2002建筑用防霉密封胶JC/T885-2001建筑用硅酮结构密封胶GB16776-2005建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品GB/T19686-2005建筑用硬质塑料隔热条JG/T174-2005聚氨酯建筑密封胶JC/T482-2003聚硫建筑密封胶JC/T483-2006.绝热用岩棉、矿棉及其制品GB/T11835-2007硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定GB/T529-2008橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法GB/T531-1999修补用天然橡胶胶粘剂HG/T3318-2002中空玻璃用弹性密封胶JC/T486-2001中空玻璃用丁基热熔密封胶JC/T914-20

9、031.6 相关物理性能等级测试方法：玻璃幕墙工程质量检验标准JGJ/T139-2001玻璃幕墙光学性能GB/T18091-2000彩色涂层钢板和钢带试验方法GB/T13448-2006钢结构工程施工质量验收规GB50205-2001混凝土结构工程施工质量验收规GB50204-2002(2011版)建筑防水材料老化试验方法GB/T18244-2000建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法GB/T15227-2007建筑幕墙抗震性能振动台试验方法GB/T18575-2001建筑幕墙平面变形性能检测方法GB/T18250-2000建筑装饰装修工程质量验收规GB50210-2001金属材料室温拉伸试

10、验方法GB/T228-20021.7建筑结构静力计算手册( 第二版 )1.8 土建图纸：2 基本参数2.1 雨篷所在地区地区；2.2 地面粗糙度分类等级按建筑结构荷载规 (GB50009-2012)A 类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B 类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C 类：指有密集建筑群的城市市区；D 类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按 B 类地形考虑。3 雨篷荷载计算3.1 雨篷的荷载作用说明雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。.(1)2估算：自重：包括面板、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照50

11、0N/m(2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用；(3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；2(4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按采用；500N/m在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值：A ：考虑正风压时：a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：SA+=1.35Gk+0.6 × 1.4wk+0.7 ×1.4S k( 或Qk)b. 当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：SA+=1.2Gk+1.4wk +0.7 

12、15;1.4S k( 或Qk) ( 风荷载为第一可变荷载时) ；SA+=1.2Gk+1.4Sk ( 或 Qk )+0.6 ×1.4wk (风荷载非第一可变荷载时) ；B ：考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合：SA-=1.0Gk+1.4wk3.2 风荷载标准值计算按建筑结构荷载规 (GB50009-2012)计算：wk+=gzz s1+w0wk- =gzz s1- w0上式中：w k+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值 (MPa)； w k- ：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值 (MPa)；Z ：计算点标高： 5m； gz：高度 z 处的阵风系数；根据不同场地类型 , 按以下公式

13、计算： gz=1+2gI 10(z/10) - 条文说明部分 其中 A、 B、 C、 D 四类地貌类别截断高度分别为： 5m、 10m、15m、30m；A 、B、C、D四类地貌类别梯度高度分别为： 300m、 350m、 450m、550m；也就是：对 A 类场地：当 z>300m时，取 z=300m，当 z<5m时，取 z=5m；对 B 类场地：当 z>350m时，取 z=350m，当 z<10m时，取 z=10m；对 C 类场地：当 z>450m时，取 z=450m，当 z<15m时，取 z=15m；对 D 类场地：当 z>550m时，取 z=55

14、0m，当 z<30m时，取 z=30m；g：峰值因子，取2.5 ；A、B、C、D 地面粗糙度，可分别取0.12 、0.14 、0.23I：10m 高名义湍流度，对应10和 0.39 ；：地面粗糙度指数，对应 A、B、C、D 地面粗糙度，可分别取 0.12 、0.15 、0.22 和 0.30 ；对于 B 类地形， 5m高度处的阵风系数为： gz=1+2× 2.5 ×0.14 ×(Z/10) -0.15 =1.7z：风压高度变化系数；根据不同场地类型 , 按建筑结构荷载规条文说明部分提供的公式计算：A 类场地： z A=1.284 ×(z/10) 0

15、.24B 类场地： z B=1.000 ×(z/10) 0.30.C类场地： zC×(z/10)0.44=0.544D类场地： zD=0.262 ×(z/10)0.60公式中的截断高度和梯度高度与计算阵风系数时相同，也就是：对 A 类场地：当 z>300m时，取 z=300m，当 z<5m时，取 z=5m；对 B 类场地：当 z>350m时，取 z=350m，当 z<10m时，取 z=10m；对 C 类场地：当 z>450m时，取 z=450m，当 z<15m时，取 z=15m；对 D 类场地：当 z>550m时，取 z=

16、550m，当 z<30m时，取 z=30m；对于 B 类地形， 5m高度处风压高度变化系数： z=1.000 × (Z/10) 0.30 =1 s1：局部风压体型系数；按建筑结构荷载规 GB50009-2012 第条：计算围护结构及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体型系数 s1：1 封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表的规定采用；2檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0 ；3 其它房屋和构筑物可按本规第条规定体型系数的 1.25 倍取值。按建筑结构荷载规 GB50009-2012 第条：计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时，局部体型系数可按构件的从属面积

17、折减，折减系数按下列规定采用：12时，折减系数取 1.0 ；当从属面积不大于 1m2当从属面积大于或等于2，对局部体型系数绝对值25m 时，对墙面折减系数取 0.8大于 1.0的屋面区域折减系数取0.6 ，对其它屋面区域折减系数取1.0 ；3221.0 的屋面局部体型系数当从属面积大于 1m 且小于 25m 时，墙面和绝对值大于可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数： s1(A)= s1(1)+ s1(25)- s1 因此，对雨蓬结构来说：正压情况下： s1+(1)=1 s1+(25)=1 × s1+(1)=1负压情况下： s1- (1)=-2.0 s1- (25)=0.6 

18、15; s1- (1)=-1.2w 0：基本风压值 (MPa)，根据现行建筑结构荷载规GB50009-2012 附表 E.5中数值采用，按重现期50 年，地区取 0.0007MPa；(1) 计算龙骨构件的风荷载标准值：龙骨构件的从属面积：A=1.5×1.8=2.7m 2LogA=0.431sA1+s1+s1+(25)- s1+(A)= (1)+(1)logA/1.4=1sA1-(A)= s1- (1)+s1- (25)- s1- (1)logA/1.4=1.754w kA+=gzz sA1+w0=1.7× 1× 1× 0.0007=0.00119MPaw

19、kA-=gzz sA1-w0=1.7× 1× 1.754 ×0.0007.=0.002087MPa(2) 计算面板部分的风荷载标准值： sB1+(A)=1 sB1-(A)=2wkB+=gzz sB1+w0=1.7× 1× 1× 0.0007=0.00119MPawkB-=gzz sB1-w0=1.7× 1× 2× 0.0007=0.00238MPa3.3风荷载设计值计算wA+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)；w：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)；kA+wA- ：负

20、风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)；wkA-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)；w=1.4 ×wA+kA+=1.4×0.00119=0.001666MPawA- =1.4 ×wkA-=1.4×0.002087=0.002922MPaw B+：正风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载设计值 (MPa)； w kB+：正风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载标准值 (MPa)； w B- ：负风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载设计值 (MPa)； w kB-：负风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载标准值 (MPa)； w B+=1.

21、4 ×wkB+=1.4×0.00119=0.001666MPawB- =1.4 ×wkB-=1.4×0.00238=0.003332MPa3.4 雪荷载标准值计算Sk：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)；S0：基本雪压，根据现行建筑结构荷载规GB50009-2012取值： 0MPa； r ：屋面积雪分布系数，按表，为 2.0 ；根据建筑结构荷载规 GB50009-2012公式屋面雪荷载标准值为：Sk= r ×S0=2.0×0=0MPa3.5 雪荷载设计值计算S ：雪荷载设计值 (MPa)；.S=1.4×Sk=1.4

22、5;0=0MPa3.6 雨篷面活荷载设计值Q：雨篷面活荷载设计值(MPa)；2Qk：雨篷面活荷载标准值取：500N/mQ=1.4×Qk=1.4×500/1000000=0.0007MPa因为 Sk Qk，所以计算时活荷载参与正压组合！3.7 雨篷构件恒荷载设计值G+：正压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa)；G- ：负压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa)；Gk：雨篷结构平均自重取0.0005MPa；因为 Gk 与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以：G+=1.2 × Gk=1.2×0.0005=0.0006MPaG- =Gk=0.0005MPa3.8

23、选取计算荷载组合(1) 正风压的荷载组合计算：S kA+：正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合 (MPa)； S A+：正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合 (MPa)；SkA+=Gk+wkA+0.7Qk=0.00204MPaSA+=G+wA+0.7Q=0.002756MPa(2) 负风压的荷载组合计算：S kA-：负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合 (MPa)； S A- ：负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合 (MPa)；SkA-=Gk+wkA-=0.001587MPaSA- =G-+wA-=1.0Gk+1.4wkA-=0.002422MPa(3) 最不利荷载选取：SkA：作用在龙骨上的最不利情

24、况下荷载标准值组合(MPa)；SA：作用在龙骨上的最不利情况下荷载设计值组合(MPa)；按上面 2 项结果，选最不利因素 ( 正风压情况下出现 ) ：SkA=0.00204MPa.SA=0.002756MPa4 雨篷杆件计算基本参数：1 ：计算点标高： 5m；2 ：力学模型：悬臂梁；3 ：荷载作用：均布荷载；4 ：悬臂长度： a=1500mm；5 ：分格宽度： B=1800mm；6 ：板块配置：夹层玻璃 6 +6 mm；7 ：悬臂梁：钢管 120×80×4，Q235；本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：4.1 悬臂梁的受力分析(1) 荷载集度计算：qk：组合

25、荷载作用下的线荷载集度标准值( 按矩形分布 )(N/mm) ；q ：组合荷载作用下的线荷载集度设计值 ( 按矩形分布 )(N/mm) ； S k：组合荷载标准值 (MPa)；S ：组合荷载设计值 (MPa)； B ：分格宽度 (mm)；q k=SkB=0.00204 × 1800 =3.672N/mmq=SB=0.002756 × 1800=4.961N/mm(2) 雨篷杆件截面最大弯矩 ( 根部处 ) 的弯矩设计值计算： M ：悬臂梁弯矩设计值 (N·mm)；q ：组合荷载作用下的线荷载集度设计值 ( 按矩形分布 )(N/mm) ； a ：悬臂长度 (mm)；.

26、2M=qa/22=4.961× 1500 /24.2 选用材料的截面特性材料的抗弯强度设计值：f=215MPa材料弹性模量： E=206000MPa4主力方向惯性矩： I=3090400mm3主力方向截面抵抗矩： W=51510mm塑性发展系数： =1.054.3 梁的抗弯强度计算按悬臂梁抗弯强度公式 , 应满足：M/Wf上式中：M ：悬臂梁的弯矩设计值 (N·mm)；3W ：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm) ；：塑性发展系数，取1.05 ；f：材料的抗弯强度设计值，取215MPa；则：M/W=5581125/1.05/51510=103.191MPa 215MPa悬臂

27、梁抗弯强度满足要求。4.4 梁的挠度计算qk：组合荷载作用下的线荷载集度标准值( 按矩形分布 )(N/mm) ；E ：材料的弹性模量 (MPa)；I4：材料的惯性矩 (mm) ；a：悬臂长度 (mm)；df ：悬臂杆件的挠度计算值 (mm)；df,lim ：按规要求，悬臂杆件的挠度限值(mm)；df,lim =2a/250=12mmd4=q a /8EIfk=3.672 ×15004/(8 × 206000×3090400)=3.65mmdf =3.65mm df,lim =12mm悬臂梁杆件的挠度满足要求!5 雨篷焊缝计算基本参数：1 ：焊缝高度： hf =6m

28、m；32：焊缝有效截面抵抗矩：W=63463000mm；23：焊缝有效截面积： A=1750mm；.5.1 受力分析V ：剪力 (N)a ：悬臂长度 (mm)： B ：分格宽度 (mm)； M ：弯矩 (N·mm)V=SaB=0.002756 × 1500× 1800 =7441.2NM=5581125N · mm5.2焊缝校核计算校核依据：(f / f ) 2+f2) 0.5 f f w7.1.3-3GB50017-2003上式中：f ：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa)；f ：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22 ；(MPa

29、)；f ：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力ff w：角焊缝的强度设计值 (MPa)；(f / f ) 2+f2) 0.5220.5=(M/1.22W)+(V/A) )220.5=(5581125/1.22/63463000)+(7441.2/1750)=4.253MPa4.253MPaf f w=160MPa焊缝强度能满足要求。6 玻璃的选用与校核基本参数：1 ：计算点标高： 5m；2 ：玻璃板尺寸：宽×高 =B×H=1800mm× 1100mm；3 ：玻璃配置：夹层玻璃，夹层玻璃： 6 +6 mm；上片钢化玻璃，下片钢化玻璃；4 ：玻璃支撑类型：对边简

30、支；模型简图为：.6.1 玻璃板块荷载组合计算(1) 玻璃板块自重：Gk：玻璃板块自重标准值(MPa)；G：玻璃板块自重设计值(MPa)；t1：玻璃板块上片玻璃厚度(mm)；t2：玻璃板块下片玻璃厚度(mm)；3g：玻璃的体积密度(N/mm) ；w k+：正风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值 (MPa)； G k= g(t 1+t 2)=25.6/1000000×(6+6)=0.000307MPa因为 Gk 与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以： G +：正压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值 (MPa)； G - ：负压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值 (MPa)； G k：玻璃板块自重标准

31、值 (MPa)；G+=1.2 × Gk=1.2×0.000307=0.000368MPaG- =Gk=0.000307MPa(2) 正风压的荷载组合计算：Sk+：正风压作用下的荷载标准值组合(MPa)；S+：正风压作用下的荷载设计值组合(MPa)；Sk+=Gk+wk+0.7Qk=0.001847MPaS+=G+w+0.7Q=0.002524MPa(3) 负风压的荷载组合计算：Sk- ：负风压作用下的荷载标准值组合(MPa)；S- ：负风压作用下的荷载设计值组合(MPa)；Sk- =Gk+wk-.=0.002073MPaS- =G-+w-=1.0Gk+1.4wk-=0.003

32、025MPa(4) 最不利荷载选取：Sk：最不利荷载标准值组合(MPa)；S：最不利荷载设计值组合(MPa)；按上面 2 项结果，选最不利因素 ( 负风压情况下出现 ) ：Sk=0.002073MPaS=0.003025MPa6.2 玻璃板块荷载分配计算Sk：最不利荷载标准值组合 (MPa)；S：最不利荷载设计值组合 (MPa)；t1：上片玻璃厚度 (mm)；t2：下片玻璃厚度 (mm)；Sk1：分配到上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；S1：分配到上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；Sk2：分配到下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；S2：分配到下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；Sk

33、1=Skt 13/(t13+t 23)=0.002073×63/(6 3 +63)=0.001036MPaS1=St1333/(t 1+t 2)=0.003025×63/(6 3 +63)=0.001512MPaSk2=Skt 23/(t13+t 23)=0.002073×63/(6 3 +63)=0.001036MPaS2=St23/(t 13+t 23)=0.003025×63/(6 3 +63)=0.001512MPa6.3 玻璃的强度计算校核依据： f g(1) 上片校核： 1：上片玻璃的计算参数；1：上片玻璃的折减系数；Sk1：作用在上片玻璃上

34、的荷载组合标准值(MPa)；a ：玻璃面板短边边长 (mm)； E ：玻璃的弹性模量 (MPa)； t 1：上片玻璃厚度 (mm)；446.1.2-3JGJ102-2003 =S a /Et11k1=0.001036×11004/72000/6 4=16.255.按系数 1，查表， 1=0.935 ；1：上片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；S1：作用在幕墙上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；a ：玻璃面板短边边长 (mm)； t 1：上片玻璃厚度 (mm)；m 1：上片玻璃弯矩系数 ,查表得 m1=0.0854 ； 1=6m1S1a2 1/t 12=6×

35、;0.0854 × 0.001512 ×11002×0.935/6 2=24.348MPa24.348MPa f g1=42MPa(钢化玻璃 )上片玻璃的强度满足 !(2) 下片校核： 2：下片玻璃的计算参数；2：下片玻璃的折减系数；Sk2：作用在下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；a ：玻璃面板短边边长 (mm)；E ：玻璃的弹性模量 (MPa)； t 2：下片玻璃厚度 (mm)；2=Sk2a4/Et 246.1.2-3JGJ102-2003=0.001036×11004/72000/6 4=16.255按系数 2，查表 6.1.2-2JGJ102-

36、2003， 2=0.935(MPa)； ：下片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值2S2：作用在幕墙下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；a ：玻璃面板短边边长 (mm)； t 2：下片玻璃厚度 (mm)；m 2：下片玻璃弯矩系数 ,查表得 m2=0.0854 ； 2=6m2S2a2 2/t 2222=6×0.0854 × 0.001512 ×1100 ×0.935/624.348MPa f g2=42MPa(钢化玻璃 )下片玻璃的强度满足 !6.4 玻璃最大挠度校核校核依据：d46.1.3-2JGJ102-2003f= S a /D dkf,lim

37、上面公式中：df ：玻璃板挠度计算值(mm)；：玻璃挠度的折减系数；：玻璃挠度系数，查表得=0.00851；D ：玻璃的弯曲刚度 (N· mm)；d f,lim ：许用挠度，取玻璃面板短边边长的 60，为 18.333mm；其中：D=Ete3/(12(1-2)上式中：.E ：玻璃的弹性模量 (MPa)； t e：玻璃的等效厚度 (mm)；：玻璃材料泊松比，为0.2 ；t e=(t 13+t 23) 1/36.1.4-5JGJ102-2003=(63+63) 1/3=7.56mmD=Et e3/(12(1- 2)=72000× 7.56 3/(12 × (1-0.2

38、 2)=2700507.6N·mm：玻璃板块的计算参数；446.1.2-3JGJ102-2003=Ska /Ete=0.002073×11004/72000/7.56 4=12.9048按参数，查表 ， =0.948 d f = Ska4/D=0.948×0.00851 ×0.002073 ×11004/2700507.6=9.067mm9.067mm df,lim =18.333mm玻璃的挠度能满足要求 !7 雨篷埋件计算 ( 粘结型化学锚栓)7.1 校核处埋件受力分析V ：剪力设计值 (N) ；N ：轴向拉 ( 压 ) 力设计值 (N) ，

39、本处无轴向拉、压力； M ：根部弯矩设计值 (N· mm)；根据前面的计算，得：N=0NV=7441.2NM=5581125N · mm本工程选用的锚栓为：慧鱼- 化学锚栓 FHB-A 16 × 125/165 ；7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算按规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下 ( 下图所示 ) ，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：1：当 N/n-My1 / yi 20 时： Nsdh=N/n+My1/ yi 222：当 N/n-My1 / yi <0 时：. 在上面公式中：M：弯矩设计值；Nsdh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；y1，yi ：锚栓 1 及 i 至群锚形心轴的垂直距离；y1/ ，yi / ：锚栓 1 及 i 至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；L：轴力 N 作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；在本例中：2N/n-My1/ yi=0/6-5581125