青居水电厂机组定子制造质量问题的分析及处理实用教案

1、摘要(zhiyo)： 青居电站投产运行不久， 就发出现定子铁心变形、定位筋座裂纹、转子磁轭松动等重大制造质量问题(wnt)，考虑当时的具体情况，决定对1#机采用加固定子基座的修复方案，2#机则采用在1#机修复后重新设计定子机座的改造方案，根据两台机组修复后的试验数据分析，改造后的2#机组能满足电厂长期稳定运行，而修复后的1#机则仍然存在安全隐患，故3#、4#机组采用2#机的改造方案进行修复，1#机视运行情况而定是否再对定子进行彻底改造。 关键词：定子、变形、裂纹、修复、改造、方案。第1页/共35页第一页，共35页。引言(ynyn)青居水电站位于四川省南充市青居镇，电站为明渠引水河床式电站，地面

2、厂房。装有四台富春江富士水电设备有限公司（东芝公司）制造的4X34MW的灯泡贯流式水轮发电机组，电站设计水头11m，引用流量1390.88 m3/s,转轮直径为6.15m。 2005 年5 月16 日由于发生2#发电机转子励磁引线连接片烧损及磁轭键压板部分固定螺栓断裂等事故，在检查其它机组时发现1#发电机定子铁心局部变形及磁轭键压板两颗固定螺栓断裂等，1#机组被迫停机，1#发电机共运行6693 小时。对已经投运的2#、3#机组定子进行检查，发现这两台机组定、转子都有相似的情况，只是这两台机组没有1#机严重，在得到厂家承诺后可继续观察运行。针对青居发电机的重大缺陷和当时安装、制造厂的实际情况，决

3、定对1#发电机进行检查性大修（定子须重新叠片），在分解定子线棒及铁心时，发现1#发电机定子机座与定位筋座的焊接部位和环板有损伤情况，同时发现部分定位筋与定位筋座连接的固定螺栓发生断裂，根据定子机座的实际情况和工期要求决定将1#定子机座运回富春江工厂进行加强补焊维修。在对1#定子机座进行维修的同时，对定子机座等相关部件的制作质量进行了检查，同时对设计计算进行了复核。另外，还组织测量了2#4#机组各处的振动值及2#发电机定子的固有频率，介于当时各个定子出现(chxin)的问题和1#机定子分解后的检查情况，决定对2#机定子进行重新设计和制造，并在随后2#发电机的解体过程中对2#发电机的定子进行了相关

4、检查。分别测量1#机和2#机修复后运行情况数据显示，2#定子改造后，定子的振动得到了明显改善，各参数满足要求，能确保机组的长期安全稳定运行；而1#机的修复后虽然运行状况有所好转，但要稳定运行必须经过长期的运行才能有说服力，这为电厂安全运行留下了隐患，为了让电厂能安全可靠地运行，3#、4#机组决定采用2#机的改造方案进行修复，1#机视运行情况而定是否再对定子进行彻底改造。第2页/共35页第二页，共35页。. 出现(chxin)问题的现象及调查取证 1#机定子检查 机定子检查资料汇编 以下是1#机定子在大修中检查到的主要情况(qngkung)： (1) 下游侧铁心齿压板(小齿压板)移动情况(qng

5、kung)（照片1）： 下游侧铁心齿压板(小齿压板)整体性地向外径方向移动大约25mm，局部性最大移动量有20mm 左右。(照片1)+Y 方向偏+X 方向的045的范围的移动量最大。第3页/共35页第三页，共35页。(2) 拆冲片后对基座(j zu)进行检查，发现定位筋座焊接部位的中间环板的一部分有裂纹。(a)焊接部位的裂纹(li wn)数：28 处（部分焊缝直接脱开）第4页/共35页第四页，共35页。(2) 拆冲片后对基座进行检查，发现定位(dngwi)筋座焊接部位的中间环板的一部分有裂纹。(b)中间(zhngjin)环板裂纹数：5 处；第5页/共35页第五页，共35页。(2) 拆冲片后对基

6、座进行检查，发现定位(dngwi)筋座焊接部位的中间环板的一部分有裂纹。(c)部分焊缝出现(chxin)虚焊情况；裂纹分布情况，+Y 方向(fngxing)偏+X 方向(fngxing)045的范围内最多。-Y 方向(fngxing)也部分地有裂纹痕迹。第6页/共35页第六页，共35页。(3) 鸽尾键固定(gdng)螺栓头部损伤鸽尾键固定(gdng)螺栓头部，在定子机座+Y 方向偏+X 方向045的范围内损伤很严重，+ Y 方向偏- X 方向045的范围也有部分螺栓的头部损伤。(4)铁心(ti xn)变形内周、+Y 方向偏+X 方向045的范围内最大；半径方向上最大有-8mm 左右。上面所讲到

7、的(1)(4)，都集中发生在+Y 方向偏+X 方向045的范围。第7页/共35页第七页，共35页。(5) 上游侧齿压板(y bn)(大齿压板(y bn)压指焊缝开裂上游侧齿压板(大齿压板)压指，部分焊缝(hn fn)开裂。断裂集中在+Y 方向偏X 方向045范围内。第8页/共35页第八页，共35页。(6) 铁心(ti xn)波浪变形铁心(ti xn)部分地发生了波浪变形 第9页/共35页第九页，共35页。 机定子机座( j zu)的检查结果调查项目调查结果1 鸽尾键固定螺栓断裂面疲劳损伤2 螺栓的尺寸、材质检查材质没有问题。六角螺栓的尺寸不规范。此构造的螺栓其头部容易集中应力。3 鸽尾键内径尺

8、寸大体正圆没有问题。 No.49、51 定位筋座变形不能测量。4 定位筋座内径尺寸大体正圆没有问题。No.47 定位筋座受焊接部分裂纹的影响5 铁心冲片尺寸尺寸精度不良。 6 鸽尾键尺寸宽度尺寸不良现象较多。7 鸽尾键表面检查由于振动，与铁心的接触面有铁锈。 8 铁心压紧力拆卸时没有测量。组装时9kg/cm2。 设计为12kg/cm2 9 铁心内径测量（组装时）(电站拆卸前) 组装时:没有问题拆卸时:+Y 方向偏+X 方向045的范围变形最大，半径方向有-8mm。10 铁心圆度测量记录（组装时）气隙检查没有问题。 11 调中心记录（组装时） 气隙检查没有问题。 12 中间环板材质材质没有问题。

9、 UT 检查结果材质没有缺陷。13 法兰内径平面度检查内径尺寸合格。下游侧平面度不良。14 焊接部分检查大部分焊缝没有满足设计的焊缝高度及宽度要求，部分焊缝出现没有熔合的现象第10页/共35页第十页，共35页。 2机定子检查资料汇编以下是2#机定子在改造中检查到的主要情况(1)下游侧铁心齿压板(小齿压板)在径向上往外径侧有5mm 左右的移动(ydng)。(2) 定位筋座焊接部位有裂纹照片6：定位筋座焊接部位(bwi)有裂纹(a)目测焊接部位(bwi)的裂纹数：2 处（微裂纹），裂纹分布情况，位于靠近-Y 方向中间环板与定位筋座的焊缝。第11页/共35页第十一页，共35页。 2#-4#机改造前定

10、子振动及固有频率测量 对2#4#机，检查了机内各处的振动值。 在这个振动测量结果中，3 台定子机座(j zu)振动的最大频率都是100Hz。100Hz 的振动值随着负荷增加而增加。3#机最大全振幅145m(34MW 时的水平90方向)。本机组的电源频率为50Hz，振动频率为100Hz，而且振幅值随负荷增加而增加。 2#定子的固有振动频率测量值接近100Hz。 通过对2#4#机组振动及2#机定子固有频率的测量，得出以下结论： 定子最大振动频率为100Hz。振动是由电气激振源引起的。 2#机定子的固有频率测量的结果是：111.5Hz110Hz 和97Hz93Hz 的圆环振动模数分别是8和7。考虑到

11、测量与组装时的定子安装状态有差异的话，可以认为固有频率接近100Hz。 3#、4#机，100Hz 的定子振动随着负荷的增加在增大。但是，在34MW 负荷下连续运转时，铁心的膨胀受到定子机座(j zu)的束缚，振动由此降低。这是因为铁心膨胀后受到机座(j zu)的束缚，从而使定子刚性增加，其固有频率变大而且远离了100Hz。 2#机的振动测量，是在铁心膨胀已经受到了定子机座(j zu)的束缚的状态下进行的，所以振动值小 ，但此频率是100Hz。 4#机的振动测量结果表明，在铁心齿压板安装的各感应器间，100Hz 振动的相位差接近144，圆环振动模数为8 模数。第12页/共35页第十二页，共35页

12、。 定子铁心变形发生原因(yunyn)分析第13页/共35页第十三页，共35页。 修复方案根据机组运行的实际情况(qngkung)和专家组意见，对1#、2#机采用的修复方案如下：1#定子修复2# 定子修复铁心固有频率为100Hz ，发生共振减少铁心与机座的间隙，通过机座的约束，改变铁心的固有频率，避开100Hz 电气激振源频率。 间隙由设计的1.4mm 改为0.5mm 与1#机对策相同定位筋座焊缝及环板薄弱焊缝加强并MT 检查，环板加固机座重新设计，环板、焊缝和立筋等加固，机座径向及轴向刚度加强铁心面压不足按设计要求12kg/cm2 压紧面压提高到14kg/cm2 齿压板移位增设径向挡块压板支

13、撑环设置台阶，防止压板径向位移定位筋固定螺栓断裂重新设计制造，消除应力集中及制造缺陷；定位筋追加8 只圆柱销与1#机对策相同大齿压板压指焊缝脱开压指与机座的搭接长度增加，焊缝长度增加与1#机对策相同定子翻身起吊变形定子翻身起吊采用定子加强梁，减少变形与1#机对策相同第14页/共35页第十四页，共35页。修复后机组振动各动平衡测试分析(fnx)2#机组、2#机定、转子改造后振动测试结果：2006 年6 月定子铁心5200HZ 频率振定子铁心100HZ 频率振动机组试验时的同步温度变化 18 日至19 日动( 双锋值,m ) ( 双锋值,m ) ( ) 时间 发电机出力 上游中间 下游 齿压板上游

14、中间下游齿压板铁心上游铁心 中间 铁心 下游 定子机座下游室温备注19:32 无励磁 7.2 7.0 5.8 7.2 0.4 0.2 0.4 0.6 35.5 35 33.5 32.8 30.6 风机未投入19:43 励磁,无负荷1 8.0 7.6 6.4 6.4 0.4 0.2 0.4 0.6 36 35.8 34.3 33.4 30.8 20:10 励磁,无负荷2 7.4 8.0 6.2 10. 8 1.0 1.0 0.6 0.8 38.7 38.4 36.2 35 31 20:20 8.5MW(1) 9.0 10. 0 7.0 14. 0 4.6 5.6 2.6 1.8 40.1 39.

15、8 37.3 35.9 31 20:59 8.5MW(2) 8.6 9.8 7.4 14. 8 4.6 5.6 2.6 1.8 44.7 44.5 41.3 39.1 31.2 第15页/共35页第十五页，共35页。21:05 17MW(1) 13. 4 14. 4 9.4 13. 8 7.8 9.8 5.2 3.2 45.2 45.5 42.1 39.4 31.4 风机未投入21:50 17MW(2) 13. 2 14. 4 9.0 13. 2 7.6 9.6 4.6 3.2 50.3 50.6 46.5 43.1 31.7 21:55 25.5MW(1) 13. 8 16. 4 10. 0

16、 12. 6 10. 6 13. 8 7.4 5.4 50.8 50.8 47 43.6 31.6 22:40 25.5MW(2) 16. 2 19. 0 11. 4 14. 0 11. 6 15. 4 8.4 6.0 56.5 56.2 51.4 47.5 32 22:58 30MW(1) 17. 8 19. 8 11. 8 13. 6 12. 2 16. 0 8.8 6.4 58.9 58.7 53.8 48.9 32.2 23:30 30MW(2) 17. 0 19. 2 12. 2 13. 2 11. 8 16. 0 9.4 7.2 63.5 63.1 57.5 52.6 32.4 2

17、3:42 32MW(1) 18. 0 20. 4 13. 0 13. 0 12. 0 16. 2 9.8 7.2 64.8 64.2 59 53.4 32.6 0:30 32MW(2) 17. 6 20. 0 13. 2 12. 4 11. 8 16. 4 10. 4 7.6 70.1 69.6 63 57 33.2 0:45 34MW(1) 17. 0 20. 2 13. 4 13. 2 12. 4 17. 2 10. 8 8.0 69.7 70.7 62.7 55.5 33.1 1:40 34MW(2) 16. 8 20. 4 13. 8 14. 0 12. 4 17. 6 11. 2 8

18、.6 64.1 68.2 57.2 51.1 33.3 2:48 34MW(3) 17. 2 21. 2 14. 0 14. 0 13. 2 18. 4 11. 6 9.0 61.4 65.4 54.1 49.1 33.5 第16页/共35页第十六页，共35页。从以上结果可看出，2#机经过改造后，定子铁心总振动不大于0.022mm，其中100Hz振动值不大于0.019mm，而下齿压板处的100Hz 振动值（此处改造前经过测定）是改造前的1/2 至此1/4，效果明显，完全满足机组安全稳定运行(ynxng)的要求。第17页/共35页第十七页，共35页。、2#机动平衡试验(shyn)结果：发电机 出

19、力 发导总振幅（双峰值）m 发导不平衡振幅（双峰值）m 发导振动相位 a 水导总振幅 （双峰值）m水导不平衡振幅 （双峰值）m 水导振动相位 b 改造后 改造前 改造后 改造前改造后改造前改造后改造前改造后 改造前 改造后改造前无励磁 1023 19 4 4 50 260 110 132 126 33 69 185 1 励磁、无负荷 15 3 55 140 40 180 85MW 6 16 1 6 120 74 68 105 51 71 175 333 17 MW 5 23 0 9 343 23 56 87 36 58 196 8 20 MW 28 18 44 115 50 30 25.5 M

20、W 8 18 2 4 297 208 79 101 35 66 230 64 30 MW 13 40 3 28 285 131 102 187 47 96 268 80 32 MW 13 3 290 123 43 266 34 MW 13 40 5 20 295 54 141 205 55 125 278 102 34 MW 14 6 295 129 49 270 第18页/共35页第十八页，共35页。2#改造小结： 从动平衡试验结果可以看出，机组的整体性能，无论是从振动幅度减小到原来的1/2 至1/3，还是机组的振动的稳定性大幅提高（改造前，振动相角随时(sush)变化，改造后振动相角有规律

21、变化，发电机出力在25.5MW 后，振动相角基本不变化，说明机组已处于稳定状态）。 综上所述：2#号机改造措施行之有效，今后2#号机可以长期安全稳定运行，在振动上不会有问题。第19页/共35页第十九页，共35页。1#机组、1#机动(jdng)平衡试验结果：发电机 出力 发导总振幅（双峰值）m 发导不平衡振幅（双峰值）m 发导振动相位 a 水导总振幅（双峰值）m 水导不平衡振幅 （双峰值）m 水导振动相位 b 改造后改造后改造后改造后改造后改造后无励磁 824 4 145 128200 1050 190 励磁、无负荷 1718 5 178 120151 3555 220 85MW 89 3 20

22、1 5562 2830 245 17 MW 613 3 196 2070 1819 219 25.5 MW 715 3 152 3090 711 124 30 MW 919 24 100 35115 2526 56 32 MW 1024 2 66 40135 2425 41 34 MW 1129 3 58 50135 3337 31 注：由于测量仪器没有对非周期偶发原因（如水流的冲击）引起的振动具有滤波作用，所以振动测量数值变化大，机组结构本身原因造成的振动见下表。 第20页/共35页第二十页，共35页。、1#机动振动试验(shyn)结果：200 5年12月24日定子铁心加速度测量值全部换算成

23、 100HZ 频率振动 ( 双锋值,m ) 轴承支架处振动 ( 双锋值,m ) 测定 时间 发电机出力 铁心上游侧 定子 中段 铁心温度/机座温度铁心中段 铁心下游侧 铁心齿压板 水机轴X向水机轴Y向水机轴 Z向发电机 X向发电机Z向备注9:25 无励磁 1.5 1.5 1.5 1.5 19/17 120-160 30-50 100-140 30-40 30-40 10:00 带励磁0M 6 6 6 6 24/19 100-140 30-40 60-80 30-40 30-40 11:10 8.5MW 10 21 9 7 33/27 70-90 16 20-30 15-25 10-20 11:

24、55 17MW 16 34 16 13 37/29 40-70 16 10-30 20-30 10-20 13:25 25.5MW 24 50 24 9 47/35 40-8010-20 20-30 10-20 10-16 14:25 30MW 30 54 26 21 50/39 60-90 15-20 20-40 15-25 10-16 15:35 32MW 32 54 26 20 54/42 60-80 20-30 20-25 13-20 10-20 16:40 34MW 34 53 26 20 58/45 60-90 20-40 20-40 10-20 15-20 16:45 风机停3台

25、18:10 34MW 36 45 24 19 68/53 60-90 20-35 40-60 20-30 30-50 18:30 34MW 38 47 25 19 68/54 50-80 20-40 50-80 20-30 30-50 第21页/共35页第二十一页，共35页。 从以上数据可以看出，定子振动测量值全部换算成100Hz 振动，其值也不大，其中定子铁心齿压板处的振动值1#机改造后为小于0.02mm，与改造前振动特性类似的4#机相比（4#机齿压板处的振动为0.189 mm）有了极大了改善。但还是有部分振幅值超标，而且运行的噪声也比2#机组要大，根据现场运行情况来看，在高负荷区不稳定性更

26、加明显。 结论 青居发电机2#定子改造后，定子的振动得到了明显改善，各参数满足要求，能确保机组的长期安全稳定运行；从试验结果可以判定，青居2#机组改造后，振动性能稳定，效果显著，完全符合机组安全稳定运行的要求。 而1#机的修复后虽然运行状况有所好转，但要稳定运行必须经过长期的运行才能(cinng)有说服力，这为电厂安全运行留下了隐患，为了让电厂能安全可靠地运行，3#、4#机组也采用2#机的改造方案进行修复，为确保1#机安全稳定运行， 1最后决定对1 #机组也采用2#机的改造方案对定子进行彻底改造。第22页/共35页第二十二页，共35页。青居水电厂机组(jz)定、转子改造评估分析报告概要： 青居

27、电站机组投运以后，出现了发电机定、转子气隙变大，定子齿压板与铁芯发生相对位移，定子鸽尾筋座与环板之间的焊缝开裂，转子磁轭键压板螺栓剪断，转子引线软连接多次发生严重裂纹或断裂等现象。为了消除设备存在的缺陷，保证机组长期稳定运行，在华能四川水电有限公司的领导下，四川华能嘉陵江水电有限责任公司于05年9月1日至06年6月17日、06年6月28日至11月8日、06年12月4日至07年4月23日、07年11月6日至08年5月14日分别对2机组、4机组、3机组和1机组进行了彻底修复处理，修复完成后对机组进行监视运行。 依据机组改造后的实际气隙测量数值和定、转子外观检查情况，以及机组测振系统的数据进行分析，

28、参照机组定、转子改造后的实际运行情况，形成报告如下：一、外观检查1、转子1) 支架无变形(bin xng)，各结构焊缝无开裂；2) 磁轭拉紧螺杆无松动，螺母紧固完好、点焊焊缝无开裂，磁轭键无松动，止动板及压紧螺丝完好；3）转子上各螺丝止动片无松动、无开裂；4）励磁引线完好。2、定子1）齿压板无松动、无移位现象；2) 铁芯与转子间无刮擦痕迹；3）风洞内清洁完好，无铁屑粉尘。 第23页/共35页第二十三页，共35页。二、实际测量的气隙数值分析1、1#机气隙测量记录(jl)（改造后于2008年5月14日投运）测量时间气隙平均值气隙最大值气隙最小值080424（大修下游数值） 10.911.710.3

29、5080424（大修上游数值） 10.8212.159.7080516(试运行停机)10.7911.710.208112110.5111.59.9从测量数据可以看出：1#机组投运后气隙均值、最大值、最小值稳定。2、2#机气隙测量记录(jl)（改造后于2006年6月17日投运）测量时间气隙平均值气隙最大值气隙最小值060529（大修时数值）11.0911.7510.306080410.9211.6610.1408011010.9311.4810.1080625（停机1天后）10.8911.589.7408070110.9511.649.7808112110.711.59.86从测量数据可以(ky

30、)看出：2#机组投运后气隙均值、最大值、最小值稳定。第24页/共35页第二十四页，共35页。3、3#机气隙测量记录(jl)（改造后于2007年4月23日投运）测量时间气隙平均值气隙最大值气隙最小值070423（大修时数值）10.7311.4410.107061310.5311.1610.108020410.2711.068.808053010.3811.769.408061210.56129.38080612(转子推到大修时相同方位测量)10.5411.29.508082210.1811.18.9408100110.2210.649.308122510.211.789.18从测量数据可以看出(

31、kn ch)：3#机组投运后气隙均值有变小的趋势，07年底到现在基本稳定，气隙平均值变小趋势变缓；最大值变化不大，最小值变化比较多，从测量原始记录可以看出(kn ch)，最小值的区域还比较大，但现在比较基本稳定，变小的趋势变缓；经过不同方位的气隙值分析，最小值始终在第一象限，与转子的方位无关，变形主要是定子变形引起的。第25页/共35页第二十五页，共35页。4、4#机气隙测量(cling)记录（改造后于2006年11月8日投运）测量时间气隙平均值气隙最大值气隙最小值061027（大修时下游）11.1012.1510.28061027（大修时上游）10.6312.29.0507030110.84

32、11.9410.207112410.4511.389.0807120310.7211.389.3208031510.9611.6410.3080329(转子推到大修时相同方位测量)10.98129.5208052110.8311.469.7808090410.8311.369.86081223(大修复测下游)11.1112.369.2081223(大修复测上游)10.5511.969从测量数据可以看出：4#机组投运后气隙均值基本稳定，最大值区域(qy)基本稳定，最小值变化比较明显，07年底到现在比较稳定，没有进一步变化；经过不同方位的气隙值分析，最小值始终在-Y方向，与转子的方位无关，变形主要

33、是定子变形引起的。第26页/共35页第二十六页，共35页。三、机组( jz)测振气隙系统数据分析1、1#机组30MW气隙系统(xtng)数据分析（改造后于2008年5月14日投运）取样时间（以1个月为取样单位）气隙平均值（mm）气隙最大值（mm）气隙最小值（mm）水导轴了X向振动值（um）组合轴承X向振动值（um）组合轴承轴向振动值（um）080810.7512.49.261473017081110.7812.349.281673419081210.411.998.841523018从测量数据(shj)可以看出：1#机组改造投运后定、转子气隙稳定，振动值无异常（数值有小波动可能与机组运行温度有

34、关，但波动在规范内），机组改造后处于稳定运行状态。第27页/共35页第二十七页，共35页。2、2#机组30MW气隙系统(xtng)数据分析（改造后于2006年6月17日投运）取样时间（以1个月为取样单位）气隙平均值（mm）气隙最大值（mm）气隙最小值（mm）水导轴了X向振动值（um）组合轴承X向振动值（um）组合轴承轴向振动值（um）060910.4411.579.31101520061210.3411.479.2190151507039015150707150172507101702540080110.2111.329.2490121508041101015080610.4911.829.3

35、91061220080810.3111.369.031271320080910.2411.279.01941120081010.311.319.17081110.2311.319.08从测量数据可以看出：2#机组改造投运后定、转子气隙（中间几个月测振系统故障，无数据）稳定，振动值无异常（数值有小波动(bdng)可能与机组运行温度有关，但波动(bdng)在规范内），机组改造后处于稳定运行状态。第28页/共35页第二十八页，共35页。3、3#机组(jz)30MW气隙系统数据分析（改造后于2007年4月23日投运）取样时间（以1个月为取样单位）气隙平均值（mm）气隙最大值（mm）气隙最小值（mm）水

36、导轴承X向振动值（um）组合轴承X向振动值（um）组合轴承轴向振动值（um）070410.3412.318.6885923070710.2712.128.671301535071010.3412.118.41150174508019.9311.698.359092508049.8611.738.361101030080710.1111.738.5112103108099.8511.588.25124103208109.9411.488.239572708119.9111.488.248462608129.7611.368.11102727从测量数据可以看出(kn ch)：3#机组投运后初期气隙

37、均值和最小值都有变小的趋势，到07年10月份之后基本稳定，气隙平均值和最值变小趋势变缓；机组振动无异常（数值有小波动可能与机组运行温度有关，但波动在规范内）；从圆度时间趋势图看定子不圆度有变化，转子不圆度无变化。第29页/共35页第二十九页，共35页。4、4#机组30MW气隙系统(xtng)数据分析（改造后于2006年11月8日投运）取样时间（以1个月为取样单位）气隙平均值（mm）气隙最大值（mm）气隙最小值（mm）水导轴承X向振动值（um）组合轴承X向振动值（um）组合轴承轴向振动值（um）061114020200705（25MW）10.6312.188.451302517070710.67

38、12.18.531701525071110.6311.98.481802025080210.5812.128.341602020080410.712.148.432002025080510.712.178.422201530080610.712.148.512201830080710.7412.128.571571322081010.9712.128.641721224081110.7212.098.551751723 从测量数据可以看出：4#机组投运后气隙均值基本稳定，最小值有变小的趋势，到07年10月份之后基本稳定；没有进一步变化的趋势；机组振动值从08年4份开始变得比较大（小修时处理过水

39、导瓦高点），反映(fnyng)在最小气隙趋势线上有个别奇点偏离总体趋势线；从圆度时间趋势图看定子不圆度有变化，转子不圆度无变化。第30页/共35页第三十页，共35页。四、结论1、1#机组：1#机组改造投运后气隙均值、气隙最大值、气隙最小值、定子(dngz)不圆度、转子不圆度均无明显变化，机组无振动异常现象，经过改造后半年的跟踪检查，设备测量数据和运行状况稳定。2、2#机组：2#机组改造投运后气隙均值、气隙最大值、气隙最小值、定子(dngz)不圆度、转子不圆度均无明显变化，机组无振动异常现象，经过改造后两年的跟踪检查，设备测量数据和运行状况稳定。3、3#机组：3#机组改造投运后气隙均值有变小的趋势、最大值变化