钢结构原理_李静_受弯构件

1、1第五章 受 弯 构 件 中国石油大学（华东）中国石油大学（华东）高福聚编制高福聚编制2受弯构件 梁的类型与截面 梁格布置与受弯构件设计内容 受弯构件的强度 受弯构件的整体稳定 受弯构件的局部稳定和加劲肋设计3梁的类型与截面 按弯曲变形状况分单向弯曲构件: 构件在一个主轴平面内受弯双向弯曲构件: 构件在二个主轴平面内受弯按支承条件分简支梁 连续梁 悬臂梁按截面构成方式分实腹式截面梁空腹式截面梁组合梁型钢梁焊接组合截面梁通常采用工字钢（I形钢）或宽翼缘工字钢（H型钢），槽钢和冷弯薄壁型钢等。工字钢和H型钢的材料在截面上的分布较符合受弯构件的特点，用钢较省。槽钢截面单轴对称，剪力中心在腹板外侧，绕

2、截面受弯时易发生扭转。冷弯薄壁型钢多用在承受较小荷载的场合下，例如房屋建筑中的屋面檩条和墙梁。由若干钢板或钢板与型钢连接而成。它截面布置灵活，可根据工程的各种需要布置成工字形和箱形截面，多用于荷载较大、跨度较大的场合。4用于受弯构件的截面形式型 钢焊接组合截面薄 壁 型 钢蜂 窝 梁钢与混凝土组合截面梁5梁格布置与受弯构件设计内容梁格布置梁格是由许多梁排列而成的平面体系 例如楼盖和工作平台等荷载传递路线：铺板（楼板）次梁主梁柱或墙基础地基根据梁的排列方式，梁格可分成下列三种典型的形式：只有主梁，适用于梁跨度较小的情况。有次梁和主梁，次梁支承于主梁上。除主梁和纵向次梁外，还有支承于纵向次梁上的横

3、向次梁。铺板可采用钢筋混凝土板、钢板或由压型钢板与混凝土组成的组合板。铺板宜与梁牢固连接使两者共同工作，可分担梁的受力而节约钢材，并增强梁的整体稳定性。布置梁格时，在满足使用要求的前提下，应考虑材料的供应情况、制造和安装的条件等因素，对几种可能的布置方案进行技术经济比较，选定最合理而又经济的方案。6受弯构件设计内容受弯钢构件钢结构设计的内容大致包括： 整体稳定 强度计算 刚度计算 局部稳定初步选择截面初步选择截面截面强度、刚度、整体稳定和局部稳定验算结束结束满足要求不满足要求调整截面调整截面根据强度和刚度要求，同时考虑经济和稳定性等各个方面对组合梁，还应从经济考虑是否需要采用变截面梁，使其截面

4、沿长度的变化与弯矩的变化相适应还必须妥善解决翼缘与腹板的连接问题，受钢材规格、运输和安装条件的限制而必须设置拼接的问题，梁的支座以及与其他构件连接的问题，等等7强 度 计 算梁受弯时的应力应变曲线与受拉时相似，屈服点也接近仍假定钢材为理想的弹塑性体。梁在弯矩作用下，截面上正应力的发展阶段为弹性阶段此时正应力为直线分布，梁最外边缘正应力不超过屈服点弹塑性阶段梁边缘出现塑性，应力达到屈服点，而中和轴附近材料仍处于弹性塑性阶段梁全截面进入塑性，应力均等于屈服点，形成塑性铰，此时已达到梁的承载极限8梁的复杂应力状态的强度极限状态及计算内容 梁的截面中，除存在正应力外，还同时存在剪应力，有时还有局部压应

5、力，在这种复杂应力状态下，梁在形成塑性铰之前就已达到极限承载能力。 某些不利因素（如钢材变脆，残余应力的存在等），也会使梁提前达到极限承载能力。在一般情形下，常以最大边缘应力达到屈服点作为强度极限状态的标志，只在一定条件下，才允许考虑塑性变形的发展，这个问题将在下一节中讨论。设计时，梁内的正应力、剪应力和局部压应力均不应超过规范规定的相应的强度设计值。 如果在梁的某些部位中，上述三种应力或其中二种应力都较大时（例如梁的翼缘截面改变处、连续梁的支座处等），还应验算折算应力。 此外，在组合梁中尚须计算焊缝连接、铆钉连接或螺栓连接的强度。9整 体 稳 定 整体失稳的现象某些受弯构件在荷载作用下，虽然

6、其正应力还低于钢材的强度，但其变形会突然偏离原来的弯曲变形平面，同时发生侧向弯曲和扭转，这称作受弯构件的整体失稳。 产生整体失稳的原因 受弯构件产生整体失稳的主要原因是侧向刚度太小，抗扭刚度太小，侧向支承点的间距太大等，应对受弯构件的整体稳定进行验算。10局 部 稳 定 受弯构件局部失稳的现象某些受弯构件在荷载作用下，其受压翼缘和腹板受压区出现波状的局部屈曲，这种现象被称作局部失稳。 产生局部失稳的原因 受弯构件截面主要由平板组成，其局部失稳是不同约束条件下的平板在不同应力分布下的失稳。受弯构件的翼缘和腹板发生局部屈曲，虽然不致于使梁立即达到极限承载能力而破坏，但局部失稳会恶化梁的受力性能，因

7、而也必须避免。 对 策为了保证受压翼缘不会局部失稳，应使其宽度与厚度之比符合一定的要求。对于腹板，常用加劲肋将其分隔成尺寸较小的区格来提高其抵抗局部屈曲的能力。1112刚 度 计 算受弯构件的刚度计算即是要保证其在使用过程中不会因挠度太大以致不能满足正常使用的要求。13受弯构件的强度正应力剪应力局部压应力折算应力14正应力绕单轴弯曲时：fnxxxWM绕双轴弯曲时：fnyyynxxxWMWM式中， Mx、My绕x、y轴的弯矩（一般x为强轴，y为弱轴）Wnx、Wny对x、y轴的截面净抵抗矩x、 y截面塑性发展系数，梁受静力荷载或间接承受动力荷载时，对工字形截面， x =1.05， y =1.20对

8、箱形截面， x = y =1.05对其他截面，见下页表。梁直接承受动力荷载时， x = y = 1.0f 钢材抗弯设计强度值。151617剪应力工字形和槽形截面梁中，由于截面的壁厚远小于截面的高度和宽度，故可假设剪应力的大小沿壁厚不变；又因壁的两侧表面皆为自由面，故又可认为剪应力的方向与周边相切。根据这两个假设可推导得剪应力的计算公式vwfItVS式中：V 计算截面的剪力；S 计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩；I 毛截面惯性矩；tw腹板厚度；fv 钢材的抗剪强度设计值。工字形和槽形截面梁在截面中的剪应力分布如图所示。18 19局部压应力当梁上翼缘受到沿腹板平面作用的集中荷载（如吊车轮压、

9、次梁传来的集中力等），且该荷载处又未设置支承加劲肋时，计算腹板计算高度上翼缘的局部承压强度:fltFzwc式中：F 集中荷载，动力荷载需考虑动力系数； 集中荷载增大系数，重级工作制吊车梁1.35； Lz 集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定腹板长度，按下式计算： Lz=a+2hy a 集中荷载沿梁跨度方向的支承长度，吊车梁可取a为50mm； hy 自吊车梁轨顶或其它梁顶面至腹板计算高度上边缘的距离20折算应力钢材处于复杂应力状态，应按下式计算折算应力：fcc12223、c 腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应力、剪应力和局部压应力。其中正应力：nIMy1式中： In 梁净截面惯性矩；y1 所计

10、算点至梁中和轴的距离；1 计算折算应力的强度设计值增大系数：当、c 异号时，11.2；当与c同号或 c =0 时，11.1；、c以拉应力为正，压应力为负。21受弯构件的整体稳定受弯构件的整体稳定梁从平面弯曲状态转变为弯扭状态的现象称为整体失稳，也称弯曲失稳。能保持整体稳定的最大荷载称临界荷载，最大弯矩称临界弯矩。根据薄壁构件计算理论，建立梁的微分平衡方程，从而求解出梁的临界弯矩。22梁的整体稳定的计算原理单向受弯梁(即只在一个主平面内弯曲的梁)，当荷载不大时，只在yz平面内产生弯曲变位v但当荷载达到某一数值时，梁有可能突然产生在xz平面内的弯曲变位u（称为侧向变位）和扭转变形如荷载继续增加，梁

11、的侧向变位和扭转将急剧增加，导致梁的承载能力的竭尽。梁从平面弯曲状态转变为弯扭状态的现象称为整体失稳，也称弯扭失稳。能保持整体稳定的最大荷载称临界荷载，最大弯矩称临界弯矩。23在实际结构中，荷载方向偏离主轴，梁的初弯曲、残余应力的存在和钢材性能对主轴的不对称分布等初始缺陷是不可能完全避免的,真正的单向受弯的梁并不存在。这些因素使梁一受到外荷载的作用，立即产生双向弯曲和扭转变形。随着荷载的继续增加，梁的变形也相应增加，而且增加速度越来越大。当截面上的塑性区达到一定范围之后，梁就不能继续承担更大的荷载。根据数值分析，在弹性阶段时，残余应力对整体稳定的影响很小，而初弯曲和加载偏心有一定影响，但没有在

12、弹塑性阶段显著。考虑初始缺陷影响将使弹性阶段整体稳定的计算太复杂，不便于应用。因此，在弹性阶段计算整体稳定时不考虑初始缺陷的影响。而实际的简支梁端部存在或多或少的约束，对整体稳定有利，这适当补偿了初始缺陷的不利影响。但在计算弹塑性阶段的整体稳定时需考虑初始缺陷的影响。 下面来分析一种最简单的单向受纯弯曲等截面梁的整体稳定问题。梁的截面对称于x轴，两端受相等的弯矩M的作用，弯矩的作用平面平行于yz平面且通过截面的剪力中心，两端为简支。假定梁无初弯曲，材料均匀，处于弹性阶段，不考虑残余应力。24根据薄壁构件计算理论，这种梁的平衡微分方程为：0IVxvEI 00uMGIEIMuEItIVIVy式中：

13、u、v 剪力中心沿x、y方向的位移； 扭转角； Ix、Iy 对x、y轴的截面惯性矩； M端弯矩。平面弯曲的微分方程弯扭屈曲的微分方程相互耦连相互耦连25梁两端为简支，截面不能扭转（扭转角为0），但可自由翘曲（”0 ） 。对y轴能自由转动，弯矩 My 0（即 EIyu”0），因此边界条件为：当z =0 和z= l 时，0，”0，EIyu”0。解后两式弯扭联立微分方程，代入上述边界条件后，可得弯扭屈曲临界弯矩为：EInlGIIIlEInMtyycr2222221当n1时，就得到最低的弯扭屈曲临界弯矩EIlGIIIlEIMtyycr2222126如果梁的截面对称于y轴而不对称于x轴 荷载及支承条件等

14、情况与前面的相同，则梁的弯扭屈曲微分方程与上式有所不同经理论推导得弯扭屈曲临界弯矩为：EIlGIIIBBlEIMtyyyycr222221022)(21ydAyxyIBAxyy0 剪力中心S至形心C的距离（剪力中心在形心之下取正号，反之取负号）。27受一般荷载（横向荷载或端弯矩）的单轴对称截面简支梁的弯扭屈曲临界弯矩的一般式可用能量法推导得：EIlGIIIBaBalEIMtyyyycr22232322211式中： 1、2、3 与荷载类型有关的系数，见下表；a横向荷载作用点至截面剪力中心的距离（当荷载作用在中心以下时取正号，反之取负号）。荷 载 类 型123跨度中点集中弯矩1.350.550.4

15、0满 跨 均 布 荷 载1.130.460.53纯 弯 曲1.0001.00从上面计算式可以看出，影响梁弯扭屈曲临界弯矩的因素很多，下面对几个主要因素进行分析。28影响梁弯扭屈曲临界弯矩的主要因素影响梁弯扭屈曲临界弯矩的主要因素1）梁的侧向抗弯刚度 EIy、抗扭刚度GIt和抗翘曲刚度EIw愈大，临界弯矩愈大。2）梁的跨度 l（或侧向支承点的间距）愈小，则临界弯矩愈大。3）By值愈大则临界弯矩愈大。例如受压翼缘加强的工字形截面（或翼缘受压的T形截面）的 By值比受拉翼缘加强的工字形截面（或翼缘受拉的T形截面）的 By值大，因此前者的临界弯矩比后者的大。4）当梁受纯弯时，弯矩图为矩形，梁中所有截面

16、的弯矩都相等，此时1值最小（1=1.0），在其它荷载作用下1值均大于1.0。5）横向荷载在截面上的作用位置对临界弯矩有影响，式中a值愈大则临界弯矩愈大。对于工字形截面，当横向荷载作用在上翼缘时，a值为负值，易失稳，当荷载作用在下翼缘时，a值为正值，不易失稳。6）梁支承读位移的约束程度愈大，则临界弯矩愈大。29上述推导均假定材料处于弹性阶段，它们仅当临界应力不超过比例极限时才适用。较长的梁往往属于这种情况，易产生弹性弯扭屈曲。较短的梁则通常会产生非弹性（弹塑性）弯扭屈曲这时截面中一部分进入塑性阶段，而塑性区的变形模量较弹性区的小，截面的各种有效刚度减小，临界弯矩较按弹性计算时为小。梁的非弹性弯扭

17、屈曲的计算相当复杂。首先，截面分成弹性区和塑性区两部分，有效刚度的计算较麻烦。其次，残余应力的影响较大，它的存在使截面提早出现塑性区，因而降低了临界弯矩。30规范对整体稳定的规定构造符合下列情况之一，可不计算梁的整体稳定性：a）有铺板密布在梁的受压翼缘并与其牢固连接b）工字形截面简支梁受压翼缘自由长度l1与其宽度b1之比不超过下表规定数值钢 号跨中无侧向支承点的梁跨中有侧向支承点的梁不论荷载作用在何处荷载作用在上翼缘荷载作用在下翼缘Q235钢132016Q345钢1117 13Q390钢10 1612注：l1指梁受压翼缘的自由长度：对跨中无侧向支承点的梁，l1为其跨度；对跨中有侧向支承点的梁，

18、l1为受压翼缘侧向支承点间的距离（梁的支座处视为有侧向支承）。 其他钢号的梁不需计算整体稳定性的最大l1/b1值，应取Q235号钢的数值乘以 。 梁的支座处，应采取构造措施以防止梁端截面的扭转。 yf/235c）对箱形截面简支梁h/b06且 l1/b0 95（235/fy）不满足上述条件的梁需验算整体稳定性不满足上述条件的梁需验算整体稳定性 31a) 在最大刚度主平面内受弯的梁整体稳定性验算公式：式中：Mx绕强轴作用的最大弯矩； Wx按受压翼缘确定的梁毛截面抵抗矩； b梁的整体稳定系数。fWMxbxb）在两个主平面内受弯的工字形截面梁整体稳定验算：fWMWMyyyxbx式中：Wx、Wy按受压翼

19、缘确定的梁毛截面抵抗矩； b 绕强轴弯曲所确定的梁整体稳定系数； y 截面塑性发展系数。 32梁的整体稳定系数梁的整体稳定系数b（一）等截面焊接工字形和轧制H型钢简支梁等截面焊接工字形和轧制H型钢简支梁简支梁的整体稳定系数b应按下式计算：ybyxybbfhtWAh2354 . 414320212式中： b 梁整体稳定的等效弯矩系数，按表采用；3334y=l1/iy梁在侧向支承点间对截面弱轴y-y的长细比， l1 为侧向支承点之间的距离，iy 为梁毛截面对y轴的回转半径； A梁毛截面面积； h、t1 梁截面的全高和受压翼缘厚度；b截面不对称影响系数：对双轴对称工字形截面 b=0 对单轴对称工字形

20、截面 加强受压翼缘 b=0.8（2b1 ） ， 加强受拉翼缘 b=2b1 bI1/（I1+I2）I1和I2 分别为受压翼缘和受拉翼缘对y轴的惯性矩。 当按上述公式算得的b值大于0.60时，应按表查出相应的b值代替b。 注：上式b的计算适用于宽翼缘工字形钢和等截面铆接（或高强度螺栓连接）简支梁，后者的受压翼缘厚度t1包括翼缘角钢厚度在内。 0 . 1282. 007. 1bb注注: 参数，其中l1，b1 分别为侧向支承点之间的距离和受压翼缘的宽度。 M1 、M2 为梁的端弯矩，使梁产生同向曲率时M1和M2取同号，产生反向曲率时取异号，M1|M2| 。 表中项次3、4和7的集中荷载是指一个或少数几

21、个集中荷载位于跨中央附近的情况，对其它情况的集中荷载，应按表中项次1、2、5、6内的数值采用。hbt l11135轧制普通工字钢简支梁轧制普通工字钢简支梁整体稳定系数b应按表采用，当所得b大于0.6时，也应按表查出相应b代替b值轧制普通工字钢简支梁的项次荷载情况 工字钢型号自由长度 (m)2 3 4 5 6 7 8910 1跨中无侧向支承点的梁集中荷载作用于上翼缘1020 2232 3663 2.00 2.40 2.80 1.30 1.48 1.600.99 1.09 1.07 0.80 0.86 0.830.68 0.72 0.68 0.58 0.62 0.560.53 0.54 0.500

22、.48 0.49 0.45 0.43 0.45 0.40 2下翼缘1020 2240 45633.10 5.50 7.301.95 2.80 3.601.34 1.84 2.301.01 1.37 1.62 0.82 1.07 1.20 0.69 0.86 0.960.63 0.73 0.80 0.57 0.64 0.690.52 0.56 0.603均布荷载作用于上翼缘1020 2240 4563 1.70 2.10 2.601.12 1.30 1.450.84 0.93 0.970.68 0.73 0.730.57 0.60 0.590.50 0.51 0.500.45 0.45 0.44

23、0.41 0.40 0.38 0.37 0.36 0.354下翼缘1020 2240 45632.50 4.00 5.60 1.55 2.20 2.801.08 1.45 1.80 0.83 1.10 1.250.68 0.85 0.95 0.56 0.70 0.780.52 0.60 0.650.47 0.52 0.55 0.42 0.46 0.49 5跨中有侧向支承点的梁(不论荷载作用点在截面高度上的位置)1020 2240 4563 2.20 3.00 4.001.39 1.80 2.201.01 1.24 1.380.79 0.96 1.010.66 0.76 0.800.57 0.6

24、5 0.660.52 0.56 0.56 0.47 0.49 0.49 0.42 0.43 0.43注注: 同表的注和 表中的b适用于Q235号钢。对其它钢号，表中数值应乘以235/ fy 。 36轧制槽钢简支梁三）轧制槽钢简支梁的整体稳定系数，不论荷载的形式和荷载作用点在截面高度上的位置均可按下式计算ybfhlbt 2355701式中: h、b、t 分别为槽钢截面的高度、翼缘宽度和平均厚度。按上式算得的b大于0.6时，也应按表查出相应b代替b值0 . 1282. 007. 1bb37双轴对称工字形等截面悬臂梁双轴对称工字形等截面悬臂梁的整体稳定系数，可按(一)中b的公式计算，但式中系数b应按

25、表查得，y=l1/iy中 l1为悬臂梁的悬伸长度。当求得的b大于0.6时，也应按表查出相应b代替b值。38受弯构件整体稳定系数的近似计算均匀弯曲的受弯构件，当时，其整体稳定系数 b 可按下列近似公式计算：yyf/2351201. 工字形截面双轴对称时单轴对称时2354400007. 12yybf23514000) 1 . 02(07. 12yybixbfAhW2. T形截面（弯矩作用在对称轴平面，绕x轴）1） 弯矩使翼缘受压时：双角钢T形截面两板组合T形截面2350017. 01yybf2350022. 01yybf2）弯矩使翼缘受拉时： b=1.0按上述五个公式算得的b大于0.6时，不需按表

26、换算成b 值，但当算得的b大于1.0时，取b=1.039受弯构件中板件的局部失稳临界应力保证板件局部稳定的设计标准防止受弯杆件局部失稳的途径腹板的局部稳定翼缘的局部稳定受弯构件的局部稳定和加劲肋设计受弯构件的局部稳定和加劲肋设计40受弯构件截面主要由平板组成，在设计时，从强度方面考虑，腹板宜高一些，薄一些；翼缘宜宽一些，薄一些；翼缘的宽厚比应尽量大。但如设计不当，则在荷载作用下在受压应力和剪应力作用的腹板区及受压翼缘有可能偏离其正常位置而形成波形屈曲即局部失稳。局部失稳的本质是不同约束条件的平板在不同应力分布下的屈曲。局部失稳临界应力的一般表达式为：222)1 (12btEkcr式中： cr

27、板的局部失稳临界应力； 弹性嵌固系数； 板的稳定系数； a、b、t 分别为板的长、短边长和板厚； m 板屈曲时沿长边方向半波数； E 弹性模量 v 泊松比22mbaambk受弯构件中板件的局部失稳临界应力41保证板件局部稳定的设计标准使板件局部失稳的临界应力不小于材料的屈服强度，承载能力由强度控制ycrf使板件局部失稳的临界应力不小于构件的整体稳定临界应力，承载能力由整体稳定控制xcrxcrWM使板件局部失稳的临界应力不小于实际工作应力cr由于cr 是板件宽厚比与长宽比的函数，根据以上准则，设计公式可以转化为对板件宽厚比和长宽比的几何要求。42防止受弯杆件局部失稳的途径增加腹板的厚度tw，但此

28、法不很经济；设置加劲肋作为腹板的支承，将腹板分成尺寸较小的区段，以提高其临界应力此法较为有效，其布置方式有：A. 仅用横向加劲肋（有助于防止剪力作用下的失稳）仅用横向加劲肋（有助于防止剪力作用下的失稳）43B. 同时使用横向加劲肋和纵向加劲肋同时使用横向加劲肋和纵向加劲肋（有助于防止不均匀压力和单边压力作用下失稳）（有助于防止不均匀压力和单边压力作用下失稳）44C. 同时使用横向加劲肋和在受压区的纵向加劲肋及短加劲肋同时使用横向加劲肋和在受压区的纵向加劲肋及短加劲肋（有助于防止不均匀压力和单边压力作用下的失稳）（有助于防止不均匀压力和单边压力作用下的失稳）45腹板的局部稳定理论分析结果规范规定

29、 当ywfth/2351740时，腹板在弯曲应力、剪应力、局部压应力的单独作用下均不会失稳； 当ywfth/235840时，腹板在弯曲应力的单独作应下不会失稳，但在剪应力、局部压应力单独作用下有可能失稳； 当ywyfthf/235174/235840时，腹板在弯曲应力、剪应力、局部应力的单独作用下都可能失稳。 当ywfth/235800时，对有局部压应力（c 0）的梁， 宜按构造配置横向加劲肋；对无局部压应力（c 0 ）的梁，可不配置加劲肋。 当ywyfthf/235170/235800时，应配置横向加劲肋，并应按规范计算横向加劲肋的间距或计算腹板的局部稳定性 （对无局部压应力的梁，当ywft

30、h/2351000时，可不计算）。 当ywfth/2351700时，应配置横向加劲肋和在受压区配置纵向加劲肋，必要时尚应在受压区配置短加劲肋，并均应按规范计算加劲肋间距或计算腹板的局部稳定性。 梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处，宜设置支承加劲肋，并应计算支承加劲肋 的稳定性。46加劲肋的计算1) 稳定性计算 在支座反力或集中荷载作用下，支承加劲肋连同其附近腹板可能在腹板平面外失稳。为了保证其稳定性，应作为轴心受压构件按下式计算：fAN式中： N 支承加劲肋所承受的支座反力或集中荷载； A加劲肋和加劲肋每侧ywft23515（ tw为腹板厚度）范围内腹板的面积；轴心受压稳定系数，由 =l

31、0/ix 查表。对(a)截面型式为b类截面，对(b)截面型式，对于对称轴的轴心受压稳定计算时为c类截面。计算长度 l0可取为腹板计算高度 h0 ， iz为绕z-z轴的回转半径。2）端面承压应力计算 当支承加劲肋端部刨平顶紧于梁翼缘或柱顶时，其端面承压应力按下式计算：cecefAN式中：Ace端面承压面积，即支承加劲肋与翼缘板或柱顶接触面的面积； fce 钢材的端面承压（刨平顶紧）强度设计值。47突端加劲肋的伸出长度不得大于其厚度的二倍。如端部为焊接时，应计算其焊缝应力。 支承加劲肋与腹板的连接焊缝，应按承受全部支座反力或集中荷载计算。 计算时可假定应力沿焊缝全长均匀分布。48翼缘的局部稳定翼缘的局部稳定工字形截面yftb23513式中: b 受压翼缘自由外伸宽度。对焊接梁，取腹板边至翼缘板边缘之距；对轧制梁，取内圆弧起点至翼缘板