8m跨简支板桥手动计算书

1、8m 钢筋混凝土空心板简支梁桥计算书设计基本资料1、跨度和桥面宽度标准跨径： 8m计算跨径： 7.6m桥面宽度： 4.5m，净宽： 3.9m2、技术标准 设计荷载：公路级× 0.8，人群荷载取 3kN/m 2 设计安全等级：三级3、主要材料混凝土：混凝土空心板和铰接缝采用 C30 混凝土； 桥面铺装采用 1012cm C40 混凝土。混凝土的重度按 26 kN/m 2计算。二、构造形式及截面尺寸本桥为 C30 钢筋混凝土简支板，由 4 块宽度为 0.99m 的空心板 连接而成。桥上横坡根据桥面铺装来进行控制。空心板截面参数：单 块板高 0.42m，宽 0.99m，板件预留 1cm 的

2、缝隙用于灌注砂浆。 C30 混凝土空心板抗压强度标准值 fck =20.1Mpa ，抗压强度设计值 fc =13.8Mpa ，抗拉强度标准值 f tk =2.01Mpa ，抗拉强度设计值 ft =1.39Mpa ， C30 混凝土的弹性模量为 Ec=3×104Mpa。图 1 桥梁横断面构造及尺寸图式（单位： cm ）三、空心板截面几何特性计算1、毛截面面积计算空心板剖面图详见图 2，A=83 ×42+ （ 4×26/2+4 ×8/2+12 ×8-3.14 ×222/4 ）×22=3054.12cm 2图 2 中板截面构造及尺

3、寸（单位： mm ）2、毛截面中心位置d 83 42 21 (4 26/ 2 (26 2/3 16) 4 8/2 (4 1/ 3 12) 12 8 6 3.14 222 /4 23) 2 d 3054.12=19.90cm （即毛截面重心离板下边缘距离为 19.90cm ）3、毛截面惯性矩计算1 3 2 1 4 2 2I 83 423 83 42 (21 19.90)2 2 (224222/ 4 (23 19.90) 2)12 6454=4.86 ×105cm4空心板截面的抗扭刚度可简化为如图 3 所示的箱型截面近似计算所1.73 106cm4以得到抗扭刚度为：I4b2h2I T 2

4、h 2bt1 t2224 (99 18)2 (42 8)22 (42 8) 2 (99 18)2 8 2 18图三 抗扭惯性矩简化计算图(单位： cm)四、主梁力计算1、 永久作用效应计算 a、空心板自重(一期结构自重) G1-4G1=3054.12 ×10 -4 ×26=7.94kN/mb、桥面自重(二期结构自重) G2桥面栏杆自重线密度可按照单侧 8kN/m 计算桥面铺装采用 1012cm 厚 C40 混凝土则全桥宽铺装层 每延米重力为 0.12×25×4.0=12kN/m 。为计算方便，桥面系的重力可平均分配到各空心板上，则每块空心板各分配到的每延

5、米桥面系重力为：8 2 12G27kN / m4C、铰接缝自重计算（二期结构自重） G34G3 386 10 4 25 0.97kN /m 由上述计算得空心板每延米总重力为： G=7.94kN/m（ 一期结构自重 ） G=7+ 0.97= 7.97kN/m（ 二期结构自重 ） G= G+ G =7.94+7.97=15.91 kN/m由此可算出简支空心板永久作用效应，计算结果见表一：表一 简支空心板永久作用效应计算表作用种类作用（kN/m ）计算跨 径 （m）弯矩 M kN·m剪力 V kN跨中1/4 跨支点1/4 跨跨中G7.947.657.3343.0030.1715.090G7

6、.977.657.5443.1630.2915.150G15.917.6114.8786.1660.4630.2302、 可变作用效应计算1 荷载横向分布系数计算根据公路规，公路级的车道荷载的均布荷载标准值 q k =10.5 × 0.75=7.875kN/m, 本桥设计采用公路 级×0.8 进行计算，故本桥 qk=6.3 kN/m 。计算弯矩时， Pk360 18050 5(7.6 5) 180 0.75 0.8 114kN计算剪力时 ,Pk 114 1.2 137kN 汽车荷载横向分布系数的计算： 空心板跨中及 1/4 截面处的荷载横向 分布系数按铰接板法计算，支点处荷

7、载横向分布系数按杠杆原理计 算，支点到 1/4 点间的截面横向荷载分布系数根据图按直线插法求 得。A、跨中及 1/4 处荷载横向分布系数计算：空心板的刚度参数 ，由 下式可得5.8IT(bl)已算出 I 4.86 105 cm4 ， IT 1.73 10 cm ，b 99cm ， l 7.6m 760cm代入得4.86 105 ( 99 )261.73 106 7600.0276表二 横向分布影响线坐标值表板号单位荷载作用位置（ i 号板中心）123410.020.3000.2630.2270.2100.040.3410.2730.2080.1780.02760.3160.2670.2200.

8、19820.020.2630.2640.2460.2270.040.2730.2760.2430.2080.02760.2670.2690.2450.220按下列方式布载， 可进行各板荷载横向分布系数计算， 具体详见图四图四 各板横向分布影响线及最不利布载图（单位： cm ） 计算公式如下： m汽 1/2 i汽 ，m人i人 ，计算结果见表三：表三 各板荷载横向分布系数计算表板号1 号板2 号板荷载种类1 车道人群荷载1 车道人群荷载荷载 横向 分布 系数0.2930.2200.2680.2450.2140.238m汽或 m人0.2540.2200.2530.245由上表计算结果可以看出， 1

9、号汽车荷载横向分布系数最大。为 设计和施工方便， 各空心板设计成统一规格， 按最不利组合进行设计， 即选用 1 号板横向分布系数，跨中和 l/4 处的荷载横向分布系数取下 列数值： m汽 0.254 ， m人 0.220B、支点处荷载横向分布系数计算： 支点处的荷载横向分布系数按 杠杆原理进行计算：m汽 1/ 2i汽 1/ 2 1 0.5;m人 =0支点到 1/4 界面处的荷载横向分布系数按直线插法求得。 空心板的荷载横向分布系数详见表四表四 空心板的荷载横向分布系数作用种类1/4 处至跨中支点支点至 1/4 处汽车荷载0.2540.5直线插人群荷载0.22002 可变作用效应力计算：1、 车

10、道荷载效应冲击系数和车道折减系数计算； 结构的冲击系数 与结构的基频f 有关，故先计算结构的基频。简支梁的基频计算如下：3 1010 4.86 102 7.62 1622.008.15Hz3mc162215.91 1039.81其中：由于 1.5f14Hz，故可由下式计算出汽车荷载的冲击系数为0.1767ln f 0.0157 0.355当车道大于两车道时， 应根据适当进行车道折减， 但折减后不得小于 用两车道布载的计算结果。由此可知汽车荷载折减系数为 1.0qk=10.5 ×0.75×0.8=6.3kN/m;Pk360 18050 5(7.6 5) 1800.75 0.8

11、 114kN1 2 1 2 2l27.62 7.22m2 ; y l / 4 1.988根据荷载横向分布系数的定义，可根据工程力学方法计算活载力。截面力的一般公式可表述如下：S (1 )? ?mi( qk ? j Pk ?y)式中： S- 所求截面的弯矩或剪力1+ - 汽车荷载的冲击系数，按公路桥涵设计通用规(JTG D60-2004)规定取值 ,根据上面计算结果，本桥取1.355；对于人群荷载，不计冲击影响，即 1+ =1 ；- 多车道桥涵的汽车荷载折减系数， 按公路桥涵设计通用 规( JTG D60-2004)规定取值，本桥取 1。mi- 对于所计算主梁的横向分布系数；qk- 车道荷载的均

12、布荷载标准值，对于公路 -二级×0.7 取 qk=10.5 ×0.75×0.8=6.3kN/m ；j- 使结构产生最不利效应的同号影响线面积；Pk- 车道荷载的集中荷载标准值，按以下规定选取：桥梁计算 跨径小于或等于 5m 时，取 180kN;计算跨径等于或者大于 50m 时，取 360kN;计算跨径在 550m 之间时，采用直 线插求得。本桥计算跨径为 7.6m，对荷载进行 0.8 倍的折 减，采用直线插计算得 Pk=114kN 。计算剪力效应时， Pk 尚应乘以 1.2 的系数（主要用于验算下部结构或上部结构腹板的受力）y- 所加载影响线种一个最大影响线峰值。

13、计算车道荷载引起的空心板跨中及 L/4 处截面的效应 （弯矩和剪力）时，均布荷载标准值 qk 应满布于使空心板产生最不利效应 的同号影响线上，集中荷载 Pk 只作用于影响线中一个最大影响线 峰值处，为此需绘制跨中弯矩，跨中剪力， 1/4 处截面剪力影响线，如下图所示：跨中剪力影响线1）跨中截面弯矩： M汽= m qkwk Pkyk （不计冲击时 ）M汽 =（1+ ） m qkwk Pk yk （计冲击时 ）其中：yk L/ 4 1.9m2k 1/ 2 L/ 4 L 7.6 7.6/8 7.22m2根据上式可得汽车荷载：计入冲击系数：不计冲击系数： M 汽 =1 0.254 6.3 7.22 1

14、14 1.9 66.57kNgmM 汽 =1.355 0.254 6.3 7.22 114 1.9 90.20kNgm、剪力： V汽= m qkwk Pkyk （不计冲击时 ）V汽=（1+ ） m qkwk Pk yk（计冲击时）其中： yk 0.5k 1/ 2 1/ 2 L/2 7.6/80.95m根据上式可得汽车荷载：不计冲击系数： V汽 =1 0.254 6.3 0.95137 0.5 18.92kNgm计入冲击系数： V汽 =1.355 0.254 6.3 0.95 137 0.5 25.64kNgm、2）L/4 截面L/4 处弯矩影响线L/4 处剪力影响线弯矩：M汽= m qkwk

15、Pkyk （不计冲击时 ）M汽 =（1+ ） m qkwk Pk yk （计冲击时 ）其中：yk 3L /16 1.425m2k 1/ 2 3L/16 L 7.6 7.6 3/32 5.42m2根据上式可得汽车荷载：不计冲击系数： M 汽 =1 0.254 6.3 5.42 114 1.425 49.94kNgm计入冲击系数：M 汽 =1.355 0.254 6.3 5.42 114 1.43 66.67kNgm 、剪力：V汽= m qkwk Pkyk （不计冲击时 ）V汽=（1+ ） m qkwk Pk yk （计冲击时 ）其中：yk 0.75k 1/ 2 3/ 4 3L/4 7.6 9/3

16、2 2.14m根据上式可得汽车荷载：不计冲击系数：V汽 =1 0.254 6.3 2.14 137 0.75 29.53kNgm计入冲击系数：V汽 =1.355 0.254 6.3 2.14 137 0.75 40kNgm3）支点截面剪力计算支点截面由于车道荷载产生的效应时，考虑横向分布系数 沿空心板跨长的变化， 同样均布荷载标准值应满布于使结构产生最不 利效应的同号影响线上， 集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个 最大影响线峰值处如下图所示。不计冲击系数:V汽=1 0.254 6.3 7.6/ 2 1 1/ 2 (0.5 0.254) 7.6/ 4 6.3 (0.92 0.09) 137

17、1 0.5 76.07kN计入冲击系数：V汽 (1 ) 76.07 103.07kN2、 人群荷载效应人群荷载是一个均布荷载，其值为 3.0kN/m 2。单侧人行道净宽 2.0m,因此 q 人 =3.0×2.0=6kN/m人群荷载的可变效应计算如下：1) 跨中截面跨中弯矩影响线跨中剪力影响线弯矩： M 人=m人q人wm 0.220 6 7.22 9.53kN gm剪力： M 人=m人q人wv 0.220 6 0.95 1.26kN2) L/4 截面L/4 弯矩影响线L/4 剪力影响线弯矩：M 人 =m 人 q人wm0.220 6 5.42 7.15kNgm剪力： M 人 =m 人 q

18、人wv0.220 6 2.14 2.82kN3）支点截面剪力V人=1 0.220 6 7.6/2 1 1/ 2 (0.220 0) 7.6/4 6.0 (0.92 0.09)=3.75kN3 作用效应组合：根据作用效应组合，选择四种最不利效应组合：短期效应组合、长 期效应组合、 标准效应组合和承载力极限状态基本组合， 具体详见下 表：作用效应组合表序号荷载类别跨中截面四分点截面支点截面M maxVmaxM maxVmaxVmaxkN·mkNkN ·mkNkN1第一期永久作用57.3304315.0930.172第二期永久作用57.54043.1615.1530.293总永久

19、作用1 +2114.87086.1630.2360.464可变作用（汽车无冲击）66.5718.9249.9429.5376.075可变作用（汽车计冲击）90.2025.6466.6740103.076可变作用（人群作用）9.531.267.152.823.757标准组合3 +5 +6214.626.9159.9873.05167.288短期组合 3 +0.7×4 + 617114.51128.2753.72117.469极限组合274.8037.31204.7495.43221.05序号荷载类别跨中截面四分点截面支点截面M maxVmaxM maxVmaxVmaxkN·m

20、kNkN ·mkNkN1.2×3 +1.4 × 5 +0.8 ×1.4×610长期组合3 +0.4 ×4+0.4×6145.318.0810943.1792.3911综合最不利274.8037.31204.7495.43221.054 车辆荷载计算：1、 恒载及其力1) 每延米板上的荷恒载 g面层自重： g2=0.12 ×1.0×25=3kN/m板自重： g2=0.42 ×1.0×26×0.6=6.55kN/m合计 g=9.55 kN/m2) 每米宽板条的恒载力：弯矩： M

21、Ag 1gl02 68.95kN gm剪力： QAg 1 gl0 36.29kNAg 2 02、 车辆荷载产生的力1、 弯矩因公路桥涵设计通用规是根据公路级标准制定的，本桥车辆荷载根据公路二级进行 0.7 倍折减，故荷载折减后如下：荷载折减后折减一半140kN9849120kN844230kN2110.5根据弯矩影响线，可以近似算出最不利荷载下的最大弯矩，具体详见下图：根据上图可知，第 2 种情况下对弯矩最为不利。根据剪力影响线，可以近似算出最不利荷载下的最大剪力，具体详见下图：根据上图可知，第 1 种情况下对剪力最为不利。根据以上计算结 果进行汇总，具体详见下表：力最大值弯矩151.9kN&

22、#183;m剪力88.99kN2、荷载组合力最大值弯矩220.85kN·m剪力125.28 kN5 荷载综合实际计算所得的荷载组合综合起来进行对比，具体详见下表：序号荷载归属跨中截面四分点截面支点截面M maxMmaxVmaxkN ·mkN ·mkN1车道荷载274.80204.74221.052车辆荷载220.85220.85125.28五、支座的设计及计算根据公路桥涵设计通用规规定，进行支座设计时，荷载采用极限承载能力状况下的荷载组合，根据以上作用效应组合表可知Ncj 221.05 / 2 110.8kN选定规格为 GYZ150×35 毫米的橡胶支座

23、， 根据公路桥梁板式橡 胶支座规格系列 JT/T 663-2006 ，可得选用支座的结构示意图，具 体详见下图。根据公路桥梁板式橡胶支座规格系列 JT/T 663-2006 可得支座最大承压力为 154kN>110.8kN ；抗滑最小承载力为 49kN<110.8kN, 故选用的隔震支座满足设计要求。六、持久状况承载能力极限状态下的截面设计（配筋与验算）1、配置主筋由持久状况承载能力极限状态要求的条件来确定受力主筋数量， 空心板截面可换成等效工字形截面来考虑。 换算原则是面积相等， 惯 性矩相同根据 2bk hk 2112 760cm2 和 1 bkhk3122246411493c

24、m4，由以上两式联立可得 bk 19.95cm,hk 19.05cm，上两式中 bk,hk 的含义见下图，则得等效工字形截面的上翼缘板厚度为：hfh hk 42 19.0511.48cm同样等效工字形截面的下翼缘板厚度为：hfh hk42 19.05222 211.48cm等效工字形截面腹板厚度为b bf 2bk 99 2 19.95 59.1cm空心板等效工字形截面（单位： cm ）假设截面受压区高度 x hf ，设有效高度 h0 h as 42 4.5 37.5cm正截面承载力为：0Mudfcdbf x h0 2式中 0- 桥梁结构的重要性系数，取 0.9；fcd -混凝土的设计强度， C

25、30所以 fcd =13.8Mpa;M ud - 承 载 能 力 极 限 状 态 的 跨 中 最 大 弯 矩 ， 查 表 可 得M ud 274.80kN.mx13.8 990x 37526M ud 0.9 274.8 106 o2整理得 x2 750x 36205.53 02令 x2 750x 36205.53 0 ，则可解得x 51.86mm hf ' 114.8mm ，且满足x 51.86mmbh0 0.56 375mm210mm上述计算说明中和轴位于翼缘板，可按高度 hf，宽度为 bf 的矩形截面计算钢筋面积 As 。As fcdbf x 13.8 990 51.86 mm2f

26、sd28022530.40mm2选用 10 根直径为 16mm 的钢筋 +4 根直径为 14mm 的钢筋，配筋面积为：As 1082 472 2625.04mm2 2530.4mm2 ，配筋率As2625.04 0.707% min 0.2%bf h0 990 375故配筋率符合最小配筋率要求。2、持久状况截面承载力极限状态计算按截面实际配筋面积计算截面受压区高度 x 为：fsd As280 2625.0453.80mmfcdbf13.8 990截面抗弯极限状态承载力为：x 3 0.05380M d fcdbf x h013.8 103 0.99 0.05380 (0.375 )22=255.

27、86kN·m >0.9 × 274.80=247.32kN ·m,满足截面承载力要求。七、斜截面抗剪承载力计算根据以上计算，截面最大的支点剪力及跨中剪力分别为：Vd0 221.05kNVdl 37.31kN2假定只有 4 根钢筋(肋下)弯起，其他钢筋均通过支点。钢筋 布置满足梁的构造要求。等效工字钢截面腹板宽度为59.1cm,截面尺寸因满足：0.51 10 3 fcu,k bh0 0.51 10 3 30 591 375 619.08kN 0Vd 0.9 221.05 198.94kN 在进行受弯构件斜截面抗剪承载力配筋设计，若满足条件： oVd 0.5 1

28、0 3 2 ftdbh0可不进行斜截面抗剪承载力计算，仅按构造要求配置钢筋即可。而本设计中Vd 0.9 221.05kN 198.94kNo0.5 10 3 0 ftd bh0 0.5 10 3 1.0 1.39 591 375kN 154.02kN 对于板式受弯构件上式计算值可乘以 1.25 的提高系数。则1.25 0.5 10 3 2 ftd bh0 1.25 0.5 10 3 1.0 1.39 591 375kN 192.53kN 因此， oVd 1.25 0.5 10 3 2 ftd bh0 故应进行持久状况斜截面抗剪承载力验1）斜截面配筋的计算图式： 1）最大剪力 V 'd取

29、用距支座中心 h/2（梁高一半）处界面的数值，其中混凝土与 箍筋共同承担的剪力 V sd不小于 60%V 'd ，弯起钢筋（按 450弯起）承担的剪力 V sd 不大于 40%V d 。2）计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座中心h/2 处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。3）弯起钢筋配置及计算图式如下图所示。4）由插可得，距支座中心 h/2 处的剪力效应 V 'd 为' 221.05 37.31 3.8 0.21V 'd37.31 kN 210.90kNVd则Vcs 0.6V d 0.6 210.9kN 126.54kNV 'sb 0.4V

30、 'd 0.4 210.9kN 84.36kN相应各排弯起钢筋的位置及承担的剪力值见下表：表六 弯起钢筋位置与承担的剪力值计算表斜筋弯起点距支座中心承担的剪力值排次的距离 /mVsbi / kN10.28483.4620.56577.4930.82772.4241.16665.8751.38661.6161.66656.202）各排弯起钢筋的计算：与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载能力按下式计3V sb 0.75 10 3 f sb Asb sin s式中 f 弯起钢筋的抗拉设计强度( MPa)；sdAsb 在第一个弯起钢筋平面弯起钢筋的总面积 (mm2) ；s 弯起钢筋与纵向轴线的夹角

31、。本设计中： f sd =280MPa ， s=45 ，故相应于各排弯起钢筋的面积为Vsb2mm0.165080Vsb0.9VsbAsb 0.75 10 3 f sb sin s 0.75 10 3 280 sin 450计算得每排弯起钢筋的面积见下表。弯起排次每排弯起刚劲计算面积 Asb / mm2弯起钢筋数目每排弯起刚劲实际面积 A'sb / mm21505.574 14615.442469.414 14615.443438.704 12452.164399.024 12452.165373.214 12452.166340.444 12452.16(3)主筋弯起后持久状况承载能力

32、极限状态正截面承载力验算：由于主筋只有靠近支座的一排钢筋弯起，故只需验算该排钢筋弯起点的正截面承载力4 20 钢筋的抵抗弯矩 M1 近似计算为M1x4fsAs1 h04 280 103 3.1416 10 6 72 0.375 0.05380 kN ?m 60kN ?m22跨中截面的抵抗距为M fcdbf'x h0 x 13.8 10Sv（ 0Vd ）2式中 1 异号弯矩影响系数，本设计取1=1.0； 受压翼缘的影响系数，取 3 1.1;P 斜截面纵向受拉钢筋的配筋百分率， P=100 ，As ，当 P>2.5 时，取bh0P=2.5 ， Asv 同一截面上箍筋的总截面面积 （m

33、m） 2 f 箍筋的抗拉强度设计值，选用 HRB335 箍筋，则 f =280MPa； 0.99 0.0538 0.375 0.0538 kN ?m 253.33kN 22第一排钢筋弯起点处的正截面承载力为： M 1 253.33 60 kN 193.33kN ，而 该处的弯矩设计值通过插可求得： M d 44.49kN ?m，故第一排钢筋弯起点处 的正截面承载力满足要求。箍筋设计根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规 JTG D62-2004,5.2.11 条， 箍筋间距的计算式为12 320.2 10 sv svb 用于抗剪配筋设计的最大剪力截面的梁腹宽度（ mm）;h0 _用于抗剪配

34、筋设计的最大剪力截面的有效高度（ mm）; 用于抗剪配筋设计的最大剪力设计分配于混凝土和箍筋共同承担的分配系 数，取0.6 ；V d 用于抗剪配筋设计的最大剪力设计值（ kN ）。选用直径 10mm 的 R235 双肢箍筋，则面积 Asv 1cm2 ；距支座中心 2 0.6P fcu,k Asv fsvbh02h042 4.5 cm 37.5cm;s (26.25 6.15) 100% / (59.1 37.5) 0.907% ， bh0则 P=100 0.907 。最大剪力设计值 Vd 221.05kN ，把相应参数值带入上式得：SV383mm1.02 1.12 0.2 10 6 (2 0.

35、6 0.907) 30 100 195 591 3752(0.6 0.9 221.05)2则箍筋配筋率为：当间距 SV 100mm时，当间距 SV 200mm时，SV ASV (SVb) 157 100% (100 591) 0.266%SV ASV (SV b) 157 100% (200 591) 0.133%均满足最小配箍率 HRB335 钢筋不小于 0.12%的要求。八、斜截面抗剪承载力验算 斜截面抗剪强度验算位置为： （1）距支座中心 h/2 （梁高一半）处截面。（2）受拉区弯起钢筋弯起点处截面。（3）锚于受拉区的纵向主筋开始不受力处的截面。（4）箍筋数量或间距有改变处的截面。（5）

36、构件腹板宽度改变处的截面。 因此，本算例要进行斜截面抗剪强度验算的截面包括 :（ 1）距 支 座 h/2 处 1-1 截 面 ， 相 应 的 剪 力 和 弯 矩 设 计 值 分 别 为Vd 210.90kN，M d 15.2kN m。（2）距支座中心 0.565m处的 2-2 截面（第一排弯起钢筋弯起点） ，相应的剪力 和弯矩设计值分别为 Vd 193.72kN，M d 40.86kN m。(3)距支座中心 0.650m 处的 3-3 截面(箍筋间距变化处) ，相应的剪力和弯矩设 计值分别为 Vd 183.23kN， M d 47kN m。验算斜截面抗剪承载力时，应该计算通过斜截面顶端截面的最

37、大剪力Vd 和相应于上述最大剪力时的弯矩 Md 。在计算出斜截面水平投影长度 C值后，最大剪力 可插求得；相应的弯矩可从按比例绘制的弯矩图上量取。受弯构件配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪强度验算公式为下式0Vd Vcs Vsb3Vsb 0.75 10 3 fsd Asb sin sVcs 1 30.45 10 3bh0 (2 0.6P) fcu,k sv fsv式中 Vcs 斜截面混凝土与箍筋共同的抗剪能力 kN ;Vsb 与斜截面相交的普通弯起钢筋的抗剪能力 kN ;Asb 斜截面在同一弯起平面的普通弯起钢筋的截面面积mm2 ；1 异号弯矩影响系数，简支梁取为 1.0；3 受压翼缘的影响系

38、数，取 1.1；sv 箍筋的配筋率， sv Asv/ Svb 。根据式( 6-20 )，计算斜截面水平投影长度 C为C 0.6mh0式中 m斜截面受压端正截面处的广义剪跨比， m Md Vdh0 ，当 m>3.0 时， 取 m=3.0 ；Vd 通过斜截面受压端正截面由使用荷载产生的最大剪力组合设计值kNMd 相应于上述最大剪力时的弯矩组合设计值 kN m ；h0 通过斜截面受压区顶端正截面上的有效高度，自受拉纵向主钢筋的合力点至受压边缘的距离 mm 。为了简化计算可近似取 C值为：C h0( h0可采用平均值)，则有：C 37.5cm 由 C 值可插求得各个斜截面顶端处的最大剪力和相应的

39、弯矩。斜截面 1-1 ：斜截面有 10 根纵向受拉钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为(26.25 6.15)P 100 100 0.90759.1 37.5sv Asv Svb 1.57 100%/ 10 59.1 0.266%则Vcs1 1.0 1.1 0.45 10 3 591 375 (2 0.6 0.907) 30 0.266% 280kN388.8kN截割 1 组弯起钢筋 4 14 ，故Vsb1 0.75 10 3 280 615 sin45 kN 91.4kNVcs1 Vsb1 388.8 91.4 kN 480.2kN 210.90kN斜截面 2-2 ：斜截面有 10 根纵向受拉钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为P 100 100 (26.25 6.15) 0.90759.1 37.5sv Asv Svb 1.57 100%/ 10 59.1 0.266%则3Vcs1 1.0 1.1 0.45 10 3 591375 (20.6 0.907)30 0.266% 280kN388.8kN截割 1 组弯起钢筋4 14 ，故Vsb10.75103280615sin45 kN91.4kNVcs1 Vsb1388.8 91.4 kN 480.2kN 193.72kN斜截面 3-3 ：斜截