施工电梯方案(含电梯基础及地下室顶板回撑)

1、新城东方丽园项目（二期） 施工电梯基础 施工方案编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 编制日期： 广东水电二局股份 目 录一、工程概况1二、施工电梯基础位于地下室顶板上方1三、施工电梯位于回填土上11一、工程概况本工程整个用地面积为17092.38，总建筑面积80907.16。（其中地上为69917.14，地下为10990.02）。本工程属抗震设防丙类建筑，高层建筑，建筑安全等级为二级。主体结构设计使用年限为50年。设计地震基本烈度为6度，设计基本地震加速度为，设计地震分组为第一组。；第4-32层为商务公寓，层高；建筑总高度。 2#楼主要为住宅，地下1层，地上33层；其中第1层为公共配套设

2、施，层高；第2-33层为住宅楼，层高；建筑总高度。3#楼主要为商务公寓、商业用房，地下1层，地上16层；其中第1层为商业，层高；第2-16层为商务公寓，层高；建筑总高度。该工程拟采用三台施工电梯，采用由广州市京龙工程机械 生产的SC 200/200TD型施工电梯，即可满足现场施工需要及现场施工垂直运输的要求。2、3#楼施工电梯安装在地下室顶板上（具体位置详见平附图2、3），1#楼施工电梯安装在地面上（具体位置详见附图1），基础混凝土强度等级：C30；承台底部长向钢筋：12200；承台底部短向钢筋：12200；基础长度l：4.4 m，基础宽度b： m，基础高度h： m。二、施工电梯基础位于地下室

3、顶板上方（以2#栋为例进行验算）1、施工电梯基本参数施工电梯型号：SC200/200TD； 吊笼形式：双吊笼；架设总高度：94m； 标准节长度：；底笼长：m； 底笼宽：m；标准节重：170kg； 对重重量：2000kg；单个吊笼重: 2000kg； 吊笼载重：2000kg；外笼重：1480kg； 施工电梯安装在地下室顶板上，顶板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数n=2.1。同时应能承受施工电梯工作时最不利条件下的全部荷载，加固后的总受力必须能承受的最大荷载不得小于P =吊笼重+护栏重+标准节总重+对重体重+额定载

4、荷重）×=（2*2000）+1480+（63*170）+2×2000+2×2000×51096=5KN。2、回撑搭设方案：根据施工电梯厂家提供的使用说明书得知总荷载为KN，基础尺寸为4400×3800mm，因此加固范围为5000×5000mm，由此地下室顶板承担的总荷载为kN/m2，此荷载由施工电梯底部5000×5000范围的楼板承担，而根据结构设计地下室顶板施工荷载为5KN/m2，故需要在楼板下面设置钢管支撑，钢管支撑采用螺栓底座（钢顶托）顶紧，立杆纵距为300mm，横距为400mm，步距为1500mm。根据实际情况加设剪

5、刀撑。3、地下室顶板支撑架计算书：（1）计算依据：钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全等规范。（2）设计选型：地下室顶板在2#、3#楼施工电梯基础底部采用钢管脚手架回撑的方式以保证板使用安全。钢管脚手架间距纵横为300×400mm，步距为1500mm，45mm×95mm方木，钢管顶托顶紧。考虑到地下室顶板的使用安全，将施工电梯位置的最大荷载放大至

6、50.0 kN/m2进行验算。落地平台支撑架立面简图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元（3）计算书:1）、参数信息1.基本参数立杆横向间距或排距la，立杆步距h(m)：；立杆纵向间距lb，平台支架计算高度H(m)：；立杆上端伸出至模板支撑点的长度，平台底钢管间距离(mm)：；钢管类型:，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):；栏杆自重；材料堆放最大荷载(kN/m2；施工均布荷载(kN/m2；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值；立杆基础底面面积(m2；地基承载力调整系数。2）、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参

7、数为截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；截面惯性矩 I = 4； 纵向钢管计算简图1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q11×0.4 = 0.12 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 50×0.4 = 20 kN/m；(3)施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 2×0.4 = 0.8 kN/m2.强度验算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下: 1l22l2最大支座力计算公式如下:1l2l均

8、布恒载：q1 = 1.2 × q11×0.12 = 0.144 kN/m；均布活载：q2×0.8+ 1.4 ×20=29.12 kN/m；最大弯距 Mmax××2 + 0.117 ××2 = 0.547 kN·m ；最大支座力×××× kN；最大应力 = Mmax / W = 0.547×106 / (4490) = 121.922 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 121.922 N/mm2 小于 纵向钢管

9、的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: 4/100EI均布恒载: qk = qll=0.12 kN/m； = 0.677 ×0.12×4004/(100×2.06×105×107800)=0.001 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.001 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 400/150与10 mm，满足要求！3）、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =14.041 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管

10、计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.749 kN·m ；最大变形 max = 0.169 mm ；最大支座力 Qmax = 12.273 kN ；最大应力 = 166.782 N/mm2 ；横向钢管的计算应力 166.782 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 0.169 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 300/150与10 mm，满足要求！4）、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载

11、力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 12.273 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5）、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1×5.15 = 0.665 kN；(2)栏杆的自重(kN)：NG2×0.3 = 0.045 kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3&

12、#215;×0.4 = 0.036 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 0.746 kN；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2××0.4+50××0.4 = 6.24 kN；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式GQ××6.24 = 9.631 kN；6）、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式: = N/AKH f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.631 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得

13、到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； KH -高度调整系数：KH×； L0 - 计算长度 (m)；如果完全参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 计算长度附加系数，取值为； - 计算长度系数，参照建筑

14、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L0 = k1h = 1.167×1.7×1.5 = 2.976 m；L0/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =9631.038 /( 0.205×424 )= 110.803 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 110.803 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f

15、= 205 N/mm2，满足要求！公式(2)的计算结果：L0/i = 2100 / 15.9 = 132 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =9631.038 /( 0.386×424 )= 58.846 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 58.846 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.004 ；公式(3)的计算结果：L0/i = 246

16、0.503 / 15.9 = 155 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.291 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =9631.038 /( 0.291×424 )= 78.057 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 78.057 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全7）、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk×

17、kc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =38.52 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.63 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=38.52 kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！综上所计算，施工电梯选用SC 200/200TD型，搭设高度94m，根据说明书计算规则算的总荷载为462KN，基础尺寸为4400×3800mm，因此加固范围为5000×5000mm，总荷载为 kN/m2，小于50

18、 kN/m2，故2#、3#栋施工电梯回撑系统满足要求。三、施工电梯位于回填土上（以1#栋为例进行验算）：本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、施工升降机（GB/T 10054-2005），施工升降机安全规则（GB10055-2007），建筑地基基础设计规范（GB50007-2011），混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）等编制。1）、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号：SC200/200TD； 吊笼形式：双吊笼；架设总高度：95m； 标准节长度：；导轨架截面长：； 导轨架截面宽：；标准节重：170kg； 对重重量：2000kg；单个吊笼重: 2000kg； 吊笼

19、载重：2000kg；外笼重：1480kg； 其他配件总重量：200kg；2.地基参数地基土承载力设计值：120kPa； 地基承载力折减系数：；3.基础参数基础混凝土强度等级：C30；承台底部长向钢筋：12200；承台底部短向钢筋：12200；基础长度l：4.4 m； 基础宽度b：3.8 m；基础高度h：0.3 m；2）、基础承载计算：导轨架重（共需63节标准节，标准节重170kg）：170kg×63=10710kg，施工升降机自重标准值：Pk×××2+10710.00+200.00)×考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数基础承载力设计值

20、：×3）、地基承载力验算承台自重标准值：Gk=25×××承台自重设计值： G×作用在地基上的竖向力设计值：F基础下地基承载力为：×××该基础符合施工升降机的要求。4）、基础承台验算1、承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足×3.8=2(Pk+Gk)/fc×103)=2。承台底面积满足要求。2、承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。计算简图如下： F1 hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pj×Al式中 Pj -扣除基础自重后相应

21、于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj2； hp -受冲切承载力截面高度影响系数，hp=1； h0 -基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=300-35=265mm； Al -冲切验算时取用的部分基底面积，Al×1.575=2； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长； ab=a+2h0=0.65+2×0.265= am=(at+ab)/2=(0.65+1.18)/2= FlPj×Al×hpftamh0。承台抗冲切满足要求

22、。3、承台底部弯矩计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩： M1 = (a12/12)(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A)式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=； l,b -基础底面的长和宽； pmax,pmin -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin2； p -相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax2； G -考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，k ，Gk为基础标准自重，×