楼楼脚手架施工方案33页

1、浩海·城市春天1#、2#楼 脚手架施工方案 编制： 审核： 批准：宁夏第五建筑工程公司城市春天工程项目部城市春天1#、2#楼脚手架施工方案一、工程概况城市春天1#、2#楼工程位于银川市金凤区福州南街新六中对面，施工现场无不良地质情况。1#楼为高层办公、住宅建筑。2#楼为办公楼。本工程1#楼总建筑面积18053；其中1#地下室：1193，地上十二层面积16860；建筑高度50.6m。本工程2#楼总建筑面积17175.5；其中地下室：1313.2，地上十二层面积15862.3；建筑高度51m。城市春天1#、2#楼工程一、二、三、四层采用48钢管和铸铁扣件搭设落地式脚手架，四层、九层以上采

2、用48钢管和铸铁扣及180工字钢搭设悬挑式双排脚手架。脚手架要承受施工过程中的各种垂直和水平荷载，要保证在各种荷载作用下不发生失稳倒塌以及超过容许要求的变形、倾斜或扭曲现象，因此脚手架必须具有足够的承载能力，刚度和稳定性，以确保安全。二、 脚手架搭设的材质要求（1） 钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm焊接钢管。材质符合脚手架的搭设要求，搭设脚手架所需的钢管必须顺直、无扭曲，截面完好，严禁使用管壁被割伤、有裂缝的钢管，确保钢管有足够的刚度和强度，材质符合普通碳素结构钢技术条件（GB700-88）中的A3钢技术条件，管材符合直径5-152mm电焊钢管（YB242-63）中甲类软钢管。低压流体输送

3、用焊接钢管GB3092-82中普通钢管的规定。（2） 扣件要符合GJ22-85钢管脚手架规定，材质应符合GB078-67可锻铸铁分类及技术条件中的技术条件。扣件须采用可锻铸铁扣件，与钢管的贴合面必须严格整形，活动部位转动灵活，表面须进行防锈处理，扣件不得破坏，不得使用有裂缝、变形、滑丝等现象。新扣件必须 具备产品合格证，生产许可证，专业检测单位测试报告。在使用前，所用材料需经质检人员检查挑选后才可使用。（3） 脚手板本工程采用竹穿板脚手板。脚手板应有毛竹或楠竹制成，竹片厚度大于5mm，脚手板厚度不小于50mm，两边加有木杠，长度2-3m,宽30-40cm为宜，螺栓孔径须小于1cm。（4） 安全

4、网本工程采用密目式安全网，每目面积1.5mm2，2400目/100cm2。安全网须具备产品质量合格证，须经市安检站试验合格，核发“准用证“后方可使用。三、 搭设形势根据本工程特点及市建委“银建通（2002）18号”文件要求，本工程1#、2#楼一至四层采用落地式双排扣件钢管脚手架,四至十二层采用全封闭悬挑式双排钢管脚手架，根据建筑物外形打折。四、 搭设高度及搭设尺寸（1） 悬挑式双排钢管脚手架搭设分别在四层、九层搭设高度18m20米。内排立杆距墙面0.3m，外排立杆距墙面1.35m，内外排立杆间距1.05m。（2）立杆纵距1.5m，纵向水平杆间距为1.5m，脚手架宽度1.0 5 m （3）连墙件

5、二步三跨设置，部分可为三步三跨设置。五、 构造要求（1）立杆的构造要求 立杆设置按1.5m间距依次排开。立杆采用对接扣件连接，且须交错设置。两根相邻立杆接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不得小于50cm，各接头中心至主节点的距离不得大于步距的三分之一。（2）纵向水平杆、横向水平杆的构造要求纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不得小于3跨纵向水平杆的对接扣件应交错设置，纵向水平杆的间距为1.5米。主节点处必须设置一根横向水平杆，横杆水平偏差控制在脚手架总长的1/300以内，且小于5cm，用直角扣件固定的横向水平杆严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不得大于1

6、50mm，靠墙一端外伸长度为150mm。(3)地下室至五层楼面层采用落地式脚手架，搭设脚手架前，应清除搭设范围的障碍物，平整场地，夯实基土，作好现场排水工作。铺设垫板，脚手架支承在垫板上。（4）悬挑横梁的设置:首次在五层楼面用16钢筋做悬挑预埋件，用高180工字钢做外挑横杆,每个外挑横杆用ø14钢丝绳斜拉，第二次九层楼面也采用16钢筋做悬挑预埋件，用高180工字钢做外挑横杆悬挑，每个外挑横杆用ø14钢丝绳斜拉卸 荷,在用钢丝绳斜拉位置上一层预埋钢套管,用于锚固钢丝绳。（5）脚手板构造要求 脚手板必须设置在三根横向水平杆上，脚手板采用搭接铺设，接头必须在横向水平杆上，搭接长度

7、为200mm，其伸出横向水平杆的长度为150mm，脚手板两端用直径1.2mm的镀锌铁丝固定在横向水平杆上。作业层脚手板须满浦，不得用探头板、飞跳板。脚手架搭设完毕后，沿高度方向每隔10m须满浦一层脚手板硬防护。（6）剪刀撑的设置顺长向的剪刀撑，每15m在两侧各设置一道，顺短向的剪刀撑每10m在两头各设置一道，两种方向的剪刀撑都必须从端头开始设置由底至顶。所有剪刀撑至少与5根立杆联系，斜杆与地面夹角45°-60°，沿架高连续布置到顶。剪刀撑连接应采用搭接连接，搭接长度不小于1.0米。连墙件采取与框架柱刚性连接的方法，纵向从一层开始隔层设置，连墙件应与墙面垂直，不准上下倾斜。（

8、6）连墙杆的设置连墙件采用三步二跨设置，部分位置可三步三跨设置。连墙件须靠近主节点设置，偏离主节点的距离不得大于300mm，并从底层第一步纵向水平杆处开始设置，连墙杆应成水平设置，如不能水平设置时，与脚手架的连接端应下斜连接，不得采用上斜连接。根据本工程的特点，连墙杆采用与墙体相连的做法，搭设过程中，在主节点处无法与墙体主连接时，可在与墙体对应处增设一根副立杆，连墙件与此立杆可靠连接，连墙件应与墙面垂直，不准上下倾斜。（7）人行斜道构造要求由于1#、2#楼“一”型布置，在1#、2#楼中间设置上人通道至十层，十层以上从楼梯上楼面。人行斜道采用之子形斜道，附着外脚手架设置，宽度为1.5m，坡度 1

9、：3，拐弯处平台宽度1m，斜道两侧及平台外围设置栏杆和挡脚板，栏杆高度为1.2m，挡脚板高度为180mm。脚手架板满铺，搭接时下面板头压住上面的板头，板头凸棱用三角木填顺。脚手板上每隔250-300mm设一根防滑木条，木条厚度20-30mm，用12号镀锌铁丝帮扎牢靠。（8）卸料平台构造卸料平台与脚手架分离，单独搭设，每层搭设一个，依次错开。卸料平台长2.5m，距墙面挑出3.45m（距外排立杆挑出1.5m），在下层框架梁内水平预埋16钢筋拉环插入斜撑杆，在上层框架梁内垂直预埋16钢筋拉杆插入水平杆，水平杆伸出拉环端用直角扣件固定防滑杆，拉环水平预埋时距梁上皮100mm,垂直预埋时距梁外皮100m

10、m，卸料平台周边须设置栏杆和挡脚板、立挂安全网，栏杆高度1.2m，挡脚板高度180mm。平台满铺脚手板，两端用12号镀锌铁丝与水平杆帮扎牢固。卸料平台限荷0.6m3（1380）。六、搭设方法 有两人协同立起一根立杆安放，用直角扣件与水平杆连接，随后在立杆两侧设抛杆，用旋转扣件与立杆连接牢固。接着立第二根立杆，方法同前，需注意控制好立杆间距。立好两根立杆后，可搭设第一步纵向水平杆，再立其他立杆，搭设第一步横向水平杆，搭设连墙件，以此类推。搭设时须随时对架体垂直度、步距、跨距等进行检查，若有偏差，及时调整，直至符合要求。七、搭设注意事项（1） 搭设前，必须进行认真熟悉脚手架施工方案，认真做好安全交

11、底。（2） 操作工需具备登高作业上岗证，穿防滑鞋，挂安全带、戴安全帽。搭设时最少须有三人配合进行，划定安全警戒区，一人监护，严禁非操作人员进入。（3） 搭设前须对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格的构配件严禁使用。（4） 搭设过程中，严格按各管件构造要求及尺寸进行固定和校正，连墙件和安全网的设置须同步进行。（5） 剪刀撑必须与纵、横向水平杆同步搭设。（6） 扣件螺栓拧紧扭力距不得小于40N.m且不得大于65N.m，对接扣件开口应朝上或朝内。（7） 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设不得超过相邻连墙件以上二步。（8） 脚手架每搭设6m高度须组织人员严格按技术及构造要求验收，并办理验收手续

12、。（9） 严禁48 和51 钢管及其相应扣件混用。底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错布置,至少应有两种适合的不同长度的钢管做立杆。八、 安全防护设施 1、作业层脚手板必须满铺，不得有探头板、飞跳板，出作业层外每隔5部（9m高）须满铺一层脚手板做硬防护。2、密目网随脚手架同步挂设，网绳与架体可靠连接，不得使用破网、残网。3、作业层必须设防护栏杆和挡脚板。栏杆高度1.2m，挡脚板高度180mm4、上人斜道口须搭设防护棚，上面满铺脚手板或厚度不小于50mm的木板。5、楼面周边、阳台边、楼梯外侧、屋面周边及大于1.5的洞口周边均需设防护栏杆和挡脚板，做法与作业层相同。大于1.5的洞口除设防护

13、栏杆外，还须水平满挂安全网，小于1.5的洞口可满铺脚手板做防护。6、电梯井防护从一层开始封闭，然后每隔三层封闭。7、分层悬挑脚手架应做好接地连接，连接不少于3处，以防雷电天气造成架体联电。九、安全管理（1） 搭设人员（架子工）须持证上岗，挂安全带，戴安全帽、穿防滑鞋。（2） 搭设前须对构配件质量进行检查，合格者方准使用。（3） 本脚手架至用于装修作业，满足二个作业层同时施工，不得超载。（4） 不得将模板支架，混凝土输送管道等固定在脚手架上。（5） 当有六级及六级以上大风适应停止脚手架作业。（6） 脚手架使用期间严禁随意拆除各种管件。（7） 不得在脚手架基础及其附近进行挖掘作业，负责应采取加固措

14、施，并报项目经理批准。（8） 在脚手架上进行电、气焊作业时须有防火措施，并设专人看护。（9） 冬施期间，严禁在脚手架上生火取暖、保温。十、拆除方法及注意事项 拆除方法： 拆除原则是先安装的后拆除，后安装的先拆除，从顶层开始，自上而下按下列程序进行：拆除顶层立挂的安全网-拆除护身栏杆-拆除挡脚板-拆除脚手板-拆除纵向水平杆-拆除剪刀撑-拆除连墙件-拆除横向水平杆-拆除立杆。 注意事项：（1） 全面检查脚手架的扣件连接，连墙件、支撑体系是否符合构造要求，补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经项目经理同意后方可拆除。（2） 由安全员进行脚手架拆除安全技术交底，双方履行签字手续。（3） 脚手架拆除

15、前须划定警戒区，设专人警戒，严防非操作人员入内，清除脚手架上杂物及地面障碍物，拆除作业时必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。（4） 连墙件须逐层拆除，严禁将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高度不得大于2步。（5） 严禁采用将脚手架整片推倒或拉倒的方法进行拆除。（6） 拆至地面的构配件须及时清理，分类存放，以便整修、保养及运输。悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17.4米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，步距1.50米。采用的钢

16、管类型为48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用18a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.500/3=0

17、.075kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.075+1.4×1.500=2.236kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.236×1.0502/8=0.308kN.m =0.308×106/5080.0=60.661N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+

18、0.075+1.500=1.613kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×1.613×1050.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.017mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.0

19、50×1.500/3=0.079kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN 荷载的计算值 P=(1.2×0.040+1.2×0.079+1.4×1.575)/2=1.174kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×1.174×1.500=0.478kN.m =0

20、.478×106/5080.0=94.185N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.040+0.079+1.575=1.694kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.883×

21、;1694.070×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=4.29mm 最大挠度和 V=V1+V2=4.340mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150

22、5;1.050×1.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.118+1.4×2.362=3.518kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米

23、立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394 NG1 = 0.139×14.500=2.021kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150×4×1.500×(1.050+0.300)/2=0.608kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150×1.500×4/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.50

24、0×14.500=0.109kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.188kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的

25、规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×0.600 = 0.236kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.188+0.85×1.4×4.725=9.448kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.188+

26、1.4×4.725=10.440kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.236×1.500×1.500×1.500/10=0.095kN.m 五、立杆的稳定性计算 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.440kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=

27、1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.700×1.500=2.945m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2945/16=186； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.207； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10440/(0.21×489)=102.973N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设

28、计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.448kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.700×1.500=2.945m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2945/16=186； 轴

29、心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.207； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.095kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9448/(0.21×489)+95000/5080=111.864N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 六、连墙件的计算 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk &

30、#215; Aw wk 风荷载标准值，wk = 0.236kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 4.50×4.50 = 20.250m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 6.698kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 11.698kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 95.411kN Nf>Nl

31、，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 11.698kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求! 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1500mm，l = 1500mm，ml = 300mm，m2 = 1350mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1272.70cm4，截面模量(抵抗

32、矩) W = 141.40cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=10.44kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2×25.69×0.0001×7.85×10=0.24kN/m k=1.50/1.50=1.00 kl=0.30/1.50=0.20 k2=1.35/1.50=0.90 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=33.090kN 支座反力 RB=-11.484kN 最大弯矩 MA=17.498kN.m 抗弯计算强度 f=17.498×106/(1.05×141400.0)=117.858N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算

33、强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=3.19+4.73=7.91kN 水平钢梁自重计算荷载 q=25.69×0.0001×7.85×10=0.20kN/m 最大挠度 Vmax=6.910mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/400,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用18a号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570

34、×10.5×68.0×235/(1350.0×180.0×235.0)=1.68 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.902 经过计算得到强度 =17.50×106/(0.902×141399.99)=137.25N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 < f,满足要求! 九、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=11.484kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公

35、式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=11484×4/(3.1416×50×2)1/2=13mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 11.48kN； d 楼板螺栓的直径，d = 16mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2

36、； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于11484.07/(3.1416×16×1.5)=152.3mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 11.48kN； d 楼板螺栓的直径，d = 16mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.31N/mm2； 经过计算得到公式右边等于70.1kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!悬挑卸料平台计算书 计算依据建筑施工

37、安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。 平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.50m。 次梁采用12.6号槽钢U口水平，主梁采用25a号槽钢U口水平，次梁间距1.00m。 容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载4.90kN。 一、次梁的计算 次梁选择12.6号槽钢U口水平，间距1.00m，其截面特性为 面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3

38、,回转半径ix=4.95cm 截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm 1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.35×1.00=0.35kN/m (2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.00×1.00=2.00kN/m (3)型钢自重荷载 Q3=0.12kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.35+2.00+0.12) = 2.97kN/m 经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4×4.90=6.86kN 2.内

39、力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.97×2.502/8+6.86×2.50/4=6.60kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =6.60×106/(1.05×62140.00)=101.22N/mm2； 次梁的抗弯强度计算 < f,满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整

40、体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570×9.0×53.0×235/(2500.0×126.0×235.0)=0.86 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.732 经过计算得到强度 =6.60×106/(0.732×62140.00)=145.28N/mm2； 次梁的稳定性计算 < f,满足要求! 二、主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择25a号槽钢U口水平，其截面特性为 面积A=3

41、4.91cm2,惯性距Ix=3369.20cm4,转动惯量Wx=269.60cm3,回转半径ix=9.82cm 截面尺寸 b=78.0mm,h=250.0mm,t=12.0mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/m Q1 = 0.30kN/m (2)型钢自重荷载 Q2=0.27kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.30+0.27) = 0.68kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.2×(0.35+2.00)×0.50×2.50/2+1.2&#

42、215;0.12×2.50/2)=1.94kN P2=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.12×2.50/2)=3.71kN P3=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.12×2.50/2)=3.71kN P4=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.12×2.50/2)+6.86/2=7.14kN P5=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.12×2.50/2)=3.71kN P6=(1.2×(0.35+2.00)×0.25×2.50/2+1.2×0.12&#