振动筛计算过程

1、振动筛的设计参数术语见表1。序号定夏或祐本柢怎咎用窑I1efiiciejicy cf cieeitijif定寤伊效果所Hl的描捉g中朕水效耶£ efficiftKy of devstruig评定膛水效果所用的描标脱术農卑i规定粒度 dcipixFiicd izc往料度甘级作业中，使腹料分离序 博睛的純歴4开佔percerrlg open 也翎喘扌民血槻与彌向向枳之比幵吒曲帜序术语定义或基本概念曾用名号筛分效率n s评定筛分效果所用的指1efficiency ofscreening标脱水效率n t评定脱水效果所用的指脱水效果2efficiency of dewatering标3规定粒度

2、designated在粒度分级作业中，使分离粒度size原料分离所遵循的粒度4开孔率筛孔总面积与筛面面积开孔面积percentage open area之比振动筛的应用术语见表 2。表2序号术语定义或基本概念曾用名1粒度特性曲线筛分曲线，筛分特性characteristic size curve表示各粒级产率或累计产率与各粒级关系的曲线曲线2粒度上限粒级中最大的粒度3top size粒度下限粒级中最小的粒度4lower size最大给料粒度给料中最大的粒度5maxsize in feed筛上物未透过筛孔的物料筛上产品，筛除物screen overflow6筛下物透过筛孔的物料筛下产品，透筛物7

3、screen underflow筛上粒物料中粒度大于筛孔尺寸的颗粒超粒8oversize筛下粒物料中粒度小于筛孔尺寸的颗粒9undersize限下率限下含量，含末率10undersize rate限上率小于规定粒度的物料占试样重量的百分比筛下物中大于规定粒度的物料占筛下物重量的百11oversize rate难筛颗粒分比粒度接近筛孔尺寸的颗粒临界颗粒12near - mesh material水分表示物料的湿度，即试样中所含水的重量占试样13moisture全水分重量的百分比外在水分和内在水分的总和14total moisture外在水分在规定条件下试样与周围空气湿度达到平衡时，风干水分，湿存

4、水分15free moisture内在水分所失去的水分，是物料表面湿度试样的毛细孔湿度，在规定条件下试样在空气干16inherent moisture散密度Y燥状态下保持的水分单位体积内散状物料的重量容积比重，堆比重1718bulk specrfic grakty筛分screening干法筛分物料通过筛面按粒度大小分成不同粒级的作业不借助水的筛分19dry screening湿法筛分借助水的冲洗作用的筛分20wet screening准备筛分分级筛分，预先筛分,preliminary screening按下道工序要求将原料分成不同粒级的筛分选前筛分21检查筛分控制筛分22control scr

5、eening最终筛分从破碎物中分出粒度不合格的物料的筛分生产岀粒级商品的筛分独立筛分23final screening脱水以脱去水分为目的的筛分24dewatering screening脱泥以脱去泥质为目的的筛分25desliming screening脱介medium drainage screening以脱去重介质（多为磁铁矿粉）为目的的筛分26 分级泛指：将物料分成若干粒级的作业。专指：在介sizing screening质（水或空气）中物料按其沉降速度的差别分成若干粒级的作业4产品分类根据JB/T 1604 ,矿用座式振动筛按其运动轨迹分为圆振动筛、直线振动筛和复合振动筛。其 种类、

6、特点及用途见表3。表3评类型号运动肋迹用途ZKZ2JZ有线或近1K胃缰的椭圆中细執级抽料的分旣.观术.蛇泥*脱會ZKH丘如近徵巨线的稱圜大块或诗丈块物料的分缓、视水圆振功需（Y）YKYJIS母或适皑圆形准备弼井*怜杳稲井*锻烬幡井VH大焕协罚的布备筛分咆介选煌的块精殘和盯石 脱介FJ賂料端为轉側"排料端为對闭曲钱中址粒缁物料的分级5设计总则5. 1振动筛的设计应符合机械制图、公差与配合及形位公差等基础标准的规定。5. 2振动筛的设计应按其用途、 要求和物料特性等实际条件进行，其参数、结构应满足先进性、可靠性以及经济合理的要求。5. 3振动筛各构件的选材应力求合理，注意减少制造和安装工

7、作量，注意抗蚀、抗磨要求。重 要构件拼接时，应在图样中注明部位、接法和要求。5. 4易损件、备用件、通用件和外购件等，在同一品种规格中，应能互换并符合相应标准或图 样的规定。5. 5振动筛设计除符合本标准规定外，还应符合现行的有关专业技术规范和规程的要求。6设计依据6. 1振动筛的用途。6. 2 物料特性a）名称；b）散比重；c）硬度；d）水分；e）颗粒形状；f）粒度组成（筛析结果）；g）最大给料粒度；h）物料粘度。6. 3工作制度。6. 4 处理量。6. 5规定粒度及相应的筛分（脱水）效率。6. 6 安装方式。6. 7希望使用的筛面种类。6. 8希望使用的振动筛种类。6. 9工作条件（如尺寸

8、限制、环境温度、防尘装置等）。7结构7. 1振动器本系列振动筛采用两种振动器，即块偏心振动器和激振电动机。块偏心振动器见图1,它由两对主、副偏心块，一根轴，两套大游隙（3G）轴承及轴承座等构件组成。激振力由主、副偏心块产生，激振力大小可由主、副偏心块的夹角调整。1主偏心块；2 副偏心块；3轴承盖；4轴承座；5筛箱侧板;6压圈；7 挡圈；8 轴承；9轴；10 轴端压盖图1圆振动筛使用两套块偏心振动器，分别安装在筛箱两侧板上；或一台激振电动机安装于筛箱上 部的支撑梁上。直线振动筛使用四套块偏心振动器，筛箱两侧板各安装两套振动器。小规格直线振动筛亦可使 用两台激振电动机，其激振力的大小可通过调整其偏

9、心块的夹角实现。7. 2筛面及其紧固装置7. 2. 1 为适应大块、大密度物料的筛分与煤矸石脱介的需要，重型振动筛的筛面需有较大的 承载能力、耐磨和耐冲击性能。设计中宜采用梯形断面的钢棒作为筛条。为减少噪声，提高耐 磨性，亦可使用成型橡胶条，用螺栓固定在筛面托架上，见图2。A-A1侧板；2橡胶条筛面；3筛面托架；4H型螺栓；5横梁图27. 2. 2圆振动筛与复合振动筛，可采用不锈钢焊接筛板、冲孔筛板、聚氨酯筛板和橡胶筛板等。其紧固方式为中间用螺栓固定在梁上，见图3。当筛宽小于900 mm时，中间可不固定；筛宽超过2100 mm者，中间应固定两排螺栓，筛面两侧用张紧板压紧，见图4。图47. 2.

10、 3直线振动筛的筛面，单层筛和双层筛的下层，采用带框架的不锈钢筛面；双层筛的上层筛面，当筛宽不超过 1.5 m时采用自承重筛板，超过1.5 m时采用冲孔筛板或编织筛网等。其紧固方式是沿筛面两侧板处采用压木、木楔压紧，见图5。中间各块筛板之间则用螺栓经压板压紧，见图6。讥7. 3筛框筛框由侧板、后挡板、横梁、承料板和排料嘴等组成。直线振动筛的筛框结构见图7,圆振动筛的筛框结构见图 &1 振动器支撑梁；2 侧板；3橡胶条；4 后档板;5 横梁；6筛面托架；7高强度螺栓；8 竖筋图71横撑；2承料板；3内侧加强板；4外侧加强板；5侧板；6支撑架；7抗磨板；8横梁；9螺栓夹座；10排料嘴图8筛

11、框所用横梁一般用两端带法兰的封闭型材构成，目前多为圆形和矩形。当无合适的规格选用 时，矩形梁亦可压制对焊，其成型方式冷热均可，但在长度方向同一形态只能一次成型。焊接 必须焊透，并进行退火处理，焊缝位置对直线振动筛宜布置在振动方向的垂线上。筛框侧板和后档板、排料嘴及横梁宜采用高强度螺栓或环槽铆钉联接，受力较小部位也可采用 普通螺栓加锁紧螺母联接。7. 4传动装置采用两种传动方式，直接传动和非直接传动。7. 4. 1直接传动电动机通过联轴器直接驱动振动器，见图9。其中联轴器有三种型式，设计中视需要选用。a）万向联轴器：该联轴器是汽车的通用件，见图10,该联轴器也可用于两振动器的联接;图10b）轮胎

12、联轴器：它由法兰和数片胶带组成，见图11。由于其周向刚度较大，可以传递很大扭矩，但径向刚度很小，因而可承受较大的径向跳动变形，可用于电动机与振动器的联接。它的 轴向尺寸较小，可以减少振动筛的宽度；图11c）橡胶联轴器（三爪挠性联轴器）：该联轴器由法兰、圆形平带、压板和螺栓等件组成，见图12。这种联轴器轴向尺寸较大，可用于两振动器的联接。图127. 4. 2非直接传动电动机经过一级 V带减速，再通过联轴器与振动器联接，见图13。可根据需要选用 741中所述的三种联轴器之一。1 电动机；2V带；3轮胎联轴器；4振动器；5万向联轴器；6 筛面 图137. 5支撑装置根据JB/T 3687.1 ，振动

13、筛安装方式为座式。每台振动筛由四组弹簧支撑，每组弹簧视振动筛 的规格不同，可由一个至三个弹簧组成。支撑弹簧可用橡胶弹簧或螺旋弹簧。亦可用复合弹簧，一般在支撑装置中还设计有摩擦阻尼器,其结构见图14。鉴于橡胶弹簧和复合弹簧的橡胶内阻较大，对过共振区时的振幅有一定限制作 用，故亦可不设计阻尼器和其它的限制装置。1 调整螺栓；2法兰；3 弹簧座；4 螺旋弹簧；5橡胶座；6 橡胶体；7筛箱侧板；8 套筒图148参数的确定8. 1 工艺参数8. 1. 1筛面的宽和长应符合 JB/T 145的规定。8. 1.2处理量的校核，由于实际工况十分复杂，国内外的计算方法很不统一，查阅文献标准推荐下列计算方法：冶金

14、及建筑材料的筛分 Q:Q=Fq y K<i LcuJxNkOShEft/h (1)式中：q单位筛分面积的平均容积处理量，mV (h mi),(见表1)；3Y材料的松散密度，t/m ；&、Leu、Jx、N<> Oh、E修正系数(见表 2) o表1睛扎尺寸mm0压D.2G0.30a.40060O.»O1J72.001.155 00* m3/ th -1.91225323 7445.570!1P0瓶fl尺寸mm8 JOIO.QC160020.0025,0011 50400050.0050.0100.00qCh m1)17.0W.O25.528031.034.03R

15、042056.063.0修正累敷毎响園焉諦分第杵及系粒值给料中粒度小于肺孔尺寸之干的睡检含量010%20%40%50%60%70%80%90%吹值Q.20.61.012A1,6182.0绐料中大于艇孔 尺寸的鞫制醫凰10%20%25%3%40%50%60%70%00%90%取債0.W0.971.001 031.09叮呂1.321.5$2.003.26r棉分处率4fl%50%70%m90%92%94%96%98%取值2.32.11.9161.31.00.90.806乱4各种披碎后的物糾（除煖外）旷晤翩粒«倒如海:砾石煤联值1.001.251.50物料的湿廣筛孔尺寸4、于25 mm简孔尺

16、寸人于25 mm干料報料威团喪迅度丽定城值1.Q00 75-085020-06003700E.肺扎尺寸小于25 nun満孔尺寸大于25 mm鉀C附仃啖水E何物料联a,001.251.401.008. 1.3处理量的校核还可参照下述公式进行。8. 1.3. 1用于筛分时（包括煤炭、冶金及建材行业） a） 修正平均法：Q=Fq y Leu© I sEGHDUx+Q t/h （2）式中：q单位面积的小时透筛量（见表 3）, t/ （h 吊）;Gk筛面开孔率的影响系数 ，按照公式3进行计算：Gk = （3）A 实际使用的筛面开孔率 ；B 设计选用的筛面开孔率；D筛面层数影响系数，上层1.0，

17、中层0.9，下层0.8 ;HX筛孔形状影响系数，短长孔（L/B=34）为1.15，长孔（L/B>4）为1.20 ;Q单位时间内给料中大于筛孔尺寸的物料含量，t/h ;Lcu、K<i、I s、Ef、Jx修正系数（见表 4表 8）。表3简儿尺寸moi102.0S9C76070.051.045 0丨 13S.032.02S.077%沖*74%心71%<38%跡拠04%q t < h * m1)75.168(560357.153?47.S44041.03S0M.S托扎尺寸mm22 019016。BO100(5 05 03 02D1临0£JT孔率昭61%外54%51%4

18、(5%4汛40%45Hm41%q V H h m2133 030.12?.S24.120 315.612.4PJ7.45 7大舌蹄孔尺寸的期料含童5%10%15%2咲25%S0%35%40%45%系数G1211.131.08L021.000.960.920.S8幅4大卜邮扎尺寸的無料含量30%55%60%65%70%75%80%85%90%95%0.790750,700.660.620 5S0.530.50033+ T#孔尺寸之举的樹料裔量05%10%15%20%25%30%35%40%靈!S肌0.41)0J50.500.550.600.700.800.90l.(X>小于箱孔尺寸之半的物

19、料含童45%50%55%60%65%70%75%»0%90%1 )01.201.301.401.551.70I.B52.002.202 402.42.01.6L41312LIJQ0.80,5聂St A1.5Qi,251.000.900 800.750.700.6«0.500,30温怯捧分时儈扎尺寸mm0.3M 1486 49.512.7!鼻125.4系感£1 002.002 502.00.?5L.40LJO1.25干法筛分时焉1 00辩分毀率95%W%85%go%W扎系淞A1,001451351.501.701.90b)流量法Q=3600BhVY t/h (4)式

20、中：B筛面宽度，m; h筛面上物料层的厚度(见表9), m;v物料运动的平均速度，m/s ；3Y物料的松散密度，t/m。对于直线振动筛，物料运动平均速度v可按下式计算：v=0.9 3 AGChG-CWcos S m/s (5)式中：3角速度，rad/s ;A振幅，m10）；0.80.9，对颗粒物料取0.91.0，对粉状物料取ca倾角对平均速度的影响系数（见表Ch物料厚度影响系数（见表 11）； cm物料形状影响系数，对块状物料取0.60.7 ；C一一滑行运动影响系数（见表 12）;3振动方向角，（°）。表9柞业名琢振动沛种类龄料端斟最量丈帚度mm分级块煤100r 末煤50末煤5020

21、注：”为矯TL尺寸.表10籀Si置常氏 v）*1505DO130.800.900.90-0.951.00105-1 Ifl1.30-1.4V150 ZOO表11厚度薄料层中厚料层庠料屋a（35）a(10-20) d0 9100 850.7-0.S注：曲筛孔尺寸.表12抛射强度盘.1.001.251 31 752.002.505.001 10-L15L05-I401,00-1.051.008. 1.4筛分效率a）煤炭筛分根据GB/T 15716的规定，筛分效率按下式计算:（a - 日住式中：n s 筛分效率，有效数字取到小数点后一位；a入料中小于规定粒度的细粒含量，%e 筛上物中小于规定粒度的细

22、粒含量， % 卩 筛下物中小于规定粒度的细粒含量， 限下率按MT 1确定。而限上率按下式计算：限上率=WD 100%Wx7）式中:W煤样中大于规定粒度的煤的重量，kg ；W筛下物中所取煤样重量，kg。b）冶金部门按下式计算-100二)(8)式中：%嫦分效率，有效数字取到小数点后一位，;«入料中小于规定粒度的细粒物料含量，%：0粗粒产品中小于规定粒度的细粒物料含量，； fi细粒产品中小于规定粒度的细粒物料含量，%-8. 1.5 脱水效率煤炭脱水，根据 MT/Z 7的规定，脱水效率为评定脱水设备工艺效果的综合指标，产品水分为 辅助评定指标（双层筛上层的脱水效率只用“产品水分”指标评定）。

23、脱水效率为：(b -a)(100 -c)(b -c)(100 - a)(9)式中：n t脱水效率，有效数字取到小数点后一位; a入料重量浓度，%b筛下水重量浓度，%c脱水产品的重量浓度，%a、b、c通过采样试验获得，取小数点后两位。8. 2运动学参数8. 2. 1振动强度K,根据目前的机械水平，K值一般在38的范围内。 取 K=5b8. 2. 2抛射强度K/,根据振动筛的用途选取，直线振动筛宜取KV=2.54.0 ;难筛物料取大值,故取Kv=易筛物料取小值；筛孔小时取大值，筛孔大时取小值。8. 2. 3筛面倾角a，对直线振动筛一般取 0，为适应不同需要可在土10内选取；振幅小时取大值，振幅大时

24、取小值。故取a =8. 2. 4推荐方向角S，是直线振动筛的重要参数之一，一般取 S =30 65。难筛物料取大值， 易筛物料取小值，我国目前多用40 45。故取3 =8. 2. 5筛箱振幅 代是设计振动筛的重要参数之一，其值必须适宜，以保证物料充分分层，减少堵塞，以利透筛。通常取A=36 mm其中筛孔大者取大值，筛孔小者取小值。故取A=8. 2. 6振动筛振动频率f,按下式计算：对直线振动筛：1 Igkvcos：(11)(10)2冗 Asin式中：f 振动频率，Hz;KV抛射强度；a 筛面倾角，（°）；3振动方向角，（°） o8. 2. 7实际振动强度KS,按下式校核:典

25、2K式中：K预选的振动强度（见 8.2.1 ）,若KS值过大，应在调 A和3的同时并验算KV （见8.2.2 ）;g=9.8 m/s 2。8. 3动力学参数8. 3. 1参振质量MNM+M+M+M+M+M kg （12）式中：M筛箱质量，kg;M振动器质量，kg ;M支撑装置的上弹簧座总质量，kg ;M联轴器及其罩的质量，kg;M物料质量，kg;M=f wBLy 工 Hfw物料结合系数，取 0.2 ;L筛面的长度，m艺Hi各层筛面上料层平均厚度的总和，mM6 其它参振质量，kg。8. 3. 2 弹簧刚度K对单质量系统：2K=3g M (13)式中：K系统中弹簧的总刚度，N/m;3 g系统的固有

26、频率，rad/s ；3 g= (1/31/7 )3 j ;振动的圆频率，rad/s ;n n: j 30n 筛箱振动次数，r/min ；M参振质量，8. 3. 3块偏心振动器的偏心块质量和回转半径关系MAnzWr (15)式中：M 参振质量，kg; nz 偏心块的组数； W每组偏心块的质量，r偏心块的回转半径，这种振动器通常用改变主、 的。参考图15得：日kg。14)kg;m副偏心块的夹角的方法来改变激振力，从而达到调整筛箱振幅的目(16)Wkr = WZ2rz2 2WZrZWfrfCO Wf2rf2式中：W 主偏心块的质量，kg;W 副偏心块的质量，kg; rz 主偏心块的回转半径，mrf

27、副偏心块的回转半径，m主、副偏心块的夹角，（°）。在主、副偏心块已定的情况下，可按式（16）计算其夹角:。8. 3. 4 筛箱重心计算及振动器位置的选择a）鉴于振动筛筛箱的对称性，重心可在垂直于筛面的纵平面内进行计算，筛宽方面的重心即 在筛箱宽度的中间；b） 平面坐标系原点的选取尽量与设计基准一致，一般选在筛箱侧板的左下角， 垂直方向为Y轴, 水平方向为X轴，如图2所示。图2c）重心计算mmY=Y2mmz w18)式中：W第i个构件的重量，kg ；工W i个构件重量的总和， kg;Xi、yi第i个构件的重心坐标， mm实际重心可根据物料分布特性作适当的调整；直线振动筛的振动d）圆振动

28、筛的振动器，多装在略偏于给料端的接近参振重量的重心的位置;器多装在重心的上方，并使振动力的合力通过参振重量的重心，因物料粒度过大或结构需要亦 可装在下方。8. 4电动机的计算选择8. 4. 1根据振动筛起动力矩较大的特点，采用Y系列电动机。计算中需进行静转矩的校核。8. 4. 2 电动机功率N的计算1N 二(N1 N2)kW (19)式中：传动效率；取 0.95 ;N振动消耗的功率；CmA2 n3NikW (20)1740480C阻尼系数，推荐 C=0.20.3 ;n振动次数，r/min ；2摩擦消耗的功率；N2fmmAn'd1740480kVW21)式中：f m摩擦系数；d振动器轴的

29、直径，8. 4. 3起动转矩的校核所选电动机静起动转矩应满足:Mq>Mj (22)式中：M 静转矩;M=9.8 nzWr N- mM电动机的静起动转矩(查有关电机手册)，N9主要零件的设计与计算9. 1 轴承9. 1. 1轴的受力分析 圆振动筛和直线振动筛所用的块偏心振动器，有一根通轴，其上装有两组偏心块，偏心块的旋转产生强大的激振力，激发振动筛也使自身振动，因此该轴承受着偏心块旋转产生的离心力Fi及偏心块产生的惯性力 Fg,轴及偏心块的自重 W及W,支撑反力FA、FB,静转矩M。当Fi、W、 W方向一致时，轴受力最大。受力状态如图3所示。4。图39. 1.2 轴承的计算与选择图3中，力

30、W及W与Fi相比很小，为简化计算略去不计；力Fg与Fi方向相反，略去Fg使之偏于安全。这样轴承上的轴向力为零，径向力为：R=RA=F3=F1=Wkr jN （23）式中：3 j 振动的圆频率，rad/s。轴承的额定动负荷为：C 空 P （24）fn ft式中：C轴承额定动负荷，N;P当量动负荷P=R, N;fh、fp、fn、ft在轴承手册的有关表中选取，其中额定寿命为10000 h。根据振动器的工作特点，选用大游隙（3G轴承。9. 2轴的强度验算根据振动器的结构，轴的形状、载荷分布及弯矩、扭矩图见图轴材料为45钢，按n类载荷计算，其许用弯曲应力为： cr w=93.1 MPa。危险断面的当量弯

31、矩 M为：Mt *M2 ( T)2 N- m式中：M弯矩，Nm；M=FiLFi离心力，N;L 危险断面到 Fi点的距离，m；a根据扭矩性质而定的折合系数；对不变扭矩取a* 0.3 ;T扭矩，N m；T =9.55 103 nN输入的功率，kW n轴的转速， r/mi n。危险断面的应力应满足：( 26)小Mt丿j1"-W W J式中：d w弯曲应力，Pa;Z截面模数，m3。9. 3弹簧9. 3. 1圆柱型橡胶弹簧的计算圆柱型橡胶弹簧几何尺寸见图5。> 巴 X> K *? > : 工yvj'r'»X 、/ A：J X'X>J叫*

32、 *；x,”；J * M rAJ> 1:1r ” X>iM> *、K.JI鼻.4*r /上、> > * ?屯、*、*>.> * _XJ'»1>>>'wrki>A、h*-1-一D1=国jZo=37 (27)g式中：Zo 频率比，小型筛取小值，大型筛取大值。KKd (28)m式中：Kd单个弹簧的刚度，N/m；K弹簧的总刚度，N/m； nt 支撑弹簧的个数。 h= (46) A (对小型筛 h=0.014 m ) (29)式中： h弹簧的最大变形量，(30)(31)< 0.150.20Ho=0.510式

33、中：H0 弹簧的自由高度， m;D弹簧的外径，mD -d4H(32)式中：0 受压面积与自由面积之比; d弹簧内孔直径，氐=1.2 (1+1.652 ) (33)曰=1.2 E (34)式中：KX外形系数；曰动弹性模量，N/m2；E 静弹性模量，N/m2o 静弹性模量与邵氏硬度的关系式为：Ej =3.57 1 05e0033Hsh (35)式中:Hsh 橡胶弹簧的邵氏硬度，度。静弹性模量与橡胶邵氏硬度关系曲线见图6。EdKXF/、kdd X (39)Ho - .汕式中:F弹簧的受压面积，强度应满足:hKdF(39)式中: 二j橡胶的压缩应力， Pa;气1橡胶的许用压缩应力，Pa,取d j =9

34、80 kPa 。020406080100邵氏確度度9. 3. 2金属螺旋弹簧的设计计算按机械设计手册（弹簧）的规定进行。9. 3. 3振动筛还可使用金属螺旋弹簧与橡胶弹簧组合而成的复合弹簧。因国内尚无成熟公式,不作推荐。9. 4筛框筛框强度的设计计算，对筛宽大于2000 mm的大型振动筛，建议进行动强度计算，可在微机上应用NT网络的有限元软件计算应力和模态。其中侧板及横梁的应力值应小于所选材料的疲劳 强度许用应力值；计算出的各阶固有频率应远离其工作频率。本标准仍对筛框一些重要构件作 些静强度计算和推荐。9. 4. 1筛框侧板及后挡板的厚度，用类比法确定。见表13。表13儒盘mm嗣握厚度mm6】

35、200-1 50081 800- 2 40010)23200169. 4. 2 筛框横梁横梁断面形状及结构应符合 7.3的规定，并应进行下列验算：a）横梁受力分析横梁与其附件（筛面托架、筛面、紧固件等）构成一体，按频率 f和振幅A振动，因此其受力 由动载（惯性力）和静载（自重力）组成。为计算方便，将附件重量均匀地分配给各梁，然后 将动载的最大值和静载合成作为外载均布在横梁上，即将横梁简化为受均布载荷的简支梁，作 静态计算，其载荷分布及弯矩图见图21。均布载荷：9.8W +Smax l(41)式中：q梁的均布载荷，N/m；W梁及其附件的重力（包括物料重力），N;Sax梁的最大惯性力，N；Snax

36、 -W|A jl 梁的长度，n。b)横梁强度计算：WM .1-兰WZ.2Mqjl-N- m8式中:d w梁的弯曲应力，Pa;M-梁的弯矩，n mZ-横梁截面模数，mr；d w梁的许用弯曲应力,qj -均布截何，N/m；Pa,取d w=24.5 MPa ; (42)(43)l 横梁长度，m。c）横梁固有频率的验算 按简支梁计算，固有频率为:(44)式中:3 g梁的固有频率，rad/s ;an振型常数，an=nn n (nn=1 , 2 , 3,，nn,这里取 nn = 1)；E材料弹性模量，N/m2；I 惯性矩，m ；m单位长度上的质量，kg/m；3 j振动圆频率，rad/s。9. 4. 3 紧固件振动筛的关键联接部位(例如：振动器体、横梁、后挡板及排料嘴与侧板)应采用高强度螺栓 或环槽铆钉联接。螺栓与环槽铆钉的工作原理基本上是一致的。在联接中，构件间力的传递是 靠钢板间的摩擦力实现的，而摩擦力则是由紧固件给钢板的夹紧力产生的。在装配时要求钢板 表面进行喷砂或去油污、消除杂物等处理，以保证有足够的接触面积和摩擦系数。联接形式和受力状态如图22所示