桥梁毕业设计论文

1、沈阳建筑大学毕业设计（论文）预应力混凝土T型梁桥1.课程设计目的和任务 课程设计是培养学生综合运用有关的专业知识处理好各种因素的相互关系，有效的完成符合生产实际需要的设计任务能力的重要实践性环节。通过课程设计，培养学生树立正确的设计思想和方法，增强独立运用理论知识，以及技术标准、设计规范，参考资料，分析问题和解决问题的能力，能用通顺的文字和准确的图表系统地完整表达设计成果。 根据桥梁工程课程中所学的知识，并结合结构设计原理或钢筋混凝土设计原理，理论联系实际，进行装配式钢筋混凝土简支梁的设计计算，并绘制施工图。 2.设计资料2.1.1 桥面净空桥面净空9m+2×1.50m人行道+2&#

2、215;0.25栏杆2.1.2 主梁跨径和全长 标准跨径：L=35.00m（墩中心距离） 计算跨径：L =34.00m （支座中心距离）主梁全长：（主梁预制长度）2.1.3 设计荷载公路I级，人群荷载3KN/,每侧人行道重力的作用力为1.5KN/m，防撞墙重力的作用力为4KN/m。2.1.4 材料T形梁混凝土主要指标指标强度等级弹性模量（MPa）重量（kN/）轴心抗压设计强度（MPa）抗拉设计强度（MPa）轴心抗压标准强度（MPa）抗拉标准强度（MPa）C503.452622.41.8332.42.65钢绞线主要指标公称直径（mm）截面面积（m）单位重量（kN/）标准强度（MPa）弹性模量（M

3、Pa）松弛级别1401.10218601.95II钢筋主要指标钢筋种类抗拉设计强度（MPa）抗压设计强度（MPa）标准强度（MPa）弹性模量（MPa）R2351951952352.1HRB3352802803352.0混凝土：主梁用50号，人行道，栏杆及桥面铺装用20号。预应力钢束采用符合冶金部YB255-64标准的s5mm碳素钢丝，每束由24丝组成。普通钢筋直径大于和等于12mm的用16Mn钢或其它级热轧螺纹钢筋；直径小于12mm的均由级热轧光钢筋。钢板和角钢：制作锚头下支承垫板、支座垫板等均用普通A3碳素钢，主梁间的联接用16Mn低合金结构钢钢板。2.1.5 主要材料选用（1） 沥青混凝土

4、：桥面铺装（2） C40混凝土：桥面铺装（3） C50混凝土：预制T形梁,现浇连续段。（4） mm钢绞线：预制T形梁及顶板束2.1.6施工方法按后张法工艺制作主梁，采用45号优质碳素钢结构钢的锥形锚具和直径50mm抽拨橡胶管。2.1.7结构尺寸如图7-1所示，全断面5片主梁，设5根横梁。图7.1 桥横截面图2.1.8设计依据（1） 结构设计原理人民交通出版社（2） 桥梁工程人民交通出版社（3） 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）交通部公路规划设计院（4） 公路桥涵设计手册-梁桥人民交通出版社（5） 桥梁计算例集-梁桥人民交通出版社（6） 公路桥涵设计通用规范J

5、TG D60-2004 北京：交通部公路规划设计院3、主梁计算3.1.1主梁截面几何特性计算截面几何特性预制时翼板宽度为1.58m，使用时为1.60m，分别计算这二者的截面特征。计算公式如下： 中主梁跨中毛截面的几何特性在预制阶段如表7.1表7.1 跨中截面(跨中与L/4截面同)毛截面几何特性 分块号分块面积Ai(2)yi(cm)Si=Ai*yi(Cm3)(ys-yi)(cm)Ix=Ai(ys-yi )2(Cm4)Ii(Cm4)11364454440.618.725×105852121022432.69.055×105184057.5105800-12.93.062

6、5;10564112.37187-67.72.933×10557612471424-79.436.313×105合计7.2.2检验截面效率指标以跨中截面为例：根据设计经验，预应力混凝土T型梁在设计时，检验截面效率指标取0.450.55，且较大者亦较经济。上述计算表明，初拟的主梁跨中截面是合理的。7.3主梁内力计算7.3.1恒载内力计算（1）主梁预制时的自重（一期恒载）g1：此时翼板宽1.58m按跨中截面计算，主梁每延米自重（即先按等截面计算）中主梁：0.4468×2511.17kN/m (0.4468为Am,25为40号混凝土的容重，单位kN/m3)内、外边梁：0

7、.448×2511.2 kN/m由马蹄增高抬高所形成的4个横置的三棱柱重力折算成的恒载集度： 由梁端腹板加宽所增加的重力折算成恒载集度：（式中0.593为主梁端部截面积，主梁端部截面如图7.2）图7.2 主梁端部截面 边主梁的横隔梁：图7.3 内横隔梁图 图7.4 端横隔梁图内横隔梁体积：（2）栏杆、人行道、桥面铺装（三期恒载）g3：一侧栏杆1.52 kN/m，一侧人行道3.60 kN/m；桥面铺装层，见图7.2： 现将两侧栏杆、人行道和桥面铺装层恒载简易地平均分配到5片主梁上，则：（3） 主梁恒载内力计算如图7.5所示，设为计算截面离左支点的距离，并令，则：主梁弯矩和剪力的计算公式

8、分别为： 恒载内力计算见表7.2表7.2 恒载内力（1号梁）计算表 项 目跨中四分点变化点四分点变化点支点0.50.250.07180.250.071800.1250.09380.03330.250.42820.5一期恒载12.3224585.699439.509156.03060.072102.891120.1434二期恒载5.4255257.881193.51468.69926.44945.30252.8997.3.2活载内力计算(修正刚性横梁法)（1）冲击系数和车道折减系数按“桥规”第2.3.2条规定，对于汽20，按“桥规”2.3.5条规定，平板挂车不计冲击力影响，即对于挂车100，1.

9、0按“桥规”2.3.1条规定，对于双车道不考虑汽车荷载折减，即车道折减系数 图7.5 恒载内力计算图（2）计算主梁的荷载横向分布系数跨中的荷载横向分布系数mc如前所述，该设计采用5片横隔梁，3片内横隔梁，具有可靠的横向联结，且承重结构的长宽比为： 所以可按修正的刚性横梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数。a主梁抗扭惯矩对于T型梁截面，抗扭惯矩可近似按下列公式计算：式中：和相应为单个矩形截面宽度和厚度；矩形截面抗扭刚度系数；梁截面划分为单个矩形截面的个数。对于跨中截面，翼缘板的平均换算厚度：=14cm;马蹄部分的平均换算厚度：22cm。图7.6给出了的计算图式，的计算见表7.3。表7.3 计算

10、表 分块名称翼缘板腹板马蹄16097321416220.08750.16490.68751/30.2983710.1915001.463471.185460.652513.30144其中根据桥梁工程表252内插求得。图7.6 计算图式b计算抗扭修正系数此设计主梁间距相同，并将主梁近似看成等截面，由桥梁工程式25得：式中： 桥梁工程P112规定，混凝土的剪切模量G可取等于0.425E，代入计算公式求得：0.91256c按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值： 式中：则： 计算所得的值列于表7.4内。表7.4 横向影响线竖坐标值 梁 号(或)（或）（或）1233.21.600.56500.382

11、50.20.01750.10870.2-0.16500.01750.2d计算荷载横向分布系数1、2、3号主梁的横向影响线和最不利布载图式如图2.10所示。对于1号梁，则：汽20 （0.54230.33750.1896-0.0151）0.52715挂100 （0.48540.3830.28060.1783）0.3318人群荷载 0.6417 支点的荷载横向分布系数m。如图7.7所示，按杠杆原理法绘制荷载横向影响线并进行布载，1号梁活载的横向分布系数可计算如下： 图7.6 跨中的横截面分布系数mc计算图式横向分布系数汇总（见表7.5） 表7.5 1号梁活载横向分布系数 荷 载 类 别mcm。汽20

12、挂100人群0.527150.33180.64170.4340.1401.422 图7.7 支点的荷载横向分布计算图式（3）计算活载内力在活载内力计算中，这个设计对于横向分布系数的取值做如下考虑：计算主梁活载弯矩时，均采用全跨统一的横向分布系数mc，鉴于跨中和四分点剪力影响线的较大坐标位于桥跨中部（图7.7），故也按不变化的mc来计算。求支点和变化点截面活载剪力时，由于主要荷重集中在支点附近而应考虑支承条件的影响，按横向分布系数沿桥跨的变化曲线取值，即从支点到之间，横向分布系数用值直线插入，其余区段均取值（见图7.8和7.9）。计算跨中截面最大弯矩及相应荷载位置的剪力和最大剪力及相应荷载位置的

13、弯矩采用直接加载求活载内力，图7.7示出跨中截面内力计算图式，计算公式为a汽车和挂车荷载内力计算在表7.6内。图7.7 跨中截面内力计算图式表7.6 跨中截面车辆荷载内力计算表 荷载类别汽20挂1001.1912510.527150.3318最大弯矩及相应剪力60120120250250250250125426.4663556.25146.8251号梁内力值788.33716.6201179.96448.717最大剪力及相应弯矩合力P2×120+60=300250×4=10000.415940.33593.25125.071200335.932501号梁内力值78.5407

14、53.561111.4521078.35注：栏内分子、分母的数值分别为对应的及相应影响线坐标值。b对于人群荷载 q=0.75q=0.75×3=2.25kN/m相应的相应的求四分点截面的最大弯矩和最大剪力（按等代荷载计算）计算公式为：式中：如图7.8所示，对于四分点弯矩影响线面积为，剪力影响线面积为。于是上述计算公式即为： 1号梁的内力列表计算见表7.7. 四分点截面内力计算表 表7.7荷载类别项目K(kN/m)内力值汽201.1912519.23623.20435.655.480.52715430.63779.851挂1001.045.83861.07535.655.480.3318

15、542.203111.050人 群1.02.2535.655.480.641751.4727.912求变化点截面的最大弯矩和最大剪力图7.8示出变化点截面内力计算图式，内力计算表见表7.8。 1号梁变化点截面内力计算表 表7.8荷载类别 汽20挂100人 群1+u1.191251.01.0最大弯矩mc0.527150.33180.6417合力p300250×4=1000q=2.25y1.1871.0741/2×19.5×1.30Mmax223.62356.3518.30最大剪力Pi12012060250250250250q=2.25yi0.9280.8750.66

16、30.9280.8800.6700.610m10.4600.4860.527150.1950.2420.33180.3318Qmax146.8204.714.0注：表中 图7.8 变化点截面（1号梁）内力计算图式求支点截面的最大剪力图7.9示出了支点最大剪力计算图式，最大剪力列表计算在表7.9内。 表7.9 1号梁支点最大剪力计算表 荷载类别汽20挂100人群1+u1.191251.01.0P11201206070130250250250250Q=2.25y11.00.9280.7230.21001.00.9380.73320.6721.0/2y人=0.928m10.4340.4600.527

17、20.5100.430.140.1870.33180.3318 0.556×19.5 0.5×0.7803×4.875159.24195.4116.17注： 图7.9 支点剪力（1号梁）计算图式7.3.3主梁内力组合 主梁内力组合 表7.10序号荷载类别跨中截面四分点截面变化点截面支点截面第一期恒载第二期恒载总恒载=+人群汽20挂100汽人=恒汽人=+恒挂SjI=1.2×恒+1.4×SjIII=1.2×恒+1.1×挂提高后的SjI提高后的SjIII585.699257.881843.5868.627788.3371179.9

18、64856.9641700.542023.542212.152310.2649.9%56%2212.1523560003.5278.540111.45282.0682.06111.452114.88122.6095.7%100%114.88125439.509193.514633.02351.472430.637542.203482.1091115.131175.231434.581356.0542%44%1434.58138360.07226.44986.5217.91279.851111.05087.763174.28197.57226.69225.9849.3%54%226.692301

19、56.03068.699224.72918.30223.62356.35241.92466.71581.079608.363661.6651.5%59%608.363675102.89145.302148.19314.0146.8204.7160.8308.99352.893402.952403.0051%56%402.952411120.14352.899173.04216.17159.24195.41175.41348.45368.45453.22422.6049.2%51%453.22431控制设计的计算内力23561251434.582306754114537.4预应力钢束的估算及其布

20、置7.4.1估算钢束面积（1）按强度要求估算由结构设计原理式（1392）有：式中：混凝土强度安全系数，取1.25；计算弯矩，由表2.10可得2356kNm 为设计经验系数，这里取0.76计算，由此可得：2913.53kN每束为24s5mm、面积为4.71471，其抗拉设计强度1280Mpa。钢束数为：4.83束（2）按施工和使用阶段的应力要求估算此时，翼板可采用麦尼尔不等式进行钢束截面得估算。对于施工阶段有式中：传力锚固时的有效预加力，其应力损失可按估算。设1200 Mpa，则（1-0.2）0.8×0.750.75；为张拉时，构件上缘混凝土拉应力的限制值：。设张拉时混凝土强度达到设计

21、强度的80，即相当于0.8×4032号，由结构设计原理附表11内插得2.20Mpa，故0.7×2.201.54 Mpa。同理可求得0.7×22.415.68 Mpa。各项几何特性均按表7.1采用毛截面几何特性，各项弯矩值由表7.10求得。代入上式得： （A）由得： （B）对于使用荷载阶段式中:第二阶段应力损失系数,取=0.8；使用阶段混凝土压应力的限制值：荷载组合时，0.50.5×2814。代入上式得： （C）由（不容许出现拉应力）得： （D）将式（A）、（B）、（C）、（D）绘于图7.10中。其式（D）与（B）数值相近，在图中共用一条直线表示，因而其可

22、行区必在此直线上。为使用钢量经济，应尽可能使加大，但应满足钢束布置时保护层等构造要求。取800mm，并取可行区的中值得：3.5，即2857×N故需要的钢束数为：束（3）钢束数的选定根据以上计算，均接近5束，故暂选钢束数。7.4.2钢束布置（1）跨中截面钢束的布置，如图7.11。构造要求：预留孔道净间距10mm，梁底净距50mm，梁侧净距35mm，图中布置均满足以上要求。图7.10图7.11跨中截面钢束布置（2）锚固面钢束布置为使施工方便，全部5束均锚固于梁端，这样布置符合均匀分散原则，能满足张拉要求。如图7.12所示。（3）其它截面钢束位置及其倾角钢束的形状及倾角计算采用圆弧曲线弯起

23、；弯起角：1、2、3、4号束采用13°；5号束采用15°；钢束弯起点及其半径计算以5号束为例，其弯起布置如图7.13示由求起弯点k的位置：图7.12 梁端钢束锚固各钢束的弯起点及半径见表7.11示 图7.13 5号束弯起布置 各钢束弯起点及其半径计算表 表7.11钢束号升高值 c(cm)°度 (cm)(cm)支点到锚固点的距离d （cm）起弯点k到跨中线距离Xk590.9150.96626730.25969111.8295.83426.7130.97410430.22523415.3756.3128.1130.9743160.2257121.4925.4注： 单位

24、：cm各截面钢束位置及其倾角计算仍以5号束为例，由图7.13可求得计算点i离梁底的距离ai=a+ci式中：a钢束起弯前其重心至梁底的距离：a=23.5（见图7.13）ci计算截面I钢束位置升高值： R钢束曲线半径：R2673cm；计算截面I钢束的弯起角（即倾角）： 计算截面I至弯起点k之水平距离。对于5号束的支点截面（图7.13）： 各截面钢束位置（ai）及其倾角（i）计算值见表7.12 各截面钢束位置（Ai）及其倾角（i）计算表 表7.12计算截面钢束编号（cm）R（cm）度(cm)a(cm)跨中截面12为负值尚未弯起00107.5（同左）3415.5 523.5平 均 倾 角001钢束截面

25、重心13.9截面12为负值未弯00107.57.53415.515.5 5191.726734.1136.88423.530.384平 均 倾 角4.1130.07170.997钢束截面重心15.307变化点截面xi=83512Li为负值未弯00107.57.53478.710434.3272.97315.518.473 5539.2267311.6855.3523.578.85平 均 倾 角6.7780.120.993钢束截面重心26.274支座截面xi=9751255.331610.084.8787.512.37834222.3104312.3123.9815.539.48 5681.32

26、67314.7788.3223.5111.82平 均 倾 角11.910.2060.978钢束截面重心43.10775主梁截面几何特性计算 后张法预应力混凝土梁，在张拉钢束时管道尚未压浆，由预应力引起的应力按构件混凝土净截面（不计构造钢筋的影响）计算；在使用阶段，预留管道已经压浆，认为管束与混凝土结合良好，故按换算截面计算。跨中截面的净截面与换算截面几何特性计算，列表进行，如表7.13所示。同理，可求得其它控制截面得净截面和换算截面的几何特性如表7.17。 表7.13 跨中截面的净截面与换算截面的几何特性计算表 截面类别分块名称分块面积Ai(cm2)Ai重心至梁顶距离yi（cm）对梁顶边的面积

27、矩Si=Aiyi自身惯性矩Ii(cm4)(ys-yi)(cm)Ix=Ai(ys-yi)2(cm4)截面惯性矩I=Ii+Ix净截面毛截面446844.619927390.658×105-1.70.129×105预留管道面积-98119.1-116720-76.2-5.690×105混凝土净截面Aj=4370yjs=42.9Si=18760190.658×105-5.561×10585.097×105换算截面钢束换算面积(ny-1) Ay=119119.1141730-72.66.270×105毛面积446844.6199273

28、90.658×1051.90.161×105换算截面面积458746.5Si=21344690.658×1056.431×10597.089×105注：ny=Ey/Eh=2.0×105/3.3×104=6.06, Ey值查结构设计原理附表2-2，Eh查附表1-2。Ay=5ay=5×4.71=23.55cm2 表7.14 L/4截面的净截面与换算截面的几何特性计算表 截面类别分块名称分块面积Ai(cm2)Ai重心至梁顶距离yi（cm）对梁顶边的面积矩Si=Aiyi自身惯性矩Ii(cm4)(ys-yi)(cm)Ix=A

29、i(ys-yi)2(cm4)截面惯性矩I=Ii+Ix净截面毛截面446844.619927390.658×105-1.60.114×105预留管道面积-98117.7-115350-74.7-5.468×105混凝土净截面Aj=4370yjs=43.0Si=18773890.658×105-5.354×10585.304×105换算截面钢束换算面积(ny-1) Ay=119117.7140060-71.26.033×105毛面积446844.619927390.658×1051.90.161×105换算截

30、面面积458746.5Si=21327990.658×1056.194×10596.852×105表7.15 变化点截面的净截面与换算截面的几何特性计算表 截面类别分块名称分块面积Ai(cm2)Ai重心至梁顶距离yi（cm）对梁顶边的面积矩Si=Aiyi自身惯性矩Ii(cm4)(ys-yi)(cm)Ix=Ai(ys-yi)2(cm4)截面惯性矩I=Ii+Ix净截面毛截面476048.122895699.7×105-1.20.069×105预留管道面积-98106.7-104570-59.8-3.505×105混凝土净截面Aj=4662

31、yjs=46.9Si=21849999.7×105-3.436×10596.264×105换算截面钢束换算面积(ny-1) Ay=119106.7126970-57.23.893×105毛面积476048.122895699.7×1051.40.093×105换算截面面积487949.5Si=24165399.7×1053.986×105103.69×105表7.16 支点截面的净截面与换算截面的几何特性计算表 截面类别分块名称分块面积Ai(cm2)Ai重心至梁顶距离yi（cm）对梁顶边的面积矩Si=Ai

32、yi自身惯性矩Ii(cm4)(ys-yi)(cm)Ix=Ai(ys-yi)2(cm4)截面惯性矩I=Ii+Ix净截面毛截面602049.2296184107×105-0.7-0.029×105预留管道面积-9889.9-88100-41.4-1.680×105混凝土净截面Aj=5922yjs=48.5Si=287374107×105-1.709×105105.29×105换算截面钢束换算面积(ny-1) Ay=11989.9106980-39.91.894×105毛面积602049.2296184107×1050.

33、80.039×105换算截面面积613950.0Si=306882107×1051.933×105108.93×105表7.17 各设计控制截面的净截面、换算截面几何特性计算表 计算截面A(cm2)ys(cm)yx(cm)ey(cm)I(cm4)W(cm2)Ws=I/ysWx=I/yxWy=I/ey跨中截面净截面437042.990.176.285.097×1052.501×1050.944×1051.117×105换算截面458746.586.572.697.089×1052.506×1051

34、.122×1051.337×105L/4截面净截面437043.09074.785.304×1052.501×1050.948×1051.142×105换算截面458746.586.571.296.852×1052.504×1051.120×1051.360×105变化点截 面净截面466246.986.159.896.264×1052.578×1051.118×1051.610×105换算截面487949.583.557.2103.69×105

35、2.582×1051.242×1051.813×105支点截面净截面592248.584.541.4105.29×1052.601×1051.246×1052.543×105换算截面613950.08339.9108.93×1052.609×1051.312×1052.730×10576钢束预应力损失估算761钢束张拉控制应力（）按公路桥规规定采用0.750.75×16001200Mpa762钢束应力损失（1）钢束与管道壁间摩擦引起的预应力损失由结构设计原理式（13-12）有

36、：对于跨中截面：分别为摩擦系数与管道局部偏差对摩擦的影响系数，采用抽芯橡胶管成型时，由结构设计原理附表2-5查得：。跨中截面各钢束摩擦应力损失值见表7.19。表7.19 跨中摩擦应力损失计算 钢束编号（m）度弧度12130.22690.12489.9640.014904834130.22690.12489.9030.01490485150.26180.14409.8680.0148016 平 均 值160.42表7.20 L/4点摩擦应力损失计算 钢束编号（m）度弧度12130.22690.12485.0890.00

37、760.12401200148.834130.22690.12485.0280.00750.12391200148.68510.8870.19000.10454.9930.00750.10601200127.2 平 均 值144.43表7.21 变化点摩擦应力损失计算 钢束编号（m）度弧度12130.22690.12481.4440.00220.11931200143.16348.6730.15140.08331.3830.00210.0819120098.2853.320.05790.03181.3480.00200.0332120039.84 平 均 值104.54表7.22 支点摩擦应力

38、损失计算 钢束编号（m）度弧度12 2.920.05100.02810.2140.00030.0280120033.634 0.690.01200.00660.1530.00020.006812008.165 0.230.00400.00220.1180.00020.002412002.88 平 均 值17.28表7.23 各设计控制截面的平均值 截 面跨 中四 分 点变 化 点支 点s1平均值（Mpa）160.42144.43104.5417.28（2）锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失（）按公路桥规规定，可按平均值计算。即其中：由结构设计原理附表2-6查得，锥形锚具为6mm，两端同时张拉，则

39、6×21.2；取各钢束锚固点间的平均长度计算，20302×171996cm（预制梁全长2030cm，各束锚固点距支座中心线平均距离为17cm）。故考虑反摩阻作用时钢束在各截面处的预应力损失，可根据结构设计原理式（13-18a），（13-18b），及式（13-20）列表进行计算，如表2.24所示。从表2.24中可以看出：考虑反摩擦阻力计算，其数值较小，分布规律也比按平均值计算的更符合实际情况。（3）分批张拉时混凝土弹性压缩引起的预应力损失（）此项应力损失，对于简支梁一般可取L/4截面按结构设计原理式（13-24）进行计算，并以其计算结果作为全梁各钢束的平均值。在此，按简化公式

40、（13-29）进行计算，即：式中：m批数，m5；ny按张拉时混凝土的实际标号计算；假定为设计强度的80，即0.8×4032号，查附表1-2得：3.06×104，故6.54；其中：（1200144.4392.8）×5×4712267.32KN故： 20.02所以 （4）钢筋松弛引起的预应力损失（）考虑采用超张拉工艺施工，对于高强钢丝普通松弛级，按公式（13-33）为 （5）混凝土收缩、徐变引起的预应力损失（）由结构设计原理式（13-35）有： 式中：、加载龄期为时的混凝土徐变系数终值和收缩应变终值； 对和加载时的龄期，即达到设计强度为80的龄期，近似按照标

41、准养护条件养护计算则有：0.8R，则可得14d；对于后加恒载1表7.24 值（考虑反摩擦影响）计算表 钢束编号（m）判别式（m）（m）锚固面x0支点0.17m变化点1.4mL/4=5.045m跨中=9.92m3L/4=14.80Mpa(m)Mpa(m)Mpas-x(m)Mpas-xMpaMpa120.12480.711>0.089(即S>lw)26.4825.77383.2lw-x=0.54310.8S-x=25.179.021.467.3(36.8)104.116.652.2(52.2)104.436.8(67.3)104.1340.12482.341>0.300(即S&g

42、t;lw)23.2620.92373.6lw-x=2.17351.2lw-x=0.94189.318.257.1(26.7)83.813.341.7(41.7)83.426.7(57.1)83.850.14406.911<1.067(即S<lw)6.690358.7s-x=6.52349.5s-x=5.29283.51.64588.20(88.2) 各 截 面 的 平 均 值374.5334.7164.092.875.192.8判别式1m>或<，（其中为一端值）主要判定，还是，以选定计算的公式；为各钢束锚固点至计算截面的平均水平距离；（）中的值是由另一端锚具变形所产生的

43、；。的加载龄期180d；该构件所属的桥位为野外一般地区，相对湿度为75，则构件得名义厚度h由图2.1截面可得2×4468/558.616.0。其中，为构件的横截面面积，u为构件与大气接触的周边长度，这里u158+32+2×（8+18+75+11.3+72）558.6。由此可按桥规附表4-2查得其相应的徐变系数终值为：混凝土收缩应变终值为：。为传力锚固时在跨中和截面的全部受力钢筋截面重心（该设计部考虑构造钢筋，故亦为预应力钢筋截面重心）处，由（考虑加载龄期不同，按徐变系数变小乘以折减系数：）所引起的混凝土正应力的平均值：跨中： 截面： 取跨中与截面的平均值计算，则有： 将以上各式代入即得： 若按结构设计原理式（13-35）计算，则为： 考虑现行公路桥规对值计算偏大，故这里采用式（13-35）计算的值计算。现将各截面钢束预应力损失平均值及有效预应力汇总于表7.25。 表7.25 各截面钢束预应力损失平均值及有效预应力汇总表 工作阶段预加应力阶段使用阶段钢束有效应力应力损失项目预加应力阶段yI使用阶段yII计算截面跨中截面160.4275.152.37287.954162.6216.6912.1695.5L/4截面144.4392.852.37289.6541