南阳理工土木工程桥梁设计计算书

1、1设计资料与结构尺寸 1.1.1设计资料1.1.2结构尺寸2.2主梁内力计算3.2.1恒载作用内力计算32.1.1. 桥面铺装和人行道重力 32.1.2. 横隔梁重力32.1.3. 主梁重力3.2.1.4. 恒载作用下总重力32.2活载作用内力计算42.2.1. 主梁的荷载横向分布系数42.2.2. 活载作用内力计算1.22.3内力组合1.93配筋计算与强度验算223.1纵向主筋的配置223.2截面复核233.3钢筋的配置243.4腹筋设计243.5斜截面承载力复核 .333.6裂缝宽度验算403.7主梁变形验算414行车道板的计算434.1行车道板内力计算.4.34.1.1恒载内力434.1

2、.2活载内力434.1.3荷载组合 464.2配筋与强度验算465横梁的计算485.1确定作用在中横隔梁上的计算荷载 485.2绘制跨中横隔梁的内力影响线 495.2.1计算弯矩影响线坐标值 495.2.2绘制剪力影响线.5.05.3截面内力计算及复核.5.15.4截面配筋及强度验算 .5.35.4.1正弯矩计算配筋.5.35.4.2负弯矩计算配筋.5.55.4.3剪力计算配筋.5.56结束语577参考文献581设计资料与结构尺寸1.1设计资料1. 标准跨径：Lb=25m （墩中心距离）。2. 计算跨径：L=24.50m （支座中心距离）。3. 预制长度：L' =24.95m （主梁预

3、制长度）。4. 桥面净空：净-7+2*1.0m人行道5. 设计荷载 汽车一20级 挂车一100级人群荷载3kN m2 横隔梁5根，肋宽15cm。6. 材料：（1）钢筋；其技术指标见表1（2）混凝土；指标见表2T型主梁，栏杆人行道为C25,桥面铺装为C30钢筋技术指标表表1种类弹性模量抗拉设计强度抗压设计强度标准强度I级2.1 105195195235II级52.0 10280280335混凝土技术指标表表2设计强度标准强度弹性模量轴心抗拉轴心抗压轴心抗压轴心抗拉C2511.51.2316.71.782.8 104MpaC3013.81.3920.12.013.0 104Mpa7. 设计依据1、

4、桥梁工程教材，刘龄嘉主编，人民交通出版社。2、公路砖石及混凝土桥涵设计规范（JTJ022-853、公路桥涵设计通用规范（JTG -D60-2004）。4、 公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范（JTG-D60-2004）5、公路桥梁荷载横向分布计算8. 计算方法：极限状态法1.2结构尺寸本桥按二级公路桥涵净空设计，行车道宽为 7.0m，人行道宽为1.0m，全桥 每跨用5根预制的钢筋混凝土 T型梁，每根梁行车道板宽1.80m，沿主梁纵向布 置5根横隔梁。图3-1为桥梁横断面布置及主梁一般构造图（i） 桥梁横断面图（尺寸单位：cm3图（2） T型梁尺寸图（尺寸单位：cm 比例1:50.60

5、9-609-.609-一609r"M241502495图（3）桥梁纵断面图（单位：cm）比例：1:502主梁内力计算2.1恒载作用内力计算2.1.1. 桥面铺装和人行道重力人行道和栏杆的重力取(两侧)12.14kN m ；1 桥面铺装为 10.08 0.127 25 17.5kN m。2为了简化计算将人行道，栏杆和桥面铺装的重力平均分配给每根主梁，得g1(12.14 17.5)55.93kN/2.1.2. 横隔梁重力根据结构尺寸一块预制横隔梁的体积为：61O10(122.2511.5) 15 800.132m2在主梁上有10块横隔梁，边梁上有5块横隔梁预制块。将其产生的重力 沿主梁纵

6、向均匀分摊，则中主梁横隔梁产生的重力为：g20.132 10边主梁横隔梁产生的重力为：2.1.3. 主梁重力g31.4 25 0.22.1.4. 恒载作用下总重力24.5 251梆%g20.132 5 24.5 250.67km2 严 0.2 0.13 0.115)7.024kN/边主梁 g g1 g2 g313.624kNm中主梁 g g1 g2 g314.304kNm根据总的恒载集度可计算出荷载内力见表 3恒载内力表3主梁g( kN/ )/ ml( mM( kN m)Q( kN)跨中 行车道板平均厚度：h - "5 13） 12.2珈 al 2891 .2 3.2-gl gl 4

7、32Q支点；giQ支点；gi中主梁14.30424.51073.25804.94175.2287.61边主梁13.62424.51022.23766.67166.8983.452.2活载作用内力计算2.2.1. 主梁的荷载横向分布系数本例中装配式简支 T梁的跨中荷载横向分布系数采用比拟正交异性板法 （G-M）进行。（1 ）主梁的抗弯和抗扭惯矩I和It求主梁截面的重心位置，主梁截面见图（4）Q4-20-|(180 20) 12.25截面重心位置ax12.252140 201402160 12.25 140 2043.70cmIx 丄(180 20) 12.253(180 20) 12.25 (4

8、3.712.2勺22 )丄 20 1403图（4）截面形心位置（尺寸单位：cm 比例1:50+140 20( 43.7)22927935219cm4T型截面抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯性矩之和，即ITXCih ti式中：Ci-为矩形截面抗扭刚度系数，可由表 4查出;bi，t 为相应各矩形的宽度与厚度t2b20.1566140 12.25C2 0.300t/b10.90.80.70.60.50.40.20.1<0.1C0.1410.1550.1710.1890.2090.2290.2500.2910.3121/3矩形截面抗扭刚度系数表4查表可得 主 112.250.068 <

9、0.1d 180C113单位抗弯惯矩及抗扭惯矩为:lx92793521918051551.96cm4JTXItx416895.941802316.09cm4(2)横隔梁的抗弯惯矩和抗扭惯矩ly和lTY行车道板有效宽度的计算，横隔梁截面见图2-2.横隔梁长度取为两边主梁的轴线间距，即I 4 180 720cm表5c/l0.050.100.150.200.250.300.350.400.450.50/c0.9830.9360.8670.7890.7100.6350.5680.5900.4590.416''c 297c 0.5 (609 15)297cm h 122.25cm , b

10、 =15cm , -0.4125l 720根据c/l比值通过查表5可求得/c=0.497c 0.497 147.46cm求横隔梁重心位置2 入 h1h21+h 印2入h+h戶24£伽1|y花 X2x h1 + 2 h1(a y上)2 1丄 h'3b' +12''h24h b (- ay)2=6008453.132cm4333'312.256090.0201<0.1iTy Gib1t1 C2b2t2 C1bh1 C2(h h1)bi查表得c1-3由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板的一半，故取bh h10.1364122.25 12.

11、25查表得C2 =0.3049866.10 b1JTyb1B' J4 Lp I，Jy(3) 计算抗弯参数B和扭弯参数ax 4.5 450984.360.29924.5，7214.66式中：B' 桥宽的一半;Lp 计算跨径且:G(Jx Jy)根据公预规取 G=0.43E得：a =0.027 贝a 0.164(4) 计算荷载横向分布系数影响线坐标已知 0.278查G M法图表，可得表6各梁K值计算表6梁位何载位置b3/4 b1/2 b1/4 b0-1/4b-1/2 b-3/4 b-b校核K000.880.941.001.071.111.061.000.940.898.0051/4b

12、1.681.521.331.281.060.860.640.390.218.0251/2b2.562.141.761.370.960.660.24-0.19-0.497.9753/4b3.342.762.121.530.950.37-0.13-0.63-1.28.040b4.173.272.471.680.870.18-0.55-1.12-1.168.055Ki00.960.981.001.021.041.031.000.990.968.0201/4b1.021.031.041.051.030.970.940.890.867.8901/2b1.221.171.141.051.000.910.8

13、60.830.737.9353/4b1.381.291.181.060.980.890.830.770.718.045b1.551.451.241.080.950.830.770.680.598.070用内插法求个梁位处的值，见图(6)b3b2b4b0-4b-；b-nb-b112.5112.5112.5112.5112.5112.5112.5112.522.54567.5 L 90丄18018018018090图(6)各梁处K值计算(尺寸单位：cm)1号，5号主梁:K K3_b4(Kb-k3)_b422.5112.50.2Kb0.8K3_b42号，4号主梁：K K,b2(5b2Kib)b445

14、112.50.6K1B20.4K1B43号主梁 K =K0 （这里Ko指列表梁位在0点的K值）列表计算各主梁的横向分布影响线，计算结果见表7梁号荷载位置b3/4b1/2b1/4b0-1/4b-1/2b-3/4b-b1号Q = 0.2K1,b + 0.80 3b1,4-b1.4141.3221.1921.0640.9740.8780.8180.7520.686K0 = 0.2K0b + 0.8K 30，扌3.5062.8622.1901.5600.9340.332-0.214-0.728-1.292 =K 1 - K0-2.092-1.540-.0998-0.4960.0400.5461.032

15、1.4801.978va-0.343-0.253-0.164-0.0810.0070.0890.1690.2430.324K a = K0 + 烷3.1632.6092.0261.4790.9410.422-0.045-0.485-0.968K a M =-0.6330.5220.5040.2960.1880.084-0.009-0.097-0.1942号K . = 0.2K1b + 0.8K 311,b71.1401.1141.1001.0501.0120.9340.8920.8540.785K0 = 0.2K°,b + 0.8K03b42.2081.8921.5881.3341.

16、0000.7400.4000.042-0.210 =K 1 - K0-1.068-0.778-0.488-0.2840.0120.1940.4920.8120.992 Va-0.175-0.128-0.008-0.0470.0020.0320.0810.1330.163K a = K0 + Va2.0331.7641.5081.2871.0020.7720.4810.175-0.047K=V0.4070.3530.3020.2570.2000.1540.0960.035-0.0093号K1 = K|,00.9600.9801.0001.0201.0401.0301.0000.9900.960K

17、0 = K 0,00.8800.9401.0001.0701.1101.0601.0000.9400.8903号 =Ki- K00.0800.0400.000-0.050-0.070-0.0300.0000.0500.070 va0.0130.0070.000-0.008-0.011-0.005-0.0000.0080.001K a = K0 + va0.8930.9471.0001.0621.0991.0551.0000.9480.901K an3，i =-0.1790.1890.2000.2120.2200.2110.2000.1900.180（5）绘制荷载横向分布影响线，求荷载横向分布系

18、数按桥规规定：汽车荷载距人行道边缘距离不小于 0.5m；挂车不小于1m> 针对各主梁进行荷载最不利位置布置，可计算各主梁荷载横向分布系数见图（7）n1007001001 1图（7）各主梁跨中荷载横向分布系数计算（尺寸单位：cm）汽车一20级mi汽=2刀nmi 汽=0.509m2 汽=0.43m3 汽=0.367挂车一100级mi 挂=0.312m2 挂=0.238m3 挂=0.212人群荷载m1 人=0.568m2 人=0.376m3 人=0.368支点处荷载横向分布系数计算100 -I70090901801801801809090100I,汽-201004挂-100q人180 1130

19、180川90QQOOn1nK7DO10000 .00. :6 O 33HU2AZU-COO00. crnoo C30O图（8）各主梁靠近支点处荷载横向分布系数计算（尺寸单位 ：cm）利用GM法计算所得荷载横向分布系数，适用于跨中，因此还需采用杠杆 法计算靠近支点处的荷载横向分布系数见图（8）。/ 1汽车一20级mj汽=2 E nm1 汽=0.509m2 汽=0.43m3 汽=0.3671 _ _挂车一100级 m.挂=E ni ,挂 2 jm1 挂=0.509m2 挂=0.43m3 挂=0.367人群荷载m1 人=0.509m2 人=0.43m3 人=0.367各主梁荷载横向分布系数汇总在表

20、8中各主梁荷载横向分布系数表8荷载跨中一1/4跨叫支点m°1号梁2号梁3号梁1号梁2号梁3号梁汽车-200.5090.4300.3670.3530.5000.639挂车-1000.3120.2380.2120.1030.4720.500人群0.5680.3760.3681.222-0.2220.000荷载横向分布系数沿桥垮方向的变化按下述方法进行，跨中部分采用不变的跨中荷载分布系数me，从第一根内横隔梁起向支点荷载横向分布系数mo过度,图（9.1）为1号主梁横向分布系数沿桥垮的变化。在实际应用中，当求跨中1/4截面处的剪力和弯矩时，为简化计算均采用不变的me;在计算梁端支点剪力时，

21、在主要荷载所在端需考虑荷载横向分布系数沿桥垮的变化，而离主要荷载较远的 一端，由于相应影响线竖标值的显著减小，则可近似地取用不变的me来简化计算。同理图（9.2）图（9.3）分布为2、3号梁的横向分布变化。汽 挂 人 mrmmA905 O0065。616- 1218 -616 -(9.1)1号梁荷载横向分布系数沿跨中的变化（尺寸单位： cmm2汽 mii挂m2 人2 .2- 616 1218 616图（9.2 ） 2号梁荷载横向分布系数沿跨中的变化（尺寸单位：cnj）m3汽 m3人m3挂616 - 1218 一 616图（9.3）3号梁荷载横向分布系数沿跨中的变化（尺寸单位：cn）2.2.2.

22、活载作用内力计算1）汽车荷载冲击系数计算跨径 K 5m 时，M=0.3 , l>45M 时，M=05vlv 45m时采用内插法计算1 + 卩=1.1542）活载弯矩由汽车和挂车作用在一片主梁上上产生的内力数值，可以按截面内力计算的一般公式进行M= （1 +卩）三刀mipiyi30KN30014070014011 J7120KN 120KN140KN 140KN122512250.4251.925 2625szo 3£zl 4lOM- 6550 5250KN250KN250KN250KN1204001201Tr 11 1图（10） 跨中弯矩计算（尺寸单位：cm30KN,612.2

23、5”，1837.5,图（11）1/4跨弯矩计算（尺寸单位：cm根据图（10）中影响线最不利荷载位置可得汽车一20级荷载作用下1号主 梁跨中弯矩Mq1=1278.01（kN m）Mg1=1505.41 （kN m）根据图(11)中影响线及最不利荷载位置，可得汽车一20级荷载作用1号主梁1/4跨中弯矩为Mqi=1078.26 (kN m)挂车一100级荷载作用下1号主梁1/4跨弯矩为Mg1=1183.73 (kN m)由人群荷载产生的弯矩可按下式计算Mr1=mrqrW(式中qr每米桥长的人群荷载 qr=3*1=3.0(kN/m)W影响线面积，对于跨中弯矩w=75.03m2,对于1/4跨弯矩w=56

24、.28m2)由人群荷载产生的一号主梁跨中弯矩为Mr=127.85 (kN m)由人群荷载产生的一号主梁1/4跨弯矩为Mr=196.78 (kN m)3) 活载剪力(图(12)图(13)由于汽车或挂车作用而产生的内力仍可按截面内力的一般公式进行，即Q=(1+u) EXmipiyiC woODDO -H5O0810QXZO0250KN250KN250KN250KN120400120; 1r 140700140 1140KN140KN120KN120KN123123图(12) 跨中剪力计算(尺寸单位：cm)612.5250KN250KN250KN250KN30KN140700140300匚11104

25、1837.5O0030 O33D OAW7 O05/ O图（13）1/4跨剪力计算（尺寸单位:cm）250KN250KN250KN250KN1201! 1140KN140KN4001201! 130KN140700140300T 1l11f l120KN120KNOSUO03y O0R7OQ37 OSTD O24图（14）支点处剪力计算（尺寸单位：cm）由汽车一20级荷载作用下1号主梁跨中剪力Qq1=94.84（ kN）由挂车一100级荷载作用下1号主梁跨中剪力Qg1=115.28（kN）Qq1=17713（kN）由挂车一100级荷载作用下1号主梁1/4跨剪力Qgi=193.28 （kN）由汽

26、车一20级荷载作用产生的1号主梁支点处剪力可由图（14）中荷载最 不利位置求出，这时应计入支点附近荷载横向分布系数的变化，即Qq1=213.17（kN）由挂车一100级荷载作用下1号主梁支点处剪力Qg1=178.604（ kN）由人群荷载产生的剪力可按下式计算Qr=mrqrW当计算支点剪力时应考虑靠近支点处荷载横向分布系数的变化，即11 _Qr 支=mrqrW+冷（mo-mi） qry式中：L计算跨径mo支点处荷载横向分布系数y三角形荷载重心位置对于跨中剪力：w=3.0625（ kN）对于1/4跨剪力：w=6.89（ kN）对于支点处剪力：w=12.25（ kN）y=0.196因此，由人群荷载

27、产生1号梁跨中剪力：Qr1=5.22（kN）1/4 跨剪力：Qr1=11.74（ kN）支点处剪力：Qr1 =26.38（ kN）同理计算2号梁活载内力根据图（10）中影响线及最不利荷载位置可得汽车一20级荷载作用下2号主梁跨中弯矩Mq2=1079.96（kN m）Mg2=1084.35(kN m)汽车一20级荷载作用下2号主梁1/4跨弯矩Mq2=942.8(kN m)挂车一100级荷载作用下2号主梁1/4跨弯矩Mg2=902.97(kN m)由人群荷载产生的2号主梁跨中弯矩Mr=85.53(kNm)由人群荷载产生的2号主梁1/4跨弯矩Mr=64.16(kN m)2号主梁活载剪力(图(12)图

28、(13)汽车一20级荷载作用下2号主梁跨中剪力Qq2=80.12(kN)挂车一100级荷载作用下2号主梁跨中剪力Qq2=87.94(kN)汽车一20级荷载作用下2号主梁1/4跨剪力Qq2=149.61(kN)挂车一100级荷载作用下2号主梁1/4跨剪力Qq2=147.44(kN)由汽车一20级荷载作用下产生的2号主梁支点处剪力作用可由图(14)中 荷载最不利位置求出，这时应计入支点附近荷载横向分布系数的变化，即Qq2=230.69(kN)挂车一100级荷载作用下2号主梁支点处剪力Qq2=310.14(kN)由人群荷载产生2号主梁跨中剪力：Qr2=3.45( kN)1/4 跨剪力：Qr2=3.4

29、5(kN)支点处剪力：Qr2=3.45(kN)计算3号梁活载内力根据图(10)中影响线及最不利荷载位置可得汽车一20级荷载作用下3号主梁跨中弯矩Mq3=944.06(kN m)挂车一100级荷载作用下3号主梁跨中弯矩Mg3=1022.9(kN m)根据图(11)中影响线及最不利荷载位置可得汽车一20级荷载作用下3号主梁1/4跨弯矩Mq3=796.51(kN m)挂车一100级荷载作用下3号主梁1/4跨弯矩Mg3=804.32(kN m)3号主梁活载剪力(图(12)图(13)汽车一20级荷载作用下3号主梁跨中剪力Qq3=70.06(kN)挂车一100级荷载作用下3号主梁跨中剪力Qq3=78.33

30、(kN)汽车一20级荷载作用下3号主梁1/4跨剪力Qq3=130.83(kN)挂车一100级荷载作用下3号主梁1/4跨剪力Qq3=131.33(kN)由汽车一20级荷载作用下产生的3号主梁支点处剪力作用可由图(14)中 荷载最不利位置求出，这时应计入支点附近荷载横向分布系数的变化，即Qq3=239.2(kN)挂车一100级荷载作用下3号主梁支点处剪力Qq3=311.49(kN)由人群荷载产生2号主梁跨中剪力：Qr3=3.38 (kN)1/4 跨剪力：Qr3=7.61 (kN)支点处剪力：Qr3=10.43 (kN)F面把1号2号3号梁活载内力汇总于表9中主梁活载内力汇总表9梁号彳荷类别弯矩 M

31、 (kN m)剪力Q (kN)跨中1/4跨支点跨中1/4跨1号汽车一20级1278.011078.26213.1794.84177.13挂车一100级1505.411183.73178.60115.28193.28人群127.8596.7826.385.2211.742号汽车一20级1079.96942.8230.6980.12149.61挂车一100级1084.35902.97310.1487.94147.44人群85.5364.168.753.457.863号汽车一20级944.06796.51239.270.06130.83挂车一100级1022.9804.32311.4978.3313

32、1.33人群82.8362.1310.433.387.612.3内力组合根据公预规规定，按承载能力极限状态设计时，当恒载与活载产生同号内力，则:荷载组合I:Sj1 =1.2SG+1.4SQ1m! !荷载组合川：S =1.2Sg+1.1Sqi此外对于同好内力情况，还应按公预规规定的方法对荷载效应予以提高, 根据以上所得计算结果，内力组合如表 10。各主梁内力组合表10梁号序号弯矩 M (kN m)剪力（kN）何载类别跨中1/4跨跨中1/4跨支点1号梁1恒载1022.23766.67083.45166.892汽车一201278.011078.2694.84177.13213.173人群127.85

33、96.785.2211.7426.384挂一1001505.411183.73115.28193.28178.605汽+人1405.861175.04100.06188.87239.7661.2 X 恒1226.68920.000100.14200.2771.4(汽+人)1968.201645.06140.08264.42335.6681.1 X挂1655.951302.10126.81212.61196.469S1 =6+73194.882565.06140.08364.56535.9310S" =6+82882.632222.10126.81312.75396.73117/9 X

34、 100%61.60%64.13%100%72.53%62.63%128/10 X 100%57.45%58.6%100%67.98%49.52%13提高后的s13290.732642.01144.28375.50552.0114提高后的S”2940.282266.54129.53319.01404.662号梁1恒载1073.25804.94087.61175.222汽车一201079.96942.8080.12149.61230.693人群85.5364.163.457.868.754挂一1001084.35902.9787.94147.44310.145汽+人1165.491006.968

35、3.57157.47239.4461.2 X 恒1287.9965.930105.13210.262号梁71.4（汽+人）1631.691409.74117.00220.46335.2281.1 X挂1192.79993.0796.73162.18341.159Sj1 =6+72919.592375.67117.00325.59545.4810S" =6+82480.691959.0096.73267.31551.41117/9 X 100%55.89%59.34%100%67.71%61.45%128/10 X 100%48.08%50.69%100%60.67%61.87%13提

36、高后的S3007.182446.94120.51335.36561.8414提高后的S2530.301998.1898.66272.66562.443号梁1恒载1073.25804.94087.61175.222汽车一20944.06796.5190.06130.83239.203人群82.8362.133.387.6110.434挂一1001022.90804.3278.33131.33311.4925汽+人1026.89858.6473.44138.44249.6361.2 X 恒1287.90965.930105.13210.2671.4（汽+人）1437.651202.10102.86

37、193.82349.4881.1 X挂1125.19884.7586.16144.46342.649S1 =6+72725.552168.03102.82298.95559.7410S =6+82413.091850.6886.16249.59552.90117/9 X 100%52.75%55.45%100%64.83%62.44%128/10 X 100%46.63%47.81%100%57.88%61.97%13提高后的s12807.322233.07105.90307.92576.5314提高后的s"2461.351887.6987.88254.58563.96控制设计计算内

38、力3290.732446.94144.28375.50576.533配筋计算与强度验算考虑到施工方便，各主梁均按照表11所列控制设计内力进行配筋设计3.1纵向主筋的配置根据表11中设计弯矩最大值Mj 3260.49kN m进行配筋设钢筋保护层为35 cm,主筋尺寸如图（15）所示I20-图(15)主梁截面尺寸(尺寸单位：cm)(1) 首先判断T型截面类型。假设钢筋合力点到截面的距离ag 140mm ,则主梁的有效高度 h014001401260mmhf122.5hffcdbf(h0)11.5 1800 122.5 (1260)3039.73kN m2 20M l 3290.73KN m故属于第

39、二类T形截面d，2(2) 求受压高度hf122.5Mu1 fcd(bf b)hf(h0-) 11.5 1600 110 (1260) 2701.98kN2 2Mu2 0Md M u1 1.0 3290.732701.98588.75kN mxho2r0 M u2fcdb f222.87b h00.56 1260 705.6mm(3) 计算受拉钢筋面积fcd (bf b)hffcdbfxf sd29880.72mm2 选择钢筋12也32+2虫18钢筋，截面积AS 6 1608 509 10157mm钢筋叠高层数为7层，混凝土保护层取35mm>d=32mm钢筋横净距：Sn 2002 35.8

40、 2 35 58.4mm 40mm 及 1.25d=40mm故满足要求3.2截面复核fcdb'f h'f 11.5 1800 122.5 22535750f SdAS 101572802843960fcdbfhf fsdAs故为第二类T型截面as1608 6 (353 35.8)509 (356 35.820.52)(5091608 6)148.30mmh0 h as 1400148.3 11251.7mmfcdhf (h°h'fT)fcdb507.35mmbh0700.95mm不超筋x fcdbx(h°)fcd(bf b)(h03847.87 KN

41、 m0M d 3290.73KN m故截面复核符合要求3.3钢筋的配置根据表11设计剪力最大值在支点处Q。576.53KN，在跨中为144.28KN。跨 中截面为1232+2虫18,焊接钢筋骨架的层数为7层，纵向钢筋面积10157mm2 布置如图（16）I180|55304T122334455667/图（16）（尺寸单位：cm）截面有效高度ho=1251.7mm抵抗弯矩承载力 M=3847.87kN rr> r°Md=329073<Nm3.4腹筋设计（1）截面尺寸检查根据构造要求，梁最底层钢筋4虫32通过支座截面，占总面积的31.6%,超过 20%。支点有效高度 h0 h

42、 as 1400（3535.8）1329.2mm（0.51 10 3片' fcu,kh0b 0.51 10 3 V25 200 1329.2= 677.89KN°Vd,°( 576.53KN )截面尺寸满足设计要求(2)检查是否需要根据计算配箍筋跨中截面(0.510 3)ftdbh。0.510 31.23 200 1251.7 =153.96KN支座截面(0.510 3)ftdbh。0.53101.23 2001329.2163.49kN因 0V ,( 144.28kN)d,_(0.5310 )ftdbh0°Vd,0( 576.53kN)，故可在梁跨中的2

43、某长度范围内按构造要求配置箍筋，其余区段内按计算配置箍筋。(3)计算剪力分配(图17)Jhp4 '寻3 XXN2 、$11' '22N7+2N612345勺訂山jLJJ_h/2=7006082.85467.212250图(17)计算剪力分配图(尺寸单位：mm在图(17)所示的剪力包络图中，支点处剪力计算值V。oVd,o，跨中剪力计算值V V l，VxoVdx (0.5 10 3) ftdbh。153.96kN的截面距跨中截面的距2 %Vx V,离可由剪力包络图按比例求的，为l1-274mm，在|1长度内按构造2 Vo V|2布置钢筋。同时，钢筋公预规规定，在支座中心线长

44、度方向不小于1倍梁高h 1400mm范围内，箍筋间距最大为100 mm.距支座中心为h处的计算剪力V '有剪力包络图按比例求2LVo h(Vo Vl)V ' 599.97(kN)其中应由混凝土和箍筋承担的剪力计算值至少为0.6 V =359.98kN;应由弯起钢筋(包括斜筋)承担的剪力计算值最多为0.4 V =239.99N, 所以，设置弯起钢筋区段长度为 6082.8mm(4) 箍筋设计采用直径为8mm的双肢箍筋，箍筋截面积 Asv nAsvi 2 50.3 100.6mm2设计箍筋是斜截面的纵筋配筋率 P及截面有效高度h)可近似按支座截面和跨中截面的平均值，计算如下：跨中截

45、面:100 4.06 2.5，取 Pi/2=2.5,h0=1251.7mm支点截面：P0 厶 1001.21,h01329.2mmbh°P/2 =100P|2bh°则平均值分别为P 25 1211.85 , h021251.71329.221290.45m箍筋间距Sv为:Sv223213 (0.5610)(20.6P)cu,kAsvfsvbh0(v')2191.24mm取Sv 150mm<h 700mm及400mm，是满足要求的。svAsvbSv0.34 %>0.18%，满足要求综合上述计算，在支座中心向跨径长度方向的1400mm范围内，设计箍筋间距Sv

46、 100mm，距跨中截面|1 149mm设计箍筋间距Sv 400mm，尔后至跨中截面统一的箍筋间距取Sv 150mm(5) 弯起钢筋及斜筋设计设焊接钢筋骨架的架立钢筋(HRB335为也22,钢筋重心至梁受压翼板上边缘 距离as 56mm弯起钢筋的弯起角度为45°，弯起钢筋末端与架立钢筋焊接。为了得到每 对弯起钢筋分配的剪力，由各排弯起钢筋的末端折点应落在前一排弯起钢筋弯起 点的构造规定来得到各排弯起钢筋的弯起点计算位置，有关数据列入表 11 o根据公路桥规规定，简支梁的第一排弯起钢筋(对支座而言)末端弯折 点位于制作中心截面处时，如图hh1选.弯起钢筋311o45 °1F1

47、 h i架立筋弯起钢筋细节(尺寸单位:mr)1189.5mmh 1400(35 35.8 2.5) (43 25.1 35.8 0.5)第一排弯筋的弯起点1距支座中心距离为x1 1189.5mm弯筋与梁纵轴线交点1距支座中心距离为x11189.5700 (35 35.8 2.5)614mm分配的计算剪力值：239.99KN1333.33 239.992需要的弯肋面积： Asb11616.17mm280 0.707对于第二排弯起钢筋，可得到：h2 1400 (35 35.8 3.5) (43 25.1 35.8 0.5)1153.7mm弯起钢筋的弯起点2距支点中心距离为x2 x1h2 2343.2mm则第二排弯筋与梁纵轴线交点2'距支座