雨篷(悬臂272米)

1、盐城韩资工业园21,22号厂房（悬臂梁2.72米）玻璃雨篷设计计算书设计： 校对： 审核： 批准： 盐城市建筑设计研究院有限公司二一四年五月十日目录1 计算引用的规范、标准及资料11.1 幕墙及采光顶相关设计规范：11.2 建筑设计规范：11.3 玻璃规范：11.4 钢材规范：21.5 胶类及密封材料规范：21.6 相关物理性能等级测试方法：31.7 建筑结构静力计算手册(第二版)31.8 土建图纸：32 基本参数32.1 雨篷所在地区32.2 地面粗糙度分类等级33 雨篷荷载计算33.1 雨篷的荷载作用说明33.2 风荷载标准值计算43.3 风荷载设计值计算63.4 雪荷载标准值计算63.5

2、 雪荷载设计值计算63.6 雨篷面活荷载设计值73.7 雨篷构件恒荷载设计值73.8 选取计算荷载组合74 雨篷杆件计算84.1 悬臂梁的受力分析84.2 选用材料的截面特性94.3 梁的抗弯强度计算94.4 梁的挠度计算105 雨篷焊缝计算105.1 受力分析105.2 焊缝校核计算106 玻璃的选用与校核116.1 玻璃板块荷载组合计算116.2 玻璃板块荷载分配计算126.3 玻璃的强度计算136.4 玻璃最大挠度校核147 雨篷埋件计算(粘结型化学锚栓)157.1 校核处埋件受力分析157.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算157.3 群锚受剪内力计算167.4 锚栓钢材破坏时的受

3、拉承载力计算167.5 锚栓钢材受剪破坏承载力计算167.6 拉剪复合受力承载力计算17盐城韩资工业园21，22号厂房（悬臂梁2.72米）·玻璃雨篷设计计算书 盐城市建筑设计研究院有限公司钢结构雨篷设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1 幕墙及采光顶相关设计规范：铝合金结构设计规范 GB50429-2007玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102-2003建筑玻璃应用技术规程 JGJ113-2009建筑幕墙 GB/T21086-2007建筑玻璃采光顶 JG/T231-2007建筑用玻璃与金属护栏 JG/T342-2012 建筑幕墙工程技术规范 DGJ08-56-20121.2 建筑

4、设计规范：地震震级的规定 GB/T17740-1999钢结构设计规范 GB50017-2003高层建筑混凝土结构技术规程 JGJ3-2010高处作业吊蓝 GB19155-2003工程抗震术语标准 JGJ/T97-2011混凝土结构后锚固技术规程 JGJ145-2004混凝土结构加固设计规范 GB50367-2006混凝土结构设计规范 GB50010-2010混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓 JG160-2004建筑防火封堵应用技术规程 CECS154：2003建筑钢结构焊接技术规程 JGJ81-2002建筑工程抗震设防分类标准 GB50223-2008建筑结构荷载规范 GB50009-2012建

5、筑结构可靠度设计统一标准 GB50068-2001建筑抗震设计规范 GB50011-2010建筑设计防火规范 GB50016-2006建筑物防雷设计规范 GB50057-2010冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB50018-20021.3 玻璃规范：镀膜玻璃 第1部分：阳光控制镀膜玻璃 GB/T18915.1-2002镀膜玻璃 第2部分：低辐射镀膜玻璃 GB/T18915.2-2002防弹玻璃 GB17840-1999平板玻璃 GB11614-2009建筑用安全玻璃 第3部分：夹层玻璃 GB15763.3-2009建筑用安全玻璃 第2部分：钢化玻璃 GB15763.2-2005建筑用安全玻璃 防火

6、玻璃 GB15763.1-2009半钢化玻璃 GB/T17841-2008热弯玻璃 JC/T915-2003压花玻璃 JC/T511-2002中空玻璃 GB/T11944-20021.4 钢材规范：建筑结构用冷弯矩形钢管 JG/T178-2005不锈钢棒 GB/T1220-2007不锈钢冷加工钢棒 GB/T4226-2009不锈钢冷轧钢板及钢带 GB/T3280-2007不锈钢热轧钢板及钢带 GB/T4237-2007不锈钢丝 GB/T4240-2009建筑用不锈钢绞线 JG/T200-2007不锈钢小直径无缝钢管 GB/T3090-2000彩色涂层钢板和钢带 GB/T12754-2006低合

7、金钢焊条 GB/T5118-1995低合金高强度结构钢 GB/T1591-2008建筑幕墙用钢索压管接头 JG/T201-2007耐候结构钢 GB/T4171-2008高碳铬不锈钢丝 YB/T0961997合金结构钢 GB/T3077-1999金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求 GB/T13912-2002冷拔异形钢管 GB/T3094-2000碳钢焊条 GB/T5117-1995碳素结构钢 GB/T700-2006碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带GB/T912-2008碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带GB/T3274-2007优质碳素结构钢 GB/T699-19991.5 胶

8、类及密封材料规范：丙烯酸酯建筑密封膏 JC484-2006幕墙玻璃接缝用密封胶 JC/T882-2001彩色涂层钢板用建筑密封胶 JC/T884-2001丁基橡胶防水密封胶粘带 JC/T942-2004工业用橡胶板 GB/T5574-2008混凝土建筑接缝用密封胶 JC/T881-2001建筑窗用弹性密封剂 JC485-2007建筑密封材料试验方法 GB/T13477.120-2002建筑用防霉密封胶 JC/T885-2001建筑用硅酮结构密封胶 GB16776-2005建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品 GB/T19686-2005建筑用硬质塑料隔热条 JG/T174-2005聚氨酯建筑密封胶 JC

9、/T482-2003聚硫建筑密封胶 JC/T483-2006绝热用岩棉、矿棉及其制品 GB/T11835-2007硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定 GB/T529-2008橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法 GB/T531-1999修补用天然橡胶胶粘剂 HG/T3318-2002中空玻璃用弹性密封胶 JC/T486-2001中空玻璃用丁基热熔密封胶 JC/T914-20031.6 相关物理性能等级测试方法：玻璃幕墙工程质量检验标准 JGJ/T139-2001玻璃幕墙光学性能 GB/T18091-2000彩色涂层钢板和钢带试验方法 GB/T13448-2006钢结构工程施工质量验收规范 GB502

10、05-2001混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002(2011版)建筑防水材料老化试验方法 GB/T18244-2000建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法 GB/T15227-2007建筑幕墙抗震性能振动台试验方法 GB/T18575-2001建筑幕墙平面内变形性能检测方法 GB/T18250-2000建筑装饰装修工程质量验收规范 GB50210-2001金属材料室温拉伸试验方法 GB/T228-20021.7 建筑结构静力计算手册(第二版)1.8 土建图纸：2 基本参数2.1 雨篷所在地区 盐城地区；2.2 地面粗糙度分类等级 按建筑结构荷载规范(GB50009-201

11、2) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。3 雨篷荷载计算3.1 雨篷的荷载作用说明 雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括面板、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB5

12、0009，可按500N/m2采用； 在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： SA+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk) b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： SA+=1.2Gk+1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk) (风荷载为第一可变荷载时)； SA+=1.2Gk+1.4Sk(或Qk)+0.6×1.4wk (风荷载非第一可变荷载时)； B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷

13、载组合： SA-=1.0Gk+1.4wk3.2 风荷载标准值计算 按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算： wk+=gzzs1+w0 8.1.1-2GB50009-2012 wk-=gzzs1-w0上式中： wk+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； wk-：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：5.4m； gz：高度z处的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： gz=1+2gI10(z/10)- 条文说明部分8.6.1GB50009-2012 其中A、B、C、D四类地貌类别截断高度分别为：5m、10m、15m、30m； A、B、C、D

14、四类地貌类别梯度高度分别为：300m、350m、450m、550m； 也就是： 对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m； 对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m； 对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m； 对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m； g：峰值因子，取2.5； I10：10m高名义湍流度，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.14、0.23和0.39； ：地面粗糙度指数，对应A、B、

15、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.15、0.22和0.30；对于B类地形，5.4m高度处的阵风系数为： gz=1+2×2.5×0.14×(Z/10)-0.15=1.7 z：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按建筑结构荷载规范条文说明部分8.2.1提供的公式计算： A类场地：zA=1.284×(z/10)0.24 B类场地：zB=1.000×(z/10)0.30 C类场地：zC=0.544×(z/10)0.44 D类场地：zD=0.262×(z/10)0.60 公式中的截断高度和梯度高度与计算阵风系数时相同，也就是：

16、 对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m； 对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m； 对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m； 对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m；对于B类地形，5.4m高度处风压高度变化系数： z=1.000×(Z/10)0.30=1 s1：局部风压体型系数； 按建筑结构荷载规范GB50009-2012第8.3.3条：计算围护结构及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体型系数

17、s1： 1 封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3-1的规定采用； 2 檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0； 3 其它房屋和构筑物可按本规范第8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值。 按建筑结构荷载规范GB50009-2012第8.3.4条：计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时，局部体型系数可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用： 1 当从属面积不大于1m2时，折减系数取1.0； 2 当从属面积大于或等于25m2时，对墙面折减系数取0.8，对局部体型系数绝对值大于1.0的屋面区域折减系数取0.6，对其它屋面区域折减系数取1.0； 3 当从属面积大于1m2

18、且小于25m2时，墙面和绝对值大于1.0的屋面局部体型系数可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数： s1(A)=s1(1)+s1(25)-s1(1)logA/1.4 8.3.4GB50009-2012 因此，对雨蓬结构来说： 正压情况下： s1+(1)=2 s1+(25)=0.6×s1+(1)=1.2 负压情况下： s1-(1)=-2.0 s1-(25)=0.6×s1-(1)=-1.2 w0：基本风压值(MPa)，根据现行建筑结构荷载规范GB50009-2012附表E.5中数值采用，按重现期50年，盐城地区取0.00045MPa；(1)计算龙骨构件的风荷载标准值： 龙骨构

19、件的从属面积： A=2.45×1=2.45m2 LogA=0.389 sA1+(A)=s1+(1)+s1+(25)-s1+(1)logA/1.4 =1.778 sA1-(A)=s1-(1)+s1-(25)-s1-(1)logA/1.4 =1.778 wkA+=gzzsA1+w0 =1.7×1×1.778×0.00045 =0.00136MPa wkA-=gzzsA1-w0 =1.7×1×1.778×0.00045 =0.00136MPa(2)计算面板部分的风荷载标准值： sB1+(A)=2 sB1-(A)=2 wkB+=gz

20、zsB1+w0 =1.7×1×2×0.00045 =0.00153MPa wkB-=gzzsB1-w0 =1.7×1×2×0.00045 =0.00153MPa3.3 风荷载设计值计算 wA+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)； wkA+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)； wA-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)； wkA-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)； wA+=1.4×wkA+ =1.4×0.00136 =0.001904MP

21、a wA-=1.4×wkA- =1.4×0.00136 =0.001904MPa wB+：正风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载设计值(MPa)； wkB+：正风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载标准值(MPa)； wB-：负风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载设计值(MPa)； wkB-：负风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载标准值(MPa)； wB+=1.4×wkB+ =1.4×0.00153 =0.002142MPa wB-=1.4×wkB- =1.4×0.00153 =0.002142MPa3.4 雪荷载标准值计算 Sk：作用在雨篷上

22、的雪荷载标准值(MPa)； S0：基本雪压，根据现行建筑结构荷载规范GB50009-2012取值：0.00035MPa； r：屋面积雪分布系数，按表7.2.1GB50009-2012，为2.0； 根据建筑结构荷载规范GB50009-2012公式7.1.1屋面雪荷载标准值为： Sk=r×S0 =2.0×0.00035 =0.0007MPa3.5 雪荷载设计值计算 S：雪荷载设计值(MPa)； S=1.4×Sk =1.4×0.0007 =0.00098MPa3.6 雨篷面活荷载设计值 Q：雨篷面活荷载设计值(MPa)； Qk：雨篷面活荷载标准值取：500N/

23、m2 Q=1.4×Qk =1.4×500/1000000 =0.0007MPa 因为Sk>Qk，所以计算时雪荷载参与正压组合！3.7 雨篷构件恒荷载设计值 G+：正压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa)； G-：负压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa)； Gk：雨篷结构平均自重取0.0005MPa； 因为Gk与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以： G+=1.2×Gk =1.2×0.0005 =0.0006MPa G-=Gk =0.0005MPa3.8 选取计算荷载组合(1)正风压的荷载组合计算： SkA+：正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MP

24、a)； SA+：正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)； SkA+=Gk+wkA+0.7Sk =0.00235MPa SA+=G+wA+0.7S =0.00319MPa(2)负风压的荷载组合计算： SkA-：负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)； SA-：负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)； SkA-=Gk+wkA- =0.00086MPa SA-=G-+wA- =1.0Gk+1.4wkA- =0.001404MPa(3)最不利荷载选取： SkA：作用在龙骨上的最不利情况下荷载标准值组合(MPa)； SA：作用在龙骨上的最不利情况下荷载设计值组合(MPa)； 按上面2项

25、结果，选最不利因素(正风压情况下出现)： SkA=0.00235MPa SA=0.00319MPa4 雨篷杆件计算基本参数： 1：计算点标高：5.4m； 2：力学模型：悬臂梁； 3：荷载作用：集中力荷载； 4：悬臂总长度：a=2450mm； 5：分格宽度：B=1000mm； 6：板块配置：夹层玻璃8 +8 mm； 7：悬臂梁：钢管140×80×4，Q235；本处幕墙杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：4.1 悬臂梁的受力分析(1)集中荷载值计算： 本工程结构的每个梁上，共有i=3个集中力作用点，下面对这些力分别求值： Pki：每个集中力的标准值(N)； Pi：每

26、个集中力的设计值(N)； ai：每个分格的沿悬臂梁方向的长度(mm)； Sk：组合荷载标准值(MPa)； S：组合荷载设计值(MPa)； B：分格宽度(mm)； a1=150mm a2=1210mm a3=1090mm Pk1=SkBa2/2 =1421.75N P1=SBa2/2 =1929.95N Pk3=SkBa3/2 =1280.75N P3=SBa3/2 =1738.55N Pk2=SkB(a2+a3)/2 =2702.5N P2=SB(a2+a3)/2 =3668.5N(2)雨篷杆件截面最大弯矩(根部处)的弯矩设计值计算： M：全部作用力作用下悬臂梁根部弯矩设计值(N·m

27、m)； Mi：单个作用力Pi作用下悬臂梁根部弯矩设计值(N·mm)； bi：单个作用力Pi作用点到悬臂梁根部的距离(mm)； Pi：每个集中力的设计值(N)； Mi=Pi×bi M=Mi M1=P1b1 =289492.5N·mm M3=P3b3 =4259447.5N·mm M2=P2b2 =4989160N·mm M=Mi =9538100N·mm4.2 选用材料的截面特性 材料的抗弯强度设计值：f=215MPa 材料弹性模量：E=206000MPa 主力方向惯性矩：I=4493500mm4 主力方向截面抵抗矩：W=64190mm

28、3 塑性发展系数：=1.054.3 梁的抗弯强度计算按悬臂梁抗弯强度公式,应满足： M/Wf上式中： M：悬臂梁的弯矩设计值(N·mm)； W：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)； ：塑性发展系数，取1.05； f：材料的抗弯强度设计值，取215MPa；则： M/W=9538100/1.05/64190 =141.516MPa215MPa悬臂梁抗弯强度满足要求。4.4 梁的挠度计算 df：全部作用力作用下悬臂梁悬臂端挠度计算值(mm)； df,lim：悬臂梁悬臂端挠度限值(mm)； dfi：单个作用力Pi作用下悬臂梁悬臂端挠度计算值(mm)； bi：单个作用力Pi作用点到悬臂梁根

29、部的距离(mm)； Pki：每个集中力的标准值(N)； a：悬臂梁总长度(mm)； dfi=Pkibi2a(3-i)/6EI i=bi/a df=dfi df1=Pk1b12a(3-1)/6EI =0.041mm df3=Pk3b32a(3-3)/6EI =6.782mm df2=Pk2b22a(3-2)/6EI =5.391mm df=dfi =12.214mm df,lim=2×2450/250=19.6mm 12.214mmdf,lim=19.6mm悬臂梁杆件的挠度满足要求!5 雨篷焊缝计算基本参数： 1：焊缝高度：hf=4mm； 2：焊缝有效截面抵抗矩：W=76970mm3；

30、 3：焊缝有效截面积：A=2532.4mm2；5.1 受力分析 V：剪力(N) a：悬臂长度(mm)： B：分格宽度(mm)； M：弯矩(N·mm) V=SaB =0.00319×2450×1000 =7815.5N M=9538100N·mm5.2 焊缝校核计算校核依据： (f/f)2+f2)0.5ffw 7.1.3-3GB50017-2003上式中： f：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa)； f：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22； f：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa)； ffw：角焊缝的强度设计值(M

31、Pa)； (f/f)2+f2)0.5 =(M/1.22W)2+(V/A)2)0.5 =(9538100/1.22/76970)2+(7815.5/2532.4)2)0.5 =101.62MPa 101.62MPaffw=160MPa焊缝强度能满足要求6 玻璃的选用与校核基本参数： 1：计算点标高：5.4m； 2：玻璃板尺寸：宽×高=B×H=1000mm×1360mm； 3：玻璃配置：夹层玻璃，夹层玻璃：8 +8 mm；上片钢化玻璃，下片钢化玻璃； 4：玻璃支撑类型：四点驳接； 5：玻璃支撑点间距B1×H1=750mm×1110mm；模型简图为：

32、6.1 玻璃板块荷载组合计算(1)玻璃板块自重： Gk：玻璃板块自重标准值(MPa)； G：玻璃板块自重设计值(MPa)； t1：玻璃板块上片玻璃厚度(mm)； t2：玻璃板块下片玻璃厚度(mm)； g：玻璃的体积密度(N/mm3)； wk+：正风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； Gk=g(t1+t2) =25.6/1000000×(8+8) =0.00041MPa因为Gk与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以： G+：正压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值(MPa)； G-：负压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值(MPa)； Gk：玻璃板块自重标准值(MPa)； G+=1.2

33、5;Gk =1.2×0.00041 =0.000492MPa G-=Gk =0.00041MPa(2)正风压的荷载组合计算： Sk+：正风压作用下的荷载标准值组合(MPa)； S+：正风压作用下的荷载设计值组合(MPa)； Sk+=Gk+wk+0.7Sk =0.00243MPa S+=G+w+0.7S =0.00332MPa(3)负风压的荷载组合计算： Sk-：负风压作用下的荷载标准值组合(MPa)； S-：负风压作用下的荷载设计值组合(MPa)； Sk-=Gk+wk- =0.00112MPa S-=G-+w- =1.0Gk+1.4wk- =0.001732MPa(4)最不利荷载选取

34、： Sk：最不利荷载标准值组合(MPa)； S：最不利荷载设计值组合(MPa)； 按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现)： Sk=0.00243MPa S=0.00332MPa6.2 玻璃板块荷载分配计算 Sk：最不利荷载标准值组合(MPa)； S：最不利荷载设计值组合(MPa)； t1：上片玻璃厚度(mm)； t2：下片玻璃厚度(mm)； Sk1：分配到上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； S1：分配到上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； Sk2：分配到下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； S2：分配到下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； Sk1=Skt13/(t13+t2

35、3) =0.00243×83/(83+83) =0.001215MPa S1=St13/(t13+t23) =0.00332×83/(83+83) =0.00166MPa Sk2=Skt23/(t13+t23) =0.00243×83/(83+83) =0.001215MPa S2=St23/(t13+t23) =0.00332×83/(83+83) =0.00166MPa6.3 玻璃的强度计算 校核依据：fg(1)上片校核： 1：上片玻璃的计算参数； 1：上片玻璃的折减系数； Sk1：作用在上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； a：支撑点间玻璃面板长

36、边边长(mm)； E：玻璃的弹性模量(MPa)； t1：上片玻璃厚度(mm)； 1=Sk1a4/Et14 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.001215×11104/72000/84 =6.254按系数1，查表6.1.2-2JGJ102-2003，1=0.99； 1：上片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)； S1：作用在幕墙上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； a：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)； t1：上片玻璃厚度(mm)； m1：上片玻璃弯矩系数, 查表得m1=0.137； 1=6m1S1a21/t12 =6×0.137×0.00

37、166×11102×0.99/82 =26.006MPa 26.006MPafg1=42MPa(钢化玻璃)上片玻璃的强度满足!(2)下片校核： 2：下片玻璃的计算参数； 2：下片玻璃的折减系数； Sk2：作用在下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； a：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)； E：玻璃的弹性模量(MPa)； t2：下片玻璃厚度(mm)； 2=Sk2a4/Et24 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.001215×11104/72000/84 =6.254按系数2，查表6.1.2-2JGJ102-2003，2=0.99 2：下片玻璃在组合荷载作用

38、下的板中最大应力设计值(MPa)； S2：作用在幕墙下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； a：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)； t2：下片玻璃厚度(mm)； m2：下片玻璃弯矩系数, 查表得m2=0.137； 2=6m2S2a22/t22 =6×0.137×0.00166×11102×0.99/82 =26.006MPa 26.006MPafg2=42MPa(钢化玻璃)下片玻璃的强度满足!6.4 玻璃最大挠度校核校核依据： df=Ska4/Ddf,lim 6.1.3-2JGJ102-2003上面公式中： df：玻璃板挠度计算值(mm)； ：玻璃挠度的

39、折减系数； ：玻璃挠度系数，查表得=0.01594； D：玻璃的弯曲刚度(N·mm)； df,lim：许用挠度，取支撑点间玻璃面板长边边长的60，为18.5mm；其中： D=Ete3/(12(1-2) 6.1.3-1JGJ102-2003上式中： E：玻璃的弹性模量(MPa)； te：玻璃的等效厚度(mm)； ：玻璃材料泊松比，为0.2； te=(t13+t23)1/3 6.1.4-5JGJ102-2003 =(83+83)1/3 =10.079mm D=Ete3/(12(1-2) =72000×10.0793/(12×(1-0.22) =6399298.269N

40、·mm ：玻璃板块的计算参数； =Ska4/Ete4 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.00243×11104/72000/10.0794 =4.9647按参数，查表6.1.2-2JGJ102-2003，=1 df=Ska4/D =1×0.01594×0.00243×11104/6399298.269 =9.189mm 9.189mmdf,lim=18.5mm玻璃的挠度能满足要求!7 雨篷埋件计算(粘结型化学锚栓)7.1 校核处埋件受力分析 V：剪力设计值(N)； N：轴向拉(压)力设计值(N)，本处无轴向拉、压力； M：根部弯矩设计

41、值(N·mm)；根据前面的计算，得： N=0N V=7815.5N M=9538100N·mm本工程选用的锚栓为：慧鱼-化学锚栓 FHB-A 20×170/50；7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 按5.2.2JGJ145-2004规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：1：当N/n-My1/yi20时：Nsdh=N/n+My1/yi22：当N/n-My1/yi2<0时：Nsdh=(NL+M)y1/yi/2在上面公式中：M：弯矩设计值；Nsdh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；y1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；y1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；在本例中：N/n-My1/yi2 =0/4-9538100×75/22500 =-31793.667因为： -31793.667&l