13m高扶壁式挡墙计算书手算与软件复核

1、 一、根本资料 某电站尾水电站总装机 3250KW (2000KW+1250KW),最大引水流量为 40m3/s (循环尾水)，根据?水利水电工程等级划分及洪水标准?(SL252-2000), 本电站工程规模为小(2)型，工程等别为V等，主要建筑物和次要建筑物工程 级别均为5级。根据?水工混凝土结构设计标准?(DL/T 5057 1996),建筑物 结构平安级别为田级。 根据?中国地震动参数区划图?(GB18306 2001),本区地震动峰值加速 度小于0.05g,相当于地震烈度低于VI度，区域稳定。根据?水工建筑物抗震设 计标准?(GB50771997)的规定，可不作抗震平安复核。 二、工程

2、布置 根据计算，本电站两台机组运行时需要调节水量 8095m3,结合现场地形及 上下游建筑物布置形式，前池总体呈梯形布置，上游接进口转换井，下游接厂 房进水口及溢流孔， 总长 42.0m,进口宽10.0m,出口总宽27.0m (详见施工平 面图)。 前池底板高程20.5m,与溢流孔进口底板同高，边墙墙顶高程 33.4m。 正常运行时，池内正常水位31.8m,因故障突然停机时，池内最高水位32.77m。 边墙外侧距墙外边缘 10.0m范围内回填土地面高程 28.0m (自然地面高程 22.5023.50),然后以1: 2边坡与自然地面衔接。 三、结构形式及尺寸拟定： 前池采用底板与边墙别离式钢筋

3、混凝土结构， 结构所处的环境类别为二类， 素混凝土及回填局部采用 C15混凝土，钢筋混凝土采用C25混凝土，钢筋采用 I 级(fy=210Nmm2)、II 级(fy=310Nmm2)钢筋。 底板厚度拟定为 0.6m,边墙采用扶壁式挡土墙结构，墙面板厚度初定为 0.6m,底板厚度初定为0.8m,扶壁厚度初定为0.4m,底板总宽度初定为8.0m, 前趾板净挑底度初定为1.0m,扶壁间净距初定为4.0m。边墙断面尺寸如下列图所 示。 四、结构稳定计算 本工程前池为半埋式地下结构，边墙与底板之间设缝分开，稳定计算只计 算边强的地基应力、抗倾、抗滑稳定及底板的抗浮稳定。计算荷载考虑根本组 合和特殊组合两

4、类，详见下表： 何载 组合 计算情况 荷 载 说 明 自 重 水 重 静水压力 扬 压 力 土压力 淤沙压力 风压力 浪 压 力 冰压力 土的冻胀力 地震荷载 其 它 根本 完建工况 V 一 V V V V 组合 正常运行 V V V V V V 特殊 组合 事故停机 V V V V V V 1、荷载统计 素混凝土容重取24.0KN/m3,钢筋混凝土容重取25.0KN/m3,墙后回填土容 重取 20.0KN/m3,水重取 10KN/m3。 边墙计算取两个扶壁中心轴线间距单元体为计算单元计算单元长度 4.0+0.4=4.4, 1#墙)，进行稳定计算。 (1)结构自重计算： A)底板：(h=800

5、): Gi=25X8.0X4.4X 0.8=704.0 KN B)墙面板：(h=600) G2=25X 12.9X 4.4X 0.6=851.4 KN C)扶壁：(h=400) G3=25 X 0.5 X (0.5+6.4) X 11.3X 0.4=389.85 KN D)踵板上土重： G4=20X 4.4义 6.4X 7.5=4224.0 KN E)前趾上水重： 正常运行期：G5=10.0X1.0X 4.4X (31.80-20.5) =497.2 KN 溢流期： G5=10.0X1.0X 4.4X (32.77-20.5) =539.88 KN (2)墙后回填土侧向土压力计算： 回填土容重

6、取Y=20KN/m3,按静止土压力计算，采用?水工荷载标准? 公式(11.1.3)静止土压力公式计算；作用于单位长度墙背的静止土压力标准值为： Fok =1H2KO 2 式中：FOK 静止土压力标准值(KN/m) KO 静止土压力系数；K0=1-sin中 木一墙后填土的有效内摩擦角。 查?水工建筑物荷载标准?表 F5,取Ko=O.52,作用在计算单元墙背上的 静止土压力为： 12 1 2 K0k 二_ H K0L= 20.0 (28.0 19.7) 0.52 4.4 = 1576.2KN 2 2 (3)静水压力 正常运行时，设计水位为31.80m； 1 2 F1 10.0 (31.8 -20.

7、5) 4.4 =2809.2KN 2 事故停机溢流时，前池最高水位为 32.77m； 1 2 F1 10.0 (32.77 -20.5) 4.4 =3312.2KN 2 (4)扬压力 本工程前池段场区地面高程为 23.023.6m,根据地质勘察报告ZK2313、 ZK2328、ZK2329，钻孔稳定水位均为0.3m,初步确定前池场区地下水位按 23.0m 计。边墙底板底面高程为19.7m,作用在计算单元体底板上的扬压力为： F2=10.0X (23.0-19.7)X 4.4X 8.0=1161.6KN 2、地基强度稳定计算 分别对施工完建期、正常运行期和泄洪期三种工况进行地基承载力验算 施工完

8、建期(计算详见表一) 表一 施工完建期计算表 序 号 荷载名称 竖向力 水平力 对底板中心线取矩 对倾覆点A取矩 1 -A -4 力臂 (m) e G 力臂 (m) g g 1 底板G1 624.0 0.0 4.0 2496.0 2 面板G2 774.0 2.7 2089.9 8 1.3 1006.2 3 扶壁G3 389.85 0.25 5 99.41 3.745 1460.0 4 士重G4 3840.0 0.8 3072.0 4.8 18432.0 5 水重G5 0 0.0 0 6 土压力Fok 1576.2 2.77 4366.1 2.77 4366.1 7 水压力F1 0 0 8 扬压

9、力 一 合计 5627.85 1576.2 3072.0 6555.4 9 23394.2 4366.1 5627.85 1576.2 3483.49 由上表计算可知： 汇 N=5627.85 KN E F=1576.2 KN-m E M=3483.49 KN-m 底板底面积为： A=8.0 X 4.4=35.2 m2 W =1 4.4 8.03 375.5m4 6 a地基应力计算： 1.05 5627.85 1.05 3483.49 177.6 - i - = - . 35.2 375.5 158.2 200MPa 地基应力不均匀系数: max Pmin 1.05% N 1.05 M - -

10、 A W Pmax Pmin 177.6 158.2 = 1.12 二=2.5 b)抗滑稳定计算： 抗滑稳定按?水闸设计标准? (SL265-2001 )公式(7.3.6-1)计算: 0.35 5627.85 - =1.25 1.2 1576.2 c抗倾覆稳定计算： 抗倾覆稳定按?水闸设计标准? SL265-2001 公式7.4.8计算: 正常运行期计算详见表二 表二 正常运行期计算表 序 号 献t名称 竖向力 水平力 对底板中心线取矩 对倾覆点A取矩 一 力臂 m g G 力臂 m G 1 底板G1 624.0 0.0 4.5 2496 2 面板G2 774.0 2.7 2089.8 1.8

11、 1006.2 3 扶壁G3 389.85 0.255 99.41 4.589 1460.0 4 士重G4 3840.0 0.8 3072.0 5.55 18432 5 水重G5 497.2 3.5 1740.2 0.75 248.6 6 土压力Fok 1576.2 2.77 4366.7 2.77 4366.7 7 水压力F1 2809.2 4.57 12838.1 4.57 12838.1 8 扬压力 一 合计 6125.05 2809.2 1576.2 15910.1 8296.11 36480.9 4366.7 6125.05 1233 7613.99 由上表计算可知： 汇 N=612

12、5.05 KN E F=280.22 KN-m E M=1068.01 KN-m 底板底面积为： A=8.0 X 4.4=35.2 m2 W =1 4.4 8.03 375.5m4 6 a地基应力计算： 1.05 6125.05 1.05 7613.99 204.0 - - = - 35.2 - 375.5 161.5 地基应力不均匀系数: b抗滑稳定计算： 抗滑稳定按?水闸设计标准? SL265-2001 公式7.3.6-1计算: c抗倾覆稳定计算： 抗倾覆稳定按?水闸设计标准? SL265-2001 公式7.4.8计算:Kc f G “ H K0 23394.2 4366.7 = 5.4

13、1.5 1.05% N Pmax Pmin 204.0 161.5 = 1.26 ： =2.5 0.35 6125.05 1233.0 = 1.74 1.2 最高水位时(计算详见表三) 表三 泄洪时计算表 序 号 荷载名称 竖向力 水平力 对底板中心线取矩 对倾覆点A取矩 1 1 力臂 (m) 力臂 (m) 4 1 底板G1 624.0 0.0 4.5 2496 2 面板G2 774.0 2.7 2089.8 1.8 1006.2 3 扶壁G3 389.85 0.255 99.41 4.589 1460.0 4 士重G4 3840.0 0.8 3072.0 5.55 18432 5 水重G5

14、539.88 3.5 1889.58 0.75 269.94 6 土压力Fok 1576.2 2.77 4366.7 2.77 4366.7 7 水压力F2 3312.2 4.89 16196.7 4.89 16196.7 8 扬压力 一 合计 6167.73 3312.2 1576.2 19268.7 8445.49 39860.84 4366.7 6167.73 1736 10823.21 由上表计算可知： 汇 N=6167.73 KN E F=394.54 KN-m E M=1681.96 KN-m 底板底面积为： A=8.0 X 4.4=35.2 m2 . 1 一 八 3 _ 4 W

15、4.4 8.0 =375.5m 6 a地基应力计算： max 1.05% N 1.05、M 1.05 6167.73 1.05 10823.21 214.3 Pmax = - - = - = - min _ _ _ _ _ A W 35.2 375.5 153.8 1.5时，那么自面板起至离面板 1.511为止局部，按三边固定一边自由双向板计算；在此以 外局部按单向连续板计算。 底板荷载分布如下列图所示： 前趾板结构计算： 前趾板按悬挑结构计算，计算简图如下列图所示: 施工完建期： q1=170.33-0.9 X 25X 0.8-150=152.33 KN/m q2=169.72-0.9 X

16、25X0.8=151.72 KN/m 正常运行期： q1=158.83-0.9 X 25X 0.8-113.0=27.08 KN/m q2=164.81-0.9 X 25X0.8-113.0=33.81 KN/m 泄洪期： q1=146.36-0.9 X 25X 0.8-122.7=5.66 KN/m 1结构重要性系数取 % =1.0,设计状况系数 干=1.0,结构系数取d =1.2； 底板荷载分布简图 q=206.61 施工完建期 正常运行期 q=146.36 1500 600 9000 6900 泄洪期 q2=163.49-0.9 X 25X 0.8-122.7=15.07 KN/m 从荷

17、载叠加结果可知，施工完建期为最不利工况，趾板根部弯矩值为: 按均布荷载q=152.33KN/m 计算 1 2 M = 15233 1.0 =76.17KN -m 2 正截面配筋计算见下表： M(KN-m) 丫 0W 丫 dM a P (%) p min(%) As(mm2) 76.17 91.41 0.0141 0.0142 0.06 0.15 1125 2、踵板结构计算： 踵板净宽 l2=6.4m,扶壁 7距 l1=4.0m J2/l1=6.4/4.0=1.61.5，自面板起至离面板 1.5l1=1.5 X4.0=6.4m为止局部，按三边固定一边自由双向板计算； 在此以外局部按单向连续板计算

18、。 a双向板局部结构计算计算简图及荷载分布如下列图 施工完建期： q1=169.35-0.9 X (25X 0.8+150.0) =16.35 KN/m q2=165.08-0.9 X (25X 0.8+150.0) =12.08 KN/m 正常运行期： q1=168.39-0.9 X (25X 0.8+150.0) =15.39 KN/m q2=204.23-0.9 X (25X 0.8+150.0) =51.23 KN/m 泄洪期： q1=161.41-0.9 X (25X 0.8+150.0) =8.41 KN/m q2=217.85-0.9 X (25X 0.8+150.0) =64.

19、85 KN/m 取泄洪期为最不利工况，荷载取 q=64.85均布荷载(简化计算)，查?水工混凝土结构设计 手册?表18-1Q)计算板内力，： Mx=64.85 X 0.0402 X 4.02=41.72 KN-m My=64.85 X0.0113X 4.02=11.73 KN-m Mxo=64.85 X 0.079X4.02=81.98 KN-m Myo=64.85 X 0.0569 X 4.02=59.04 KN-m b)连续板局部结构计算(计算简图及荷载分布如下列图)qi I t n I n 11 踵板计算简图 q2 6400 08. 按两跨连续梁计算内力，取泄洪期为最不利工况，荷载取 q

20、=1.2 X 68.61=82.33KN/m: MB =0.125 X 82.33X4.42=199.25 KN-m Mmax=0.07 X 82.33 X 4.42=111.57 KN-m c配筋计算 按M=199.25 KN-m 进行配筋： 正截面配筋计算见下表： M(KN-m) 丫 0W 丫 dM a P (%) p min(%) As(mm2) 199.25 239.1 0.037 0.038 0.157 0.15 1129 五、面板结构计算 面板荷载土压力和水压力等水平向外力。面板计算按两种情况考虑： a踵板7宽l2与扶壁间净距l1的比值l2/l1 W1.5时，按三边固定一边自由双向

21、板计算； b 踵板净宽与扶壁间净距的比值 l2/l1 1.5时，那么自面板起至离面板 1.5l1为止局部，按三边 固定一边自由双向板计算；在此以外局部按单向连续板计算。 底板荷载分布如下列图所示： B 4400 C 4400 施工完建期: 正常运行期: 泄洪期： 计算简图 q=165.08-0.9X (25X 0.8+150.0) q=206.61-0.9X (25X 0.8+150.0) q=221.61-0.9X (25X 0.8+150.0) =12.08 KN/m =53.61 KN/m =68.61 KN/m 6000 400 ztSr q a双向板局部结构计算计算简图及荷载分布如下

22、列图 4000 - - - qi q2=20 X 7.5 X 0.52=78.0 KN/m 正常运行期： q1=20 X 1.5 X 0.52-10 X 5.3=-37.4 KN/m q2=20 X 7.5 X 0.52-10 X 11.3=-35.0 KN/m 泄洪期： q1=20X 1.5X0.52-10 X 6.27=-47.1 KN/m q2=20X 7.5X0.52-10 X 12.27=-44.7 KN/m 查?水工混凝土结构设计手册?表 18-1(j)和表18-2 (1)计算板内力，荷载分别取施工完 建期和泄洪期分别计算： 施工完建期： Mx=(15.6 X 0.0402+62.

23、4 X 0.0184) X 4.02=11.52 KN-m My=(15.6 X 0.0113+62.4 X 0.007) X 4.02=1.23 KN-m Mxo=(15.6 X 0.0794+62.4 X 0.0387) X 4.02=47.86 KN-m Myo=(15.6 X 0.0569+62.4 X 0.0421)X4.02=37.31 KN-m 泄洪期(按q=46.8 KN/m均布荷载计算)： Mx=47.1 X 0.0402X4.02=30.29 KN-m My=47.1 X 0.0113X4.02=8.52 KN-m Mxo=47.1 X 0.0794 X 4.02=59.8

24、4 KN-m Myo=47.1 X 0.0569 X 4.02=42.88 KN-m b连续板局部结构计算计算简图及荷载分布如下列图 q 荷载计算简图 施工完建期： q=20 X 1.5 X 0.52=15.6 KN/m (26.5 高程处) 正常运行期： q= 10 X 3.8=38.0 KN/m (28.00 高程处) 泄洪期： q= 10 X 4.77=47.7 KN/m (28.00 高程处) 按两跨连续梁计算内力，分别取施工完建期(反面不利)和泄洪期(正面不利)工况进行 计算： 施工完建期： MB =0.125 X (1.2 X 15.6)X4.42=45.31 KN-m Mmax=

25、0.07 X (1.2 X 15.6) X 4.42=25.37 KN-m 泄洪期： MB =0.125 X 47.7X4.42=115.44 KN-m Mmax=0.07 X 47.7X 4.42=64.65 KN-m c配筋计算 按M=90.69 KN-m进行配筋: 正截面配筋计算见下表: M(KN-m) 丫 0W 丫 dM a P (%) p min(%) As(mm2) 115.44 138.53 0.037 0.0373 0.156 0.15 856 32.77 31.80 20.50 QU51 段板向双 段 六、扶壁计算 1、内力计算 沿扶壁高度分别在 20.5m、24.5m和28

26、.0m高程处取三个截面，分别计算各截面的内力。 施工完建期，各截面处的弯矩分别为： 1 o 75 M 1 7.52 20 0.52 一 =731.25KN-m 2 3 1 2 3.5 M 2 3.52 20 0.52 =74.32KN - m 2 3 M 3 =0 作用扶壁各截面上的剪力分别为： 1 2 Q1 = 7.5 20 0.52 =292.5KN 2 _ 1 2 Q2 3.5 20 0.52 =63.7KN -m 2 Q3 =0 扶壁水平向与面板的拉力20.50m高程： T1=7.5 X 20 X 0.52 X 3.9=304.2 KN 扶壁垂直向与底板的拉力： T20 配筋计算 20

27、.5m、24.5m和28.0m高程处三个截面尺寸如下列图所示： 24.5 m高程截面 截面2 20.5m高程截面 截面1 截面 1: M1=731.25 KN-m T d M1=1.2 X 731.25=877.5 KN-m fc b f hf (h0-h f/2) =1.25 X 4400 X 600 X (6900-600/2) 4400 2000 400 2000 4400 2000 400 2000 28.0m高程截面 截面3 2000 400 2000 =2178 KN-m T d M1 fc b f hf (h0-h f/2) 所以属第一类情况的 T形梁，按宽度为4400的矩形梁计

28、算。 配筋计算见下表: M(KN-m) 丫 0W 丫 dM a As(mm2) 731.25 877.5 0.00034 0.00034 433 截面 2: M2=74.32 KN-m 丫 d M2=1.2 X 74.32=89.19 KN-m fc b f hf (h0-h f/2) =1.25 X 4400 X 600 乂 (4800-600/2) =1485 KN-m T d M1 1.300 (二)倾覆稳定性验算 相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.611 (m) 相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 3.592 (m) 相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 6.537 (

29、m) 相对于墙趾点，Ex的力臂Zy = 2.767 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩=634.202(kN-m) 抗倾覆力矩=5672.902(kN-m) 倾覆验算满足：K0 = 8.945 1.500 (三)地基应力及偏心距验算 根底为天然地基，验算墙底偏心距及压应力 作用于根底底的总竖向力 =1369.962(kN)总弯矩=5038.700(kN-m) 根底底面宽度 B = 8.000 (m)偏心距 e = 0.322(m) 根底底面合力作用点距离根底趾点的距离 Zn = 3.678(m) 基底压应力：趾部=212.603 踵部=129.888(kPa) 最大应力与最小应力之

30、比 =212.603 / 129.888 = 1.637 作用于基底的合力偏心距验算满足 ：e=0.322 200.000(kPa) (四)墙趾板强度计算 根底底面宽度 B = 8.000 (m)偏心距 e = 0.322(m) 根底底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 3.678(m) 根底底压应力(乘分项系数后):趾点=255.123 踵点=155.865(kPa) 趾板卞部 截面高度： H = 0.800(m) 截面剪力： Q = 228.920(kN) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 截面弯矩： M = 115.494(kN-m) 抗弯受拉筋： As = 1600(mm2) 抗弯

31、拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.06% Us_min=0.20% 最大裂缝宽度为：0.045 (mm)。 (五)墙踵板强度计算 根底底面宽度 B = 8.000 (m)偏心距 e = 0.322(m) 根底底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 3.678(m) 根底底压应力(乘分项系数后):趾点=255.123 踵点=155.865(kPa) 截面高度： H = 0.800(m) 踵板边缘的法向应力 =11.806(kPa) 踵板与肋结合处剪力： Q = 23.612(kN/m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 跨中弯矩： M = 9.445(kN-m/m) 抗弯受拉筋： As = 160

32、0(mm2) 抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.01% Us_min=0.20% 最大裂缝宽度为：0.004 (mm)。 支座弯矩： M = 15.741(kN-m/m) 抗弯受拉筋： As = 1600(mm2) 抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.01% Us_min=0.20% 最大裂缝宽度为：0.006 (mm)。 (六)墙面板强度计算 截面厚度： H = 0.600(m) 替代土压力图形中，面板的设计法向应力 =22.734(kPa) 水平向强度验算 支座处剪力： Q = 45.467(kN/m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 跨中弯矩： M = 18.187(kN-m/m) 抗

33、弯受拉筋： As = 1200(mm2) 抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.02% 最大裂缝宽度为：0.013 (mm)。 支座弯矩： M = 30.311(kN-m/m) 抗弯受拉筋： As = 1200(mm2) 抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.03% 最大裂缝宽度为：0.021 (mm)。 竖向强度验算 最大正弯矩： M = 15.413(kN-m/m) 抗弯受拉筋： As = 1200(mm2) 抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.02% 最大裂缝宽度为：0.011 (mm)。 最大负弯矩： M = 61.653(kN-m/m) 抗弯受拉筋： As = 1200(mm2) 抗弯拉筋卞造

34、配筋：配筋率Us=0.06% 最大裂缝宽度为：0.044 (mm)。 (七)肋板截面强度验算 距离墙顶 2.825(m)处 截面宽度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 2.200(m) 翼缘宽度 BT = 1.400(m) 翼缘高度 HT = 0.600(m) 截面剪力 Q = 65.974(kN) 截面弯矩 M = 62.125(kN-m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 抗弯受拉筋： As = 1760(mm2) 抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.01% Us_min=0.20% Us_min=0.20% Us_min=0.20% Us_min=0.20% Us_min=0.

35、20% 最大裂缝宽度为：0.007 (mm)。 距离墙顶5.650(m)处 截面宽度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 3.800(m) 翼缘宽度 BT = 2.400(m) 翼缘高度 HT = 0.600(m) 截面剪力 Q = 263.895(kN) 截面弯矩 M = 497.002(kN-m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 抗弯受拉筋： As = 3040(mm2) 抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.03% Us_min=0.20% 最大裂缝宽度为：0.020 (mm)。 距离墙顶 8.475(m)处 截面宽度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 5.400(m)

36、 翼缘宽度 BT = 3.400(m) 翼缘高度 HT = 0.600(m) 截面剪力 Q = 593.764(kN) 截面弯矩 M = 1677.382(kN-m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 抗弯受拉筋： As = 4320(mm2) 抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.05% Us_min=0.20% 最大裂缝宽度为：0.033 (mm)。 距离墙顶11.300(m)处 截面宽度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 7.000(m) 翼缘宽度 BT = 4.400(m) 翼缘高度 HT = 0.600(m) 截面剪力 Q = 1055.579(kN) 截面弯矩 M = 39

37、76.016(kN-m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 抗弯受拉筋： As = 5600(mm2) 抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.07% 1.300 (二)倾覆稳定性验算 相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.565 (m) 相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 3.601 (m) 相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 6.495 (m) 相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 3.033 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩=624.872(kN-m) 抗倾覆力矩=4850.598(kN-m) 倾覆验算满足：K0 = 7.763 1.500 (三)地基应力及偏心距验

38、算 根底为天然地基，验算墙底偏心距及压应力 作用于根底底的总竖向力 =1196.188(kN)总弯矩=4225.726(kN-m) 根底底面宽度 B = 8.000 (m)偏心距 e = 0.467(m) 根底底面合力作用点距离根底趾点的距离 Zn = 3.533(m) 基底压应力：趾部=201.932 踵部=97.115(kPa) 最大应力与最小应力之比 =201.932 / 97.115 = 2.079 作用于基底的合力偏心距验算满足 ：e=0.467 200.000(kPa) (四)墙趾板强度计算 根底底面宽度 B = 8.000 (m)偏心距 e = 0.467(m) 根底底面合力作用

39、点距离趾点的距离 Zn = 3.533(m) 根底底压应力(乘分项系数后):趾点=242.319 踵点=116.538(kPa) 趾板卞部 截面高度： H = 0.800(m) 截面剪力： Q = 214.457(kN) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 截面弯矩： M = 108.539(kN-m) 抗弯受拉筋： As = 1600(mm2) 抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.06% Us_min=0.20% 最大裂缝宽度为：0.045 (mm)。 (五)墙踵板强度计算 根底底面宽度 B = 8.000 (m)偏心距 e = 0.467(m) 根底底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 3

40、.533(m) 根底底压应力(乘分项系数后):趾点=242.319 踵点=116.538(kPa) 截面高度： H = 0.800(m) 踵板边缘的法向应力 =30.037(kPa) 踵板与肋结合处剪力： Q = 63.078(kN/m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 跨中弯矩： M = 26.493(kN-m/m) 抗弯受拉筋： As = 1600(mm2) 抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.01% Us_min=0.20% 最大裂缝宽度为：0.011 (mm)。 支座弯矩： M = 44.154(kN-m/m) 抗弯受拉筋： As = 1600(mm2) 抗弯拉筋卞造配筋：配筋率Us=0.02% Us_min=0.20% 最大裂缝宽度为：0.018 (mm)。 (六)墙面板强度计算 截面厚度： H = 0.600(m)前池 Us_min=0.20% 水平向强度验算 支座处剪力： Q = 40.242(kN/m) 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋 跨中弯矩