SATWE软件计算结果分析位移比

1、SATWESATWE软件计算结果分析一、位移比标准条文：新高规3.4.5规定：结构平面布置应减少扭转的影响。在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，楼层竖向构件最大的水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；B级高度高层建筑、超过A级高度的 混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍。根本概念：位移比包含两项内容(1)楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值；(2)楼层竖向构件的最大层间位移与平均层间位移的比值；计算位移比仅考虑墙顶，柱顶等竖向构件上节点的最大位移，不

2、考虑其他节点的位移。位移比可以用结构刚心与质心的相对位置(偏心率)表示，二者相距较远的结构在地震作用下扭转效应较大，位移比是控制结构整体抗扭特性和平面不规那么性的重要指标。钢筋混凝土高层建筑结构的最大适用高度应区分为A级和B级：A A级高度钢筋混凝土乙类和丙类高层建筑最大适用高度结构体系非抗震设计抗震设防烈度6度7度8度9度0.20g0.30g框架7060504035框架-剪力墙1501301201008050剪力墙全部落地剪力墙1501401201008060局部框支男力墙1301201008050不应采用筒体框架-核心筒1601501301009070筒中筒2001801501201008

3、0板柱-剪力墙11080705540不应采用B B级高度钢筋混凝土乙类和丙类高层建筑最大适用高度结构体系非抗震设计抗震设防烈度6度7度8度0.20g0.30g框架-剪力墙170160140120100剪力墙全部落地剪力墙180170150130110局部框支男力墙15014012010080筒体框架-核心筒220210180140120筒中筒300280230170150操作要点：位移比在 结构位移 (WDISP.OUT)中输出，各楼层位移比为Ratio(X)和Radio(Y)。其中，Ratio(X)=Max(X)/Ave(X)位移比不满足，简便的调整方法：1)程序调整：satwe程序不能实现

4、2)人工调整：只能人工调整改变结构平面布置，使结构规那么，刚度均匀，减小结构刚心与形心的偏心距：可利用程序的节点搜索功能在satwe的“分析结构图形和文本显示中的“各 层配筋构件编号简图中快速找到位移最大的节点，加强该节点对应的墙、柱等构件刚度； 也可以找出位移最小的节点削弱其刚度；直到位移比满足要求。考前须知及电算调整：(1)新高规5.1.5规定，进行高层建筑内力与位移计算时，可假定楼板在其自身平面内为无限刚性，如果在结构模型中设定了弹性板或楼板开大洞，应计算两次，第一次抗震计算时选择satwe一分析与设计参数补充定义一总信息一对所有楼层强制采用刚性楼板假定，按规范要求的条件计算位移比，第二

5、次应在位移比满足要求后，不选择该项，以弹性楼板假定进行配筋计算。(2)但需注意的是，对于复杂结构，如不规那么的坡屋顶、体育馆看台、工业厂房、错层和 越层结构，或者柱、墙不在同一标高，或者没有楼板等情况，如果采用强制刚性楼板假定， 结构分析会严重失真，所以，一般这些结构都不强行进行位移比控制。(3)高层建筑位移比计算应考虑偶然偏心的影响，多层建筑可以不考虑。(4)位移比是判断结构规那么性的重要依据，对是否考虑双向地震有重要参考作用。(5)当楼层的最大层间位移角不大于新高规第3. 7. 3条规定的限值的40%时，该楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移与该楼层平均值的比值可适当放松，但不应大于1.6

6、。(6)假设位移比超过1.2,那么需要在总信息参数设置中考虑双向地震作用；(7)因为高层建筑在水平力作用下，几乎都会产生扭转，故楼层最大位移一般都发生在结 构单元的边角部位。二、层间最大位移与层高之比(层间位移角)标准条文：新高规的3.7.3条规定，按弹性方法计算的风荷载或多遇地震标准值作用下的楼层层间 最大水平位移与层高之比u/h宜符合以下规定：1高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比u/h不宜大于表3.7. 3的限值。表3.7.3结构体系A u/h框架1/550框架一剪力墙、框架一核心筒、板柱一剪力墙1/800筒中筒、剪力墙1/1000除框架结构外的转换层1/10002

7、 2 高度不小于 250m250m 的高层建筑， 其楼层层间最大位移与层高之比 u/u/ h h 从不宜大 于 1/5001/500。3 3 高度在 150m-250m150m-250m 之间的高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比 u/u/ h h 从 的限值可按本条第 1 1 款和第 2 2 款的限值线性插入取用。注：楼层层间最大位移以楼层竖向构件最大的水平位移差计算，不扣除整体弯曲变 形。抗震设计时，本条规定的楼层位移计算可不考虑偶然偏心的影响。抗规 5.5.15.5.1 条文 说明：第一阶段设计，变形验算以弹性层间位移角表示。名词释义：(1)(1) 层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间

8、位移角与平均层间位移角的比值。 其中：层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。控制目的：高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：1.保证主体结构根本处于弹性受力状态，防止混凝土墙柱出现裂缝，控制楼面梁板的裂缝 数量，宽度。2.保证填充墙膈墙，幕墙等非结构本件的完好，防止产生明显的损坏。结构位移输出文件WDISP.OUTMax -Dx、Max Dy : x和y方向层间最大位移即要求：Max Dx/h和Max Dy/h满足标准

9、要求 电算结果的判别与调整要点：1.验算层间位移角那么不需要考虑偶然偏心；2 .最大层间位移是在刚性楼板假设下的控制参数。构件设计与位移信息不是在同一条件下 的结果即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移计算必须在刚性楼板假设下获得，故可先采用刚性楼板算出位移，而后采用弹性楼板进行构件分析。3 .因为高层建筑在水平力作用下，几乎都会产生扭转，故楼层最大位移一般都发生在结构单元的边角部位。4.当结构层间位移角很小，例如一般结构弹性位移角小于规定限值的1/2,复杂结构和高层结构弹性位移角小于规定限值的1/3,位移比可适当放宽，如放大20%。三、周期比控制标准条文：新高规的3.4.5条规定，结构扭转为

10、主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期Ti之比，A级高度高层建筑不应大于0.9 , B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不应大于0.85。抗规中没有明确提出该概念，所以多层时该控制指标可以适当放松，但一般不大于1.0。新高规5.1.13条规定，抗震设计时，B级高度的高层建筑结构、混合结构和本规程第10章规定的复杂高层建筑结构，尚应符合以下规定：1宜考虑平扭耦联计算结构的扭转效应，振型数不应小于15,对多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍，且计算振型数应使各振型参与质量之和不小于总质量的90%;2应采用弹性时程分析法进行补充计算；3宜采用弹塑性静力或

11、弹塑性动力分析方法补充计算。名词释义：周期比：即结构扭转为主的第一自振周期也称第一扭振周期Tt与平动为主的第一自振周期也称第一侧振周期T1的比值。周期比主要控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，使结构的抗扭刚度不能太弱。因为当两者接近时，由于振动藕连的影响，结构的扭转效应将明显增大。对于通常的规那么单塔楼结卞如下验算周期比：1计算结果详周期、地震力与振型输出文件WZQ.OUT,因satwe电算结果中并未直 接给出周期比，故对于通常的规那么单塔楼结构，需人工按如下步骤验算周期比。(2)根据各振型的两个平动系数和一个扭转系数三者之和等于1判别各振型分别是扭转为主的振型也称扭转振型还是平动

12、为主的振型也称平动振型。一般情况下，当扭转系数大于0.5时，可认为该振型是扭振振型，反之应为平动振型。当然，对某些极为复杂的结构还应结合主振型信息来进行判断；(3)通常周期最长的扭转振型对应的就是第一扭转周期周期最长的平动振型对应的就是第一平动周期Ti(4)对照 结构整体空间振动简图，考察第一扭转/平动周期是否引起整体振动，局部 振动不能当做第一扭转/平动周期。需考察下一个次长周期。(5)考察第一平动周期的基底剪力比是否为最大(6)计算Tt/Ti,看是否超过0.9 (0.85)多塔结构周期比:体育场馆、空旷结构和特殊的工业建筑，没有特殊要求的，一般不需要控制周期比。体育场馆、空旷结构和特殊的工

13、业建筑，没有特殊要求的，一般不需要控制周期比。周期、地震力与振型输出文件(WZQ.OUT )考虑扭转耦联时的振动周期(秒/X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号 周期转角平动系数(X+Y)扭转系数10.6306110.180.99 ( 0.12+0.88 )0.0120.614421.190.95 ( 0.82+0.12 )0.0530.42482.390.06 ( 0.06+0.00 )0.9440.1876174.520.96 ( 0.95+0.01 )0.0450.171885.001.00 ( 0.01+0.99 )0.0060.13555.030.05 ( 0.05+0.00 )0.9

14、570.0994177.150.97 ( 0.97+0.00 )0.0380.084987.631.00 ( 0.00+1.00 )0.009X0.075212.73方向的有效质量系数：0.03 ( 0.03+0.00 )97.72%0.97Y方向的有效质量系数：96.71%即要求：0.4248/0.6306=0.6790%说明无需再增加振型计算(高规5.1.13,计算振型数应使各振型参与质量之和不小于总质量的90%)周期比不满足的调整方法：1)程序调整：satwe程序不能实现2)人工调整：只能人工调整改变结构平面布置，提高结构规扭转刚度；总的调整原那么是加 强结构外围墙、柱或梁的刚度，适当削

15、弱结构中间墙、柱的刚度。当当第一振型为扭第一振型为扭转时转时. .说明结构的说明结构的扭转刚度相对于其两个主扭转刚度相对于其两个主轴轴1一一般都靠般都靠 近近X X轴利寸轴轴利寸轴) )方向的方向的恻恻移刚度过小移刚度过小，此，此时宜沿时宜沿两主轴适当加强结构外围的刚度两主轴适当加强结构外围的刚度. . 并适当削弱结构内部的刚度并适当削弱结构内部的刚度0当第二当第二振型为振型为扭转时扭转时r r说明结构沿两说明结构沿两个主轴方向的侧移刚度相差较大，个主轴方向的侧移刚度相差较大，结构结构 的扭转刚度柑对其中的扭转刚度柑对其中一主轴一主轴d d那么移刚度较小方向那么移刚度较小方向) )的恻移刚度是

16、件理的；但柑时的恻移刚度是件理的；但柑时 于另一主釉于另一主釉( (恻移刚度较大方向恻移刚度较大方向) )的侧移刚的侧移刚度那么过小，此时度那么过小，此时宜适当加强结构外围宜适当加强结构外围 ( (主耍是沿加移刚度较大方向主耍是沿加移刚度较大方向) )的刚度的刚度. .并适当削弱结构内部沿侧并适当削弱结构内部沿侧移刚度较大方移刚度较大方 向的刚度口向的刚度口1 1、最有效原那么、最有效原那么: :削弱内部刚度，增强周边刚度，尽量周边均匀对称连续削弱内部刚度，增强周边刚度，尽量周边均匀对称连续2 2、有较大凹入的部位加拉梁、有较大凹入的部位加拉梁3、看看位移，将位移大的地方加拉梁，或者加大梁戡面

17、、看看位移，将位移大的地方加拉梁，或者加大梁戡面r r加厚板加厚板4、增加外围梁截面，特别加强角部，和抗震墙部位的梁截面、增加外围梁截面，特别加强角部，和抗震墙部位的梁截面电算结果的判别与调整要点1.对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦连计算时，一般来说前两个或几个振型为其主振 型，但对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一定存在。总之在高层结构设计中，使得扭转振型不应靠前，以减小震害。SATWE程序中给出了各振型对基底剪力奉献比例的计算功能,通过参数Ratio振型的基底剪力占总基底剪力的百分比可以判断出那个振型是X方向或Y方向的主振型，并可查看以及每个振型对基底剪力的奉献大小。2.振型分解反响谱法

18、分析计算周期，地震力时，还应注意两个问题，即计算模型的选择 与振型数确实定。一般来说，当全楼作刚性楼板假定后，计算时宜选择侧刚模型进行计算。 而当结构定义有弹性楼板时那么应选择总刚模型进行计算较为合理。 至于振型数确实定， 应按上述高规5.1.13条B级高度的高层建筑结构和本规程第10章规定的复杂高层建筑结构，抗震设计时，宜考虑平扭耦联计算结构的扭转效应，振型数不应小于15,对多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍，且计算振型数应使各振型参与质量之和不小于总质量的90%执行，振型数是否足够，应以计算振型数使振型参与质量不小于总质量的90%作为唯一的条件进行判别。耦联取3的倍数，且W3倍层数，非

19、耦联取点数，直到参与计算 振型的有效质量系数903.如同位移比的控制一样，周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种相对关 系，而非其绝对大小，它的目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理，使结构不至于 出现过大相对于侧移的扭转效应。即周期比控制不是在要求结构足够结实，而是在要求 结构承载布局的合理性。 考虑周期比限制以后， 以前看来规整的结构平面，从新标准的角度来看，可能成为平面不规那么结构。一旦出现周期比不满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善这一状况， 这种改变一般是整体性的， 局部的小调整往往收效甚微。 周期比 不满足要求，说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度较小，总的调整原

20、那么是要加强外圈结构刚度、增设抗震墙、增加外围连梁的高度、削弱内筒的刚度。4.扭转周期控制及调整难度较大，要查出问题关键所在，采取相应措施，才能有效解决 问题。a扭转周期大小与刚心和形心的偏心距大小无关，只与楼层抗扭刚度有关；b剪力墙全部按照同一主轴两向正交布置时，较易满足；周边墙与核心筒墙成斜交布置 时要注意检查是否满足；c当不满足周期限制时，假设层位移角控制潜力较大，宜减小结构竖向构件刚度，增大平 动周期；d当不满足周期限制时，且层位移角控制潜力不大，应检查是否存在扭转刚度特别小的 层，假设存在应加强该层的抗扭刚度；e当不满足扭转周期限制，且层位移角控制潜力不大，各层抗扭刚度无突变，说明核

21、心 筒平面尺度与结构总高度之比偏小，应加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墙厚，增大核心筒的抗扭刚度。f当计算中发现扭转为第一振型，应设法在建筑物周围布置剪力墙，不应采取只通过加 大中部剪力墙的刚度措施来调整结构的抗扭刚度。5.新高规5.1.5规定，进行高层建筑内力与位移计算时，可假定楼板在其自身平面内为 无限刚性，如果在结构模型中设定了弹性板或楼板开大洞，应计算两次，第一次抗震计算时选择对所有楼层强制采用刚性楼板假定satwe一分析与设计参数补充定义一总信息一对所有楼层强制采用刚性楼板假定，按标准要求的条件计算周期比，第二次应在周期比满 足要求后，不选择该项，以弹性楼板假定进行配筋计算。对于不适

22、宜刚性楼板假定的复杂高层建筑结构，不宜考虑周期比控制。5.调整周期比原那么总结如下：（1）结构抗侧力构件的布局均匀对称。（2）增加结构周边刚度：a.增大周边柱、剪力墙的截面或数量。b.增大周边梁的高度，楼板的厚度。c.在楼板外伸段凹槽处设置连接梁或连接板。d.加强转角窗周边构件的截面和强度，包括剪力墙暗柱，窗间墙，楼板等，特别是增设暗梁。e.减小周边剪力墙洞口。(6)降低结构中部的刚度：a结构中部剪力墙上开洞；b.中部核心筒开结构洞再填充。四、层刚度比控制标准条文：1.抗震标准附录E.2.1规定，筒体结构转换层上下的结构质量中心宜接近重合(不包括裙房),转换层上下层的侧向刚度比不2。2 .高规

23、的3.5.2条规定，抗震设计的高层建筑结构：1对框架结构，楼层与其相邻上层的侧向刚度比Y可按式(3. 5-21)计算，且本层与相邻上层的比值不宜于0.7 ,与相邻上部三层刚度平均值的比值不宜小于0.8。=滑磬3, 5.2-1)M 斗 I式中？力楼层侧向刚度比；Z.匕 H 第I层和第 + 1 层的地震剪力标准值(kN),4、人的 第层和第 i + 1 层在地震作用标准值作用下的层间位移?m32 对框架-剪力墙,板柱一剪力墙结构，剪力墙结构.框架- 核心筒结构、筒中筒结构，楼层与其相邻上层的侧向刚度比为 可按式(3. 5. 2-2)计算，且本层与相邻上层的比值不宜小于 0*9；当本层层高大于相邻上

24、层层高的 1,5 僭时，该比值不宜小 于 1.1 辛对结构底部嵌固层，该比值不宜小于 1.5。力=驶詈红0.8(0.75)如不符，说明本层为薄弱层，加强软件实现方法:1.层间受剪承载力的计算与砼强度、实配钢筋面积等因素有关，在用SATWE软件接PK出施工图之前，实配钢筋面积是不知道的，因此SATWE程序以计算配筋面积代替实配钢筋面积是不真实的。2.目前的SATWE软件在?结构设计信息?(WMASS.OUT)文件中输出了相邻层层间受剪承载力之比的比值，该比值是否满足标准要求需要设计人员人为判断。3.受剪承载力计算以矩形柱代替异性柱和剪力墙作近似计算，结果仅供参考。六、刚重比控制标准条文：(新高规

25、5.4.4条)1对于剪力墙结构,框剪结构,筒体结构稳定性必须符合以下规定:EJd1.4H2EGi2对于框架结构稳定性必须符合以下规定:Di10H2EGj/hi名词释义：结构的侧向刚度与重力荷载设计值之比称为刚重比。它是控制结构整体稳定的重要指标，也是影响重力二阶(p-A)p-A)效应的主要参数，且重力二阶效应随着结构刚重比的降低呈双曲线关系增加。高层建筑在风荷载或水平地震作用下,假设重力二阶效应过大那么会引起结构的失稳倒塌，故控制好结构的刚重比，那么可以控制结构不失去稳定。建筑结构的总信息(WMASS.OUT)(WMASS.OUT)结构整体稳定验算结果X向刚重比EJd/GH2=47.79Y向刚

26、重比EJd/GH2=41.49该结构冈1J重比EJd/GH2大于1.4,能够通过高规5.4.4的整体稳定验算该结构冈1J重比EJd/GH2大于2.7，可以不考虑重力二阶效应见七、重力二阶效应刚重比不满足时的调整方法：1、程序调整：刚重比不满足标准上限要求，在SATWE的 设计信息中勾选 警虑P-A效应,程序自动计入重力二阶效应的影响。2、人工调整：刚重比不满足标准下限要求，只能通过调整增强竖向构件，加强墙、柱等竖 向构件的刚度。电算结果的判别与调整要点：1.按照下式计算等效侧向刚度士2.对于剪切型的框架结构.当刚重比大于时，那么结构重力二阶效应可控制在20%以内，结构的稳定已经具有一定的平安储

27、藏：当刚重比大于20时，重力二阶效 应对结构的影响已经很小，故标准规定此时可以不考虑重力二阶效应。3 .对于弯剪型的剪力墙结构、框翦结构、筒体结构，当刚重比大于L4时，结构 能够保持整体稳定；当刚重比大于2：时，重力二阶效应导致的内力和位移纲量 仅在5%左右，故标准规定此时可以不考虑重力二阶效应.4.假设结构刚重比Ejd/GH21.4,那么满足整体稳定条件,SATWE输出结果参WMASS.OLT5高层建筑的高宽比满足限值时，可不进行稳定验算，否那么应进行口6.当高层建筑的稳定不满足上述规定时，应调整并增大结构的侧向刚度山七、重力二阶效应p-A：标准条文：新高规5.4.1规定：当高层建筑结构满足

28、以下规定时，弹性计算分析时可不考虑重力二阶效应的不利影响。1.对于剪力墙结构，框剪结构，筒体2构：EJd2.7H2EGi2 .对于框架结构Di20H2EGj/hi当高层建筑结构不满足本规程第5.4.1条的规定时，结构弹性计算时应考虑重力二阶效应对水平力作用下结构内力和位移的不利影响。新抗规3.6.3规定：当结构在地震作用下的重力附加弯矩大于初始弯矩的10%时，应计入重力二阶效应的影响。注：重力附加弯矩指任一楼层以上全部重力荷载与该楼层地震平 均层间位移的乘积；初始弯矩指该楼层地震剪力与楼层层高的乘积。新抗规8.2.3-1规定：钢结构应按本标准第3. 6. 3条规定计入重力二阶效应。进行二阶效应

29、的弹性分析时，应按现行国家标准?钢结构设计标准?GB 50017的有关规定，在每层柱顶附加假想水平力。新混规5.3.4规定：当结构的二阶效应可能使作用效应显著增大时，在结构分析中应考虑二阶效应的不利影响。混凝土结构的重力二阶效应可采用有限元分析方法计算，也可采用本标准附录B的简化方法。当采用有限元分析方法时，宜考虑混凝土构件开裂对构件刚度的影响。新混规附录B:在框架结构、剪力墙结构、框架-剪力墙结构及筒体结构中，当采用增大系数法近似计算结构因侧移产生的二阶效应(P效应)时，应对未考虑P效应的一阶弹性 分析所得的柱、墙肢端弯矩和梁端弯矩以及层间位移分别按公式(B. 0. 1 1)和公式(B .

30、0. 1 2)乘以增大系数 邛。名词释义：侧向刚度较柔的建筑物，在风荷载或水平地震作用下将产生较大的水 平位移,由于结构在竖向荷载P的作用下，使结构进一步增加侧移值且引起结构内部各构件产生附加内力。这种使结构产生几何非线性的效应，称之为重力二阶效应。 操作说明：在satwe一分析与设计参数补充定义一设计信息一考虑p-A效应，通常当侧移附加弯矩大于水平力作用下构件弯矩的1/10时，应考虑重力二阶效应。通常混凝土结构可以不考虑重力二阶效应，钢结构按抗规8.2.3-1考虑。也可以根据WMASS.OUT中提示，假设显示可以不考虑重力二阶效应，那么不考虑该选项。Satwe软件采用的是等效几何刚度的有限元

31、法，采用这种方法考虑P效应影响与不考虑P效应的分析结果相比， 结构周期不变，变化的仅仅是结构的位移和构件内力， 这种方法既适用于采用刚性楼板假定的结构，也适用于存在独立弹性节点的结构。程序采用偏心距增大系数法近似计算偏心受压细长柱的P8效应，也即考虑P效应时，不改变柱计算长度系数。 注意：考虑二阶效应后计算的位移仍应满足新高规第3. 7. 3条的规定。八、剪重比控制标准条文：新抗规5.2.5条与高规4.3.12条规定，抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合 下式要求：4.X 12 多遇地震水平地震作用计算时,结构各楼层对应于地震 作用标准值的剪力应符合下式要求；，* *H H,第 i 层

32、对应于水平地震作用标准值的剪力；水平地震剪力系数，不应小于表 4.3*12 规定的 值；对于翌向不规那么结构的薄弱层，尚应乘以L 15 的增大系数；第 j 层的重力荷载代表值；结构计算总层数。表表4.3J2楼层最小地震剪力系数值楼层最小地震剪力系数值类别6 6度7 St8 8度9 9度扭转效应明显或根本 周期小于3.53.5 的结构0.000.00 0.0.016016他必0,0320,032 (0.(0. 04610461根本周期大于5 5.加的结构0.0060.0060.0.012012 (0.018)(0.018)0.G240.G24 (O.OW(O.OWo.mo.m注:1 1根本周期介

33、于3.5s3.5s和5.0s5.0s之间的梅.应允许雄性插入取值；2九8 8度时括号内数值分别用于设计根本地震加速度为帆1 15K5K和0.30g0.30g的 地区。名词释义：剪重比即最小地震剪力系数入，主要是控制各楼层最小地震剪力，尤其是对于根本周期大于3.5S3.5S的结构，以及存在薄弱层的结构，剪重比假设不满足最小值要求，说明结构有可能出现比拟明显的薄弱地位，出于对结构平安的考虑，标准增加了对剪重比的要求。周期、振型、地震力WZQ.OUT ,各塔的地震剪力为Vx和Vy。操作说明：在satwe一分析与设计参数补充定义一调整信息一按抗震标准525调整各楼层地震内力剪重比不满足时的调整方法：2

34、程序调整：satwe程序“调整信息中勾选“按抗震标准5.2.5调整个楼层地震内力后，satwe按10抗5.2.5自动将楼层最小地震剪力系数直接乘以该层及以上重力荷载代表值之和， 用以调整该楼层地震剪力，以满足剪重比要求。3人工调整：如果还需人工干预，可按以下三种情况进行调整：a当地震剪力偏小而层间侧移角又偏大时，说明结构过柔，宜适当加大墙、柱截面，提高刚度；b当地震剪力偏大而层间侧移角又偏小时，说明结构过刚，宜适当减小墙、柱截面，降低刚度以取得适宜的经济技术指标；式中：V 国c当地震剪力偏小而层间侧移角又恰当时，可在satwe的“调整信息重的“全楼地震作用放大系数中输入大于1的系数增大地震作用

35、，以满足剪重比要求。电算结果的判别与调整要点：1.假设结构剪重比不满足标准要求，建议先不选择程序自动调整，首先考查剪重比原始值，假设与标准要求相差较大，应优化设计方案，改良结构布局、调整结构刚度；当剪重比与标准要求相差不大时，再选择该项自动调整地震剪力，以完全满足标准要求。2 .对于一般高层建筑而言，结构剪重比底层为最小，顶层最大，故实际工程中，结构剪重比由底 层控制，由下到上，哪层的地震剪力不够，就放大哪层的设计地震内力。3 .各层地震内力自动放大与否在调整信息栏设开关；如果用户考虑自动放大，SATWE将在WZQ.OUT中输出程序内部采用的放大系数。4 .正确计算剪重比，必须选取足够的振型个

36、数使有效质量系数大于0.9。5 .六度区剪重比可在0.7%1%取。假设剪重比过小，均为构造配筋，说明底部剪力过小，要对构件截面大小、周期折减等进行检查；假设剪重比过大，说明底部剪力很大，也应检查结构模型，参数设置是否正确或结构布置是否太刚。6 .地下室由于受回填土的约束作用，可以不考虑剪重比调整。7 .对于竖向不规那么结构的薄弱层的水平地震剪力应增大1.15倍，即上表中楼层最小地震剪力系数入应乘以1.15倍，当周期介于3.5s和5.0s之间时，可对于上表采用插入法求值。九、轴压比验算标准条文：碎规11.4.16条抗规6.3.6条，高规6.4.2条同时规定：柱轴压比不宜超过下表中限值。一、二、三

37、、四级抗震等级的各类结构的框架柱、框支柱，其轴压比不宜大于下表规定的限值。对IV类场地上较高的高层建筑，柱轴压比限值应适当减小。柱轴压比限值见下表：结构体系抗震等级一级二级三级四级框架结构0.650.750.850.90框架一剪力墙结构、 筒体结构0.750.850.900.95局部框支剪力墙结构0.600.70硅规11.7.16条高规7.2.13条同时规定：一、二、三级抗震等级的剪力墙，其底部加 强部位的墙肢轴压比不宜超过下表的限值。剪力墙轴压比限值抗震等级设防烈度一级9度一级7、8度二级、三级轴压比限值0.40.50.6碎规11.7.17条高规7.2.15条同时规定：剪力墙两端及洞口两侧应

38、设置边缘构件，并宜符合以下要求：一、二、三级抗震等级剪力墙，在重力荷载代表值作用下，当墙肢底截面轴压比大于下表规定时，其底部加强部位及其以上一层墙肢应按本标准第11. 7. 18条的规定设置约束边缘构件；当墙肢轴压比不大于下规定时，可按本标准第11. 7. 19条的规定设 置构造边缘构件；剪力墙设置构造边缘构件的最大轴压比：抗震等级设防烈度一级9度一级7、8度二级、三级轴压比限值0.10.20.3名词释义：轴压比n=N/fcA指柱地震作用组合的轴向压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值。 它是影响墙柱抗震性能的主要因素之一，为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力，标准采取的

39、措施之一就是限制轴压比。对不进行地震作用计算的结构，取无地震作用组合的轴力设计值。剪力墙肢轴压比指在重力荷载代表值作用下墙的轴压力设计值与墙的全截面面积和混 凝土轴心抗压强度设计值乘积的比值混凝土构件配筋、钢构件验算输出文件WPJ*.OUTUc -轴压比N/Ac/fc也可在satwe分析结果图形和文本显示一一梁弹性挠度、柱轴压比、墙边缘构件简图中查看。程序会自动对超出标准的值用红色标注出轴压比不满足简便的调整方法：1程序调整：satwe程序不能实现2人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度 电算结果的判别与调整要点：1 .抗震等级越高的建筑结构，其延性要求也越高，因此对轴压比的限制也越严格。对于框支柱、一字形剪力