180板模板(盘扣式)计算书

1、板模板(盘扣式)计算书计算依据:1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20102、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范 GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003、工程属性新浇混凝土楼板名称B2,标高-0.75m新浇混凝土楼板板厚(mm)180模板支架高度H(m)4.8模板支架纵向长度L(m)50模板支架中It向长度B(m)12、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m 3)24钢筋自重

2、标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m 2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.1其他附加水平荷载标准值 Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离 h1(m)3.9风荷载标准值3k(kN/m2)_2基本风压30(kN/m )0.250.064地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数展0.51风荷载体型系数片0.5风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2 (m)3.9三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间

3、距la(mm)1000立杆横向间距l b(mm)1000水平拉卡f步距h(mm)1500顶层水平杆步距h " (mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)300小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度11 (mm)100主梁最大悬挑长度12(mm)150设计简图如下:7E11 jrJ4 J. >X » Md iX. JX 八 jX /X 穴> Fr jI,.«x S. j>_ g_ /_ A _Tl ''. a,A «. jX A X-l ."'. J'"_ A

4、 A,金、人 tHl y«. . m"八 J-'. XX V V ¥ % F y 7 7 7 V V V ¥ 7'V 飞 7 7 V V '-i 7 V ' 117 V W 7 7 ' fa-' 7 7 7 7,r y v v ,/ v y v v v'i V V 'll '-<7，T -/V if X M - '' m " W W 1-fli-' T V、*' V ¥ V K V 1n lr V w T V h ¥

5、 M- V V '：Htf P、F 7 *A"T '-a '* ,i" 7 = F -11111illililr" 八 Ciif 厂1、,f 1、r"v-"i c '不不石 C fC H1 w 1fAe i C Cf产”,C 1pXi /rb Cf'、C C iP f U1 v v_uU! U ff U U UF U U U U,U U U! V M U V U W kJ【IfUUWUWWUVV.LUVUUUUUUVUi LU H U Uh 1=iic)1N1ilil r!1! M M M !E 乂 乂

6、比乂乂 54 M M M:M M M M ! !-! US M W !-：! J：-! 34 M!-： M ：-! !-： SC 5fi JC ：-k M HMM M M M M M J£.: M MMX J. J> HL JC X h A " M M JL . H £ ¥ J A M ',w J： A , X AJ. M. A A r H. ,w ,I r M A. / 同1:t111il0才n产 w rv x -1J 1_|T 1Z V XT XT V V Wtf*,>,T TiJ W 77 M W XJT1i r JTTi_r

7、WLfJT O"W IX FVy tr" wvw w 71.r v w ijT V广、Z. d 产 AGar 唱 g.八 nnn1-a 热 c * 4 z n z n ,4 r. k r g Li 八 g i："、广"i w'八 ' A CEA 川* rt 八 G.i rt Al A .； fl77 77 7-7y77772773,J立 W 7 7 777 y 72/ V Y 3 M 7 V *V V 7i '7 77 1 7 7 77 7 7、,137 V 7W '111£1H11i1j1Ac模板设计平面图纵向

8、剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)16.83面板抗剪强度设计值°(N/mn2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9350面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算W = bh2/6=1000 12M2/6= 24000mm3, I = bh3/12=1000 12M2X12/12= 144000mm4承载能力极限状态q=1.2 (G1k+(G2k+G3k) *)+1.4 Qik +=1.2 (0.1+(24+1.1) 0,18)+1.4 3<M=9.742kN/m正常使用极限状态q = ( G(G1k+

9、(G2k+G3k) x h)+Q2 1k) b=(1 *0.1+(24+1.1) 0,18)+1 3) X = 7.618kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax=q1l2/8= 9.742 0.22/8= 0.049kN m户 M max/W = 0.049 106/24000= 2.03N/mm2< f> 16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算2= 5ql4/(384EI)=5 7>618 2004/(384 9350 M44000)=0.118mmvnax=0.118mm< min200/150, 10=1.333mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小

10、梁截面类型(mm)40X70小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)12,87小梁抗剪强度设计值°(N/mn?)1.386小梁截面抵抗矩W(cm 3)32,667小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)114,333小梁计算方式二等跨连续梁q1 = 1.2 (G1k+(G2k+G3k) *)+1,4 Q1k +=1.2 (0.3+(24+1.1) 0,18)+1.4 3p0,2= 1.996kN/m因此，q1 静=1.2 (G1k +(G2k+G3k) *)内=1.2 世3+(24+1.1) 0,18)就2=1,156kN/mq1 活=1.4 Q1k 冲=1,4 ：

11、3>0,2 = 0,84kN/m计算简图如下:q】nrH1rH1'1'V19t>0>1900 £-q】1001、强度验算Mi = 0.125qi静L2+0.125qi活L2=0.125 汉.156 >0.92+0.125 0.84 0.92 = 0.202kN mM2=qiLi2/2=1.996 0.12/2 = 0.01kN mMmax=maxM1, M2 = max0.202, 0.01 = 0.202kN m(T =Mnax/W=0.202 M06/32667=6.188N/mm20 f=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vi =

12、 0.625qi静L+0.625qi活L= 0.625 1.156 0.9+0.625 0.84 0.9= 1.123kNV2 = qiLi= 1.996 0.1=0.2kNVmax=maxVi, V2 = max1.123, 0.2=1.123kNimax=3V max/(2bh0)=3 M.123 1000/(2 40X70)= 0.602N/mm2< r =1.386N/n2m满足要求！3、挠度验算q = ( G(Gik+(G2k+G3k) Xh)+Q2ik)内=(1 泡.3+(24+1.1) 0.18)+1 3) >0.2= 1.564kN/m挠度，跨中 wax = 0.5

13、21qL4/(100EI)=0.521 1.564 9004/(100 8415X14.333 104) = 0.556mrm= v#min(L/150, 10)= min(900/150, 10) = 6mm；悬臂端 而ax= qli4/(8EI)=1.564 1004/(8 8415M14.333 104)= 0.002mm< 月min(2 必/150, 10)= min(2 M00/150, 10)= 1.333mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) 48X 2.8主梁计算截面类型(mm) 48X 2.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计

14、值t (N/mn2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算q=1.2 (G1k+(G2k+G3k) *)+1.4 Q1k +=1.2 (0.5+(24+1.1) 0.18)+1.4 3p0.2=2.044kN/mq1 静=1.2 (G1k +(G2k+G3k) *)内=1.2 世5+(24+1.1) 0.18) 0.2=1.204kN/mq1 活=1.4 Q1k冲=1.4 8>0.2= 0.84kN/mq2= ( G(G1k+(G2k+G3k) Xh)+Q 21k

15、)内=(1 泡.5+(24+1.1) 0.18)+1 3) >0.2= 1.604kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax=1.25q1L=1.25 2.044 0.9= 2.3kN按悬臂梁，R1 = q1l1= 2.044 0.1=0.204kNR=maxRmax, R1 = 2.3kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁,R'max= 1.25q2L = 1.25 1.604 0.9= 1.804kN按悬臂梁，R'1=q2l1=1.604 0.1=0.16kNR'=maxR'max, R'i = 1.804kN;计算简图如下：2.3thl

16、2.3kN 2,3kN 2,3kM 23fcN l.JUcM L3kN 2,3kN 23kN 2.3LN 2 3kM 2.3HN l.lkN 2,3khl 23lcN 工3fcM哦(2)荔国强6I 1509D0$00半5主梁计算简图一2、抗弯验算DB&9主梁弯矩图一（kN m）(T =Mmax/W=0.869 M06/4250=204.51N/mm20 f=205N/mm2满足要求!3、抗剪验算4m 口32主梁剪力图一（kN）如ax=2Vmax/A=2 >6.332 1000/398= 31.821N/mm2< r =125N/m m满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm

17、)跨中 Max=1.410mm< v =min900/15010=6mm悬挑段“x= 0.569mme v =min(2 x 150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一 支座反力依次为 R1=7.468kN, R2=10.932kN, R3=10.932kN, R4=7.468kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N = 10.932kN0N扣30kN满足要求!八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm) 48X 2.8立杆钢管计算截面类型(mm) 48X 2.8钢材等级Q235立杆截面面积

18、A(mm2)398立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm 2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数 71.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l0i=h / +2ka=1000+2 x 0.7 x 300=1420mmlo=T h=1.2 X 1500=1800mm人=max口i, l0/i=1800/16=112.50入=150满足要求！2、立杆稳定性验算根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2016式5.3.1-2:小梁验算q=1.2 (G1k+(G2k+G3k)%)+1.4 0

19、.9 Q1k加1.2 (0.5+(24+1.1) 0.18)+1.4 09 3私2 = 1.96kN/m同上四六步计算过程，可得：R1 = 7.159kN, R2=10.481kN, R3=10.481kN, R4=7.159kN顶部立杆段：N=l01/i=1420.000/16=88.75查表得，小=0.673不考虑风荷载：N1 =MaxR 1, R2, R3, R4=Max7.159 , 10.481, 10.481, 7.159=10.481kNf= N1/( A) 10481/(0.673 398)= 39.13N/mm2 0 手 205N/mm2满足要求！考虑风荷载：Mw= 4cok

20、>4a>h2/10=1.4 8.9 0.064 0.9 1.52/10 = 0.016kN mN1w=MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max7.159,10.481,10.481,7.159+0.016/0.9=10.499kNf= Niw/(小 A)+Mw/W= 10499/(0.673 398)+0.016 >06/4250= 42.962N/mm20 后 205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：入=0l/i=1800.000/16=112.5查表得，加=0.502不考虑风荷载:N=MaxR1,R2,R3,R4+ G汽XH=Max7.159,10.481,10.

21、481,7.159+1.2 0.15 4.8=11.345k Nf=N/(帕)=11.345 103/(0.502 398)=56.783N/mm2< 6=205N/mm满足要求！考虑风荷载:Mw= 4cok>4a>h2/10=1.4 处.9 0.064 0.9 1.52/10 = 0.016kN mNw=MaxR1,R2,R3,R4+ G>qxH+Mw/lb=Max7.159,10.481,10.481,7.159+1.2 0.15 4.8+0.016/0.9=11.363kNf=Nw/( 1A)+Mw/W= 11.363 103/(0.502 398)+0.016

22、106/4250=60.638N/mm2< 6=205 N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于 3H/B=4.8/12=0.4 <3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生Mt=cXq( GkLiHh2+Q3kLihi)=1 M.4 汽.064 50>4.8 3.9+0.55 50>3.9)=234.016kN m -MR=2(Gik+0.15H/(lalb)LiBi2/2=0.9

23、 (0.5+0.15 4M/(0.9 0.9) 50X122/2=4500kN mMT=234.016kN -R=4500kN m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生Mt=8X Q(Q2kL1H2+Q3kL1h1)=1 X.4 0.1 50>4.82+0.55 50M.9)=311.43kN m-Mr=2(G2k+G3k) *0+(G1k+0.15H/(l1)L1B12/2=0.9 (24+1.1) 0M8+(0.5+0.15 4.8/(0.9 >0.9) 58X22/2=19138.32k

24、N mMT=311.43kN - m<R=19138.32kN m满足要求！卜一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)600混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)100F1=N=11.363kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范 GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析FG(0.7h耶+0.25 pc,m) r)mh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h0800mm时，取 的=1.0；当h) 2000mm寸，取去=0.9;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值(pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/mm2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均