型钢悬挑卸料平台计算书

1、型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20162、钢结构设计标准GB50017-20173、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018、构造参数结构重要性系数21.1可变荷载调整系数L1卸料平台名称1卸料平台卸料平台类型类型一：主梁垂直建筑外墙卸料平台支撑方式上拉钢丝绳平台长度A(m)4平台宽度B(m)2卸料平台与主体结构连接方式U形钢筋考虑主梁内锚长度是主梁建筑物内锚长度Lm(mm)1500主梁外锚固点到建筑物边缘的距离c(mm)200主梁0距L 1(m)2次梁间距s(m)0.8次梁外伸长度m(m)0内侧次梁离墙水平距离 a(m)0.3外侧钢丝绳

2、离墙水平距离 a1 (m)3.4外侧钢丝绳上下固定点垂直距离hi(m)3内侧钢丝绳离墙水平距离 a2(m)3内侧钢丝绳上部上下固定点垂直距离h2(m)2.8外侧钢丝绳上下固定点水平距离 s1(m)3.4内侧钢丝绳上下固定点水平距离s2(m)3计算内侧钢丝绳是钢丝绳夹个数4、荷载参数面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.124主梁自重Gk3(kN/m)0.172栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.15安全网设置设置密目安全网安全网自重Gk5(kN/m)0.01施工活荷载Qk1(kN/m2)2堆放荷载Pk(kN)5堆放荷载彳用面积

3、S(m2)2施工活荷载动力系数1.3三、设计简图型钢悬挑式卸料平台平面布置图型钢悬挑式 卸料平台侧立面图四、面板验算面板类型冲压钢脚手板面板厚度t(mm)10截面抵抗矩W(cm3)16.67抗弯强度设计值f(N/mm 2)205面板受力简图如下:6."北院'6m卜什q=W1.3 Gki X1+1X1,5 (1.3 Qki+Pk/S)的=1.1 1.3 039 1+1X1.5(1.3 2+5/2)为=8. 973kN/mq静=1.1 X.3 )Gk1X1=1.1 X.3 0.39 1=0.558kN/mq活=1.1 XX1.5 *1.3 Qk1+Pk/S) 1=1.1 1X1.

4、5 (1.3 2+5/2) 1=8.415kN/m 抗弯验算：Mmax=0.1 圆静用2+0.117 q活 xs2=0.1 8.558 0.82+0.117 8.415 0.82=0.666kN m(T=Mnax/ W=0.666 106/(16.67 103)=39.942N/mm2<f=205N/mm 2面板强度满足要求！五、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号12.6号槽钢截面惯性矩I x(cm 4)391.47截面抵抗矩Wx (cm3)62.14抗弯强度设计值f(N/mm 2)205弹性模量E(N/mm2)206000次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算:承载能力极限状态：q1=

5、；0(1.3 Gk1+1 X1.5 1.3>Qk1)冶+1.3 Gk2=1.1 (1.3 039+1 1.5 1.3 2)渴.8+1.3 0.1237=4.055kN/mp1=1.1 XM.5 Pk=1.1 AM.5 5=8.25kN正常使用极限状态:q2=(Gki+Qki)冶+Gk2=(0.39+2) (X8+0.1237=2.036kN/m p2=Pk=5kN 1、抗弯强度8. BkA% CSS计算简图Mmax=qi(Li2/8-m2/2)+piXLi/4=4.055 (22/8-02/2)+8.25 2/4=6.i53kN.m (r=Mnax/( xWx)=6.i53 W6/(i.

6、05 62.i4 i03)=94.296N/mm2<f=205N/mm 2次梁强度满足要求!2、挠度验算20&0计算简图wax=q2Li4/(384EIx)(5-24(m/Li)2)+p2Li3/(48EIx)=2.036 20004/(384 206000 >391.47 104)9-24(0/2)2)+5 >20003/(48 206000)39i.47 I04)=0.527mm< v 曰250=2000/250=8m次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：Ri=qi>B/2=4.055 2/2=4.055kN正常使用极限状态：R2=q2

7、>B/2=2.036 2/2=2.036kN六、主梁验算主梁类型槽钢主梁型钢型号16a号槽钢截面面积A(cm 2)21.95截面回车t半径ix(cm)6.28截面惯性矩Ix(cm4)866.2截面抵抗矩Wx (cm1108.3抗弯强度设计值f(N/mm 2)205弹性模量E(N/mm2)206000根据建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-2016),主梁内力按照外侧钢丝 纯吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算(不考虑内侧钢丝绳支点作用)承载能力极限状态：外悬挑段：qi=；01GxGk3+Gk4+Gk5)=1.1 X3 p.172+0.150+0.010)=0.475kN/mp

8、i=/K&>Pk/2=1.1 的.5 5/2=4.125kNR1=4.055kN内锚固段：q=平户>Gk3=1.1 X.3 0.172=0.246kN/m正常使用极限状态：外悬挑段：q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.172+0.150+0.010=0.332kN/mp2=Pk/2=2.5kNR2=2.036kN内锚固段：q'=Gk3=0.172kN/m1、强度验算计算简图弯矩图(kN m)剪力图(kN)R 外=10.681kNMmax=8.483kN mN=R外/tan a = R(hi/si)= 10.681/(3.000/3.400)=12.105kN (r=M

9、ax/( xWx)+N/A=8.483 106/(1.05 108.300 103)+12.105 103/(21.95 102)=80.115N/mm 2<f=205.000 N/mm 2主梁强度满足要求！2、挠度验算1.Q1ML 强 N.kN避 M计算简图变形图(mm)wax=2.738mm< v =(a+c)/250.00=(3400.00+200)/250.00=14.400mm主梁挠度满足要求!3、支座反力计算剪力图（kN）设计值：R外=10.681kN45164.2B5谶 L强4d4口-2.62LtRiq.3.c2i剪力图（kN）标准化R'外=5.734kN如果

10、外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力 情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：1、强度验算N=R内/tan a =R(h2/s2)= 12.379/(2.800/3.000)=13.263kN2.025k N4, "SIA4.0554.125kN4.055JtN2.02S<hlfl. 475 ih r；,4 巧mJ弭工仲IW1M)O1EJ0弯矩图(kN m)剪力图(kN)R 内=12.379kNMmax=6.547kN m(r=Max/( XWx)+N/A=6.547 106/(1.05 108.300 103)+13.263 103/(21.

11、95 102)=63.616N/mm2<f=205.000 N/mm 2主梁强度满足要求！2、挠度验算l.OlkNL 口泓NI。第kN 2.5kN 2.036kNl.OlfitNq.j 曜 mr517 裁 N，'f(3：计算简图变形图(mm)vmax=1.686mm< v =(2+c)/250.000=(3000.00+200)/250.000=12.800mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算”珏 9,7335.6735.2951-W4-t*1.0»-3.575, _工狸4 501/ iJlf-7PKW7-?.72S3 g剪力图（kN）R 内=12.379kN剪

12、力图（kN）标准值：R'内=6.625kN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6 X37钢丝绳直径21.5钢丝绳的钢丝破断拉力Fg（kN）322抗拉强度为（N/mm2）1850不均匀系数a0.82安全系数K10注！加卡间即a为6d-7d. d为钢丝纯口存钢丝绳绳卡作法打杆花篮花篮螺栓花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角 a =arctan(h/si)=41.424 0sin a=sin41.424 0 =0.662内侧钢丝绳与主梁夹角 B =arctan(h/s2)=43.025 0sin B =sin4325 =0.682标准值：r=MaxR'外/sin a 廨sin B =Max5.734/0.662,6.625/0.682=9.710kN设计值：T=MaxR 外/sin a,Rsin 0 =Max10.681/0.662,12.379/0.682=18.142kN由于脚手架所使用的钢丝纯应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算Fg=aFg/K=0.820 322.000/10.000=26.404kN>T'=9.710kN钢丝纯强度满足要求！八、拉环验算节点二(T =T/(2A)=18.142 切20 3.14 #