模板支模方案

1、浙江致远皮业有限公司厂房扩建工程（车间四）模板施工方案编制人 职务（称）审核人 职务（称）批准人 职务（称）温州市万里市政工程公司二O五年九月模板工程专项施工方案一、编制依据混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001建筑结构荷载规范GB50009-2001建筑施工高空作业安全技术规程JGJ33-91建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）建筑施工手册第三版浙江致远皮业有限公司厂区扩建工程（车间四）施工组织设计浙江致远皮业有限公司厂区扩建工程（车间四）施工图纸二、工程概况浙江致远皮业有限公司厂区扩建工程（车间四）位于温州市瓯海

2、经济开发区三溪工业园，场地周围空旷，交通较为方便。总建筑面积2029.35貳，其中：地上1683.88貳，地下室345.47 m2,总高度23.90m，混凝土框架结构。建筑特点：楼板厚为100mm，一层高为7.5m，梁最大截面为350 X 750mm，柱子最大截面尺寸为600 X 600 mm ;由浙江致远皮业有限公司投资建设，由浙江 恒欣建筑设计股份有限公司设计，由温州恒大工程管理有限公司监理，由我温州市万里市政工程公司组织施工；由胡炳武 担任项目经理，吕建寅担任技术负责人。三、方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做

3、到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、 综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ59 99检查标准要求，要符 合有关标准。6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案:梁模板（扣件钢管架），板模板（扣件钢管高架），柱模板（钢管加固）。四、施工准备及部署（一）施工准备1、技术准备（1）熟悉施工图纸，按设计准备相

4、应的规范、图集等。（2）对施工人员进行相应的培训，所有的人员必须先考核后上岗。（3）编写详细的施工方案，进行逐级技术交底，技术交底必须要有针对性和实用性，要通 俗易懂，避免生搬硬套。2、模板材料的选择胶合板（厚度18mm）:用于承台、地梁、板边模、柱模板、梁模板、平板等。松木方料（80 X 60）:模板连接排挡。钢管（直径$ 48 X 3.5mm）:围楞和搭支模架。扣件：用于支模钢管架体的连结与紧固。3、施工机具的准备主要机具表表1序号名称数量功率（KW）总耗电量（KW）1木工台锯45.622.42木工台刨45.622.43圆盘电锯45.622.44开孔器6/J1/（二）施工部署模板工程所需用

5、的材料，选用材质较好的进场，必须要求作相应的检测，达到合格要求后方允许使用。松木方、钢管、扣件、松木板、PVC塑料穿墙管、穿墙对拉螺栓、脱模剂等应符合有关验收标准规定。1、 承台、地梁均采用18 mm厚九夹板和 $ 48 X 3.钢5管支撑，80 X 60枋木组合，加固而成。2、柱模板1）柱模板采用高强度覆盖胶合板，用松木料作排档固定，用$ 48 X 3.5钢管沿柱模板竖向排列，间距200mm，外套钢管箍横向扣紧，两边用木楔拧紧，截面大于500 X 500的柱子在柱箍处对拉一道螺杆，柱模横向钢管与楼层梁板整体钢管支架相连结，以防柱模位移。3、梁模板1）梁模底板采用18mm厚高强度九层胶合板配制

6、四面刨光，厚度均匀，边侧必须与平面 成直角，使梁侧模板与梁底模板连接密封，确保梁底砼棱角完整。2）梁侧板采用高强度九层胶合板配制，配制方法同柱模。3）梁模板排档采用松木档，间距为30cm，梁模板应严格按梁断面尺寸进行配制，误差不得超过土 2mm。4）侧模配模时必须从梁的净跨之中计算，接点设置于梁跨中间，保证梁、柱细部尺寸完 整。4、梁柱节点模：梁柱节点处模板应为重点控制对象，如果控制不好，将出现漏浆、蜂窝等缺陷。梁模板 与柱模及板模接头处的空隙均用竹胶板或松木板拼缝严密，并采取加固牢固。检查其平整度 是否与大面相同及垂直。5、现浇楼板支模现浇楼板采用胶合板支模，支模排档采用80 x 60方木间

7、距为50cm。胶合板使用时严禁随意锯割。6、劳动按排现场设专业工长 1人，班组长2人，木工35人。五、模板安装方法（一）框架柱支模1、按图纸尺寸放好墨线并进行技术复核，检查无误后，先在底板面层上找平，同时在框 架柱角的四周点焊 L45X45X5角钢固定柱脚。2、支模前应检查墙柱拉结筋、预埋件、孔洞等有否漏放，柱脚墨线，固定点是否正确， 检查无误后方可进行立模。3、立模时，将柱模四角和模板接头处薄薄地刮一层玻璃油灰，阻塞模板接头处的缝隙， 避免在接头处产生漏浆现象。4、柱模拼装时模板应交错搭接，这样使整个柱模形成一个整体，每个柱子底部模板必须 紧贴四角角钢，使柱底部位置正确。5、柱脚须开设一个垃

8、圾检查口 （不小于100 x 100）便于浇捣砼前清理上部掉下的建筑垃圾。清理完毕及时进行封口6、柱身模板拼装好后，安设围楞、钢管柱箍(用48 X 3.5钢管及扣件)进行加固，柱截面为650 X 650的柱子柱箍 设置间距为距柱底部 2M以内为500 , 2M以上为600。7、校正截面尺寸、位置、标高并加以临时固定，用线锤检查轴线位移误差控制在5 mm内，截面尺寸控制+4 mm, -5 mm范围内。(二)框架梁、现浇平板支模1、在梁底部，现浇平板搭设钢管支撑承重架，应注意以下几点；(1) 承重架必须支承于坚实的基面上，并设木垫板。(2) 先搭设梁部立杆，后搭平板立杆。支撑架高7.9m时，立杆设

9、立间距：板为1m ;沿梁方向为1m，垂直方向为0.8m ;横杆步距为1.2m/道。因操作人员行走要求，第一道横杆步距为1.8m，立杆与横杆的连接采用双扣件。(4) 承重支架下部须设纵横扫地杆和剪刀撑，扫地杆离基面20cm，剪刀撑成45 °60 °角设置，每轴设一道。(5) 紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重架横杆下须加双扣件，双扣件必须相互顶紧。2、整个承重架完成后方可摆设梁搁栅和底模，复核轴线，标高尺寸无误后，先立一侧梁模，待梁钢筋绑扎完成校对无误后立另一侧模板校正尺寸(截面、轴线、标高及埋件位置、尺寸等)无误后，再行固定，梁模固定后，方可铺设平板搁栅

10、及底模板。3、 框架梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通长线。梁板跨>4米时，应按施工规范要求进行起拱。起拱高度宜为全跨长度的1/1000-3/1000。4、所有梁平板模板在支模前必须及时进行清理，刷脱模剂。拼装时，接缝处缝隙用玻璃油灰填实及胶带纸贴合，避免漏浆。5、 梁模板支模完成后及时进行技术复核，误差控制在表2、表3中数据的范围内。6、剪刀撑的设置：(1) 沿支架四周外立面应满设剪刀撑。(2) 中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。7、顶部支撑点的设置：(1) 在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm。(2) 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近

11、立杆，且不宜大于200mm。(3) 支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N< 12kN时。8、支撑架搭设的要求：(1) 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置。(2) 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求。(3) 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m ,钢管不能选用已经长期使用发生变形的。9、施工使用的要求：(1) 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两 边扩展的浇筑方式。(2) 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的

12、控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。(3) 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。(三) 梁板式楼梯支模1、 首先根据楼梯层高放样，确定好休息平台和梯口平台的标高及楼梯斜段长，并弹墨线，用钢管排架搭设休息平台的支撑，再搭设楼梯斜梁支撑系统。2、 待梯口梁，平台梁模板，标高和平面等尺寸无误后，再立斜梁及板底模(含平台、楼 梯段)，整个模板体系校正无误后，进行支撑系统的完整连接固定工作，待钢筋绑扎复核后，再进行挂模，封头及埋件的埋设固定。3、支模工程未尽事宜，按有关施工规范及技术标准要求施工。(四) 底层基础处理1、回土至-0.30，分层压实。2、片石回填150

13、厚。3、C20 砼 100 厚。六、模板及支撑架设计计算【参数信息】：1. 荷载参数模板与木块自重(kN/m 2)：5.000 ;混凝土和钢筋自重(kN/m 3):25.000 ;倾倒混凝土荷载标准值(kN/m 2)：2.000 ;施工均布荷载标准值(KN/m 2):1.000 ;振捣砼时产生的荷载值 (kN/m 2): 2.000 ;f为模板的强度设计值，取 15N/ mm 2。模板弹性模量E取8000N/mm 2Ba两側站o图1梁模板支撑架立面简图图2梁底模板简图验算截面尺寸750 X 350的主梁，梁底支架高度 =7.5-0.8 （梁高）=6.7m，木方间距为0.25m ,钢管步距第一步

14、为1.8 m，第二步为1.2m，沿梁方向立杆间距为1m温州市万里市政工程有限公司2木方参数木方弹性模量E（N/mm 2）：9500.000 ;木方抗弯强度设计值 （N/mm 2）:13.000 ;木方抗剪强度设计值（N/mm 2）：1.400 ;木方的截面宽度（mm）: 80.00 ;木方的截面高度（mm）: 60.00 ;3钢管参数J一梁底钢管3 2采用的钢管类型（mm）:48 X 3.。5W=5080mm ，f为钢管的强度设计支撑系统简图值，取205N/mm扣件抗滑承载力系数:0.80 ;木方梁宽度方向 梁底模板的计算(按照三跨连续梁计算)1、线荷载的计算：1) 模板的自重：(18mm )

15、 :5 X 0.35 X 0.018=0.027KN/m2) 钢筋混凝土梁自重： 25 X 0.35 X 0.75=6.56KN/m3) 振捣砼时产生的荷载：2.0 X 0.25=0.50KN/m荷载设计值：qi= (0.027+7.0 ) X 1.2 X 0.9+0.50 1 X .4 X 0.9=8.219KN/m2、梁底模板强度验算：M max = 0.1q1|2 = 0.1 X 8.219 X 0.252 = 0.0514KN m2-4 3W=bh /6=0.35 0X.018 X0.018/6=0.189 1X ma = M a / W = 0.0514 / ( 0.189 10 X

16、 " 4 )= 2.720 x 103Kpa < 15 x 103Kpa强度满足要求3、梁底模板的刚度验算q2= (0.027 + 7.0)1 X .2 X 0.9 = 7.589 KN/m4Y =0.677ql4/100EI < 丫 =l/25034I=bh3/12=350 X 18 X 18 X 18/12=170100mm 4Y =0.677ql4/100EI = 0.677 X 7.589 X 2504/100 X 8000 X 170100=0.1475 < y =l/250=250/250=1当木楞间距为250mm时，梁底模的强度、刚度均满足要求。 梁底

17、支撑方木的计算（按简支梁计算）1. 荷载的计算：1）钢筋混凝土梁自重（kN） : 25.000 X 0.35 X 0.75=6.56KN2）木楞及模板的自重： 5 X 0.35 X 0.018+5 X 0.06 X 0.08=0.056 KN3） 振捣砼时产生的荷载：2.0 X 0.25=0.50KN静何载设计值：q1= (7.0+0.056 ) X 1.2 X 0.9=7.620KN活何载设计值：q2=0.50 X 1.4 X 0.9=0.882KNP=7.62+0.882=8.502 KN2、木楞强度计算:最大弯矩为静荷载与活荷载共同作用下的跨中弯矩:4跨中最大弯距(kN.m)M=8.50

18、2 X ;木楞截面抵抗矩： W= bh2/6=80 X 602/6=48000mm 3木方抗弯强度(N/mm 2) a =M/W=M/ (bh2/6) =531000/48000=11.067 v f=13.000N/mm 2 ;能满足要求！3、支撑方木抗剪计算：最大剪力的计算公式为：Q = 1/2pil+p2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh其中最大剪力(kN) Q=1/2 X 7.620 X 0.25+0.882=1.8345kN2T=3 X 1834.5/(2 80 X .00 X 60.00)=0.573<T =1.400N/mm 2 ；满足要求！4. 支撑方木挠度计算：

19、最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下4S EI3I=bh3/12=80 X 60 X 60 X 60/12=1440000最大挠度：Vmax=2380 X 0.253/(48X 9500 X 1440000)=0.103< 丫 =1/250=250/250=1 二满足要求！ 梁底横向支撑钢管的计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁进行计算，集中荷载P取梁底支撑传递力的一半，P=4.25KN，立杆间距1000mm，方木间距250mm。最大弯距(kN.m) : M max=0.175Pl=0.175 4 X .25 X 1=0.74375kN.m ;最大支

20、座反力：Qmax=0.65 X P=0.65 X 4.25=2.7625kN截面应力：a =M/W=0.74375 X 106/5080=146.4N/mm 2v2f=205N/mm二能满足要求！ 梁底纵向钢管计算纵向钢管通过扣件连接立杆，只起构造作用，因此不做验算。 扣件抗滑移的计算：纵向或横向水平杆与立杆相连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：RW Rc其中：Rc 单扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN计算中R取最大支座反力，即R=3.53KN所以：考虑采用双扣件！按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为6.4KN 。R=3.53 KN < 6.4 kN，所以双

21、扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ！ 立杆的稳定性计算：1荷载的计算：1) 脚手架钢管的自重(kN) : 0.489 X 7.5=3.668KN (自重查 JGJ30-2001 )2) 木楞及模板的自重： 5 X 0.35 X 0.018+5 X 0.06 X 0.08=0.056 KN3) 钢筋混凝土梁自重： 25 X 0.35 X 0.75 X 1=6.56KN/m4) 振捣砼时产生的荷载：2.0 X 0.25=0.50KN静荷载设计值：q1= (3.863+0.056+7.0 ) X 1.2=10.919KN活荷载设计值：q2=0.50 X 1.4=0.7KN立杆的轴向压力设计值P=10

22、.919+0.7= 11.699KN 2、立杆的稳定性计算公式:其中：a -钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);N -立杆的轴心压力设计值； N=11.699KNf-钢管立杆抗压强度设计值： f =205.00 N/mm<j)-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到;I。-计算长度 (m);i -计算立杆的截面回转半径(cm): i = 1.58 ;2A -立杆净截面面积(cm ): A = 4.89 ;W -立杆净截面抵抗矩(cm3 )： W = 5.08 ;如果完全参照扣件式规范(JGJ30-2001 )不考虑高支撑架，由公式或计算Io = k1uh(1)Io = (h+

23、2a)ki -计算长度附加系数，按照表 1取值为：1.167 ；u -计算长度系数，参照扣件式规范表533，u =1.700 ；a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.100 m ；公式（1）的计算结果：立杆计算长度I。= k1uh = 1.167 1 X .700 X 1.200 = 2.38 m ;lo/i = 2380 / 15.800 = 150.68 ;公式（2）的计算结果：由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数© = 0.309 ;（T =N/ © A=8645/（0.309 489）=63 X .83N/mm 2 v f =

24、 205.00N/mm 2二满足要求！（二）板高支撑架计算书 支撑系统简图 楼板底模的计算（按照三跨连续梁计算）楼板厚度为120，底层高度7.9-0.1 =7.8m，木方间距为0.5m，钢管步距第一步为1.8 m，第 二步为1.2m，立杆间距为1m。1、线荷载的计算：1）模板的自重：（18mm ） :0.3KN/m2） 钢筋混凝土楼板自重：25 X 0.12=3KN/m3）施工人员及施工设备荷载:2.5 KN/m4）振捣砼时产生的荷载：2.0 X 1仁2.2KN/m何载设计值：q1= (0.3+3 ) X 1.2 X 0.9+ (2.5+2.2 ) X 1.4 X 0.9=9.486KN/m2

25、、底模板强度验算：M max = 0.1qi|2 = 0.1 X 9.486 X 0.52= 0.23715KN m2-43W=bh2/6=0.9 X 0.018 X 0.018=0.29 10 X 4m3433.a = M a /W = 0.23715 /( 0.29 10 X 4 ) = 8.178 X 103Kpa v 15 X 103Kpa强度满足要求3、楼板底模板的刚度验算 q2= (0.3 + 3) X 1.2 X 0.9 = 3.564KN/mY =0.677ql4/100EI v 丫 =l/25034I=bh3/12=900 X 18 X 18 X 18/12=437400mm

26、 444Y =0.677ql4/100EI = 0.677 X 3.564 X 5004/100 X 8000 X 437400=0.431 v y =l/250=500/250=2刚度满足要求。 楼板底支撑方木的计算（按简支梁计算）1. 荷载的计算：1 ）钢筋混凝土楼板自重：25 X 0.5 X 0.12=1.5KN/m2)木楞及模板的自重：5 X 0.5 X 0.018+5 X 0.06 X 0.08=0.069KN3）施工人员及施工设备荷载：2.5 X 0.5=1.25 KN/m4）振捣砼时产生的荷载： 2.0 X 0.5=1KN/m静何载设计值：q1= (1.5+0.069 ) X 1

27、.2 X 0.9=1.6945KN活何载设计值：q2= (1.25+1 ) X 1.4 X 0.9=2.835KNP=1.6945+2.835=4.530 KN2、木楞强度计算：最大弯矩为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和:跨中最大弯距(kN.m)M=1.6945 X 0.5/4+2.835 0 X .5 X 0.5/8=0.294 kN.m ;10001000 L lOUi) L木楞截面抵抗矩：W= bh 2/6=80 X 602/6=133333.333mm木方抗弯强度(N/mm 2)(T =M/W=M/ (bh2/6) =270000/133333.333=2.12 vf=13N/

28、mm 2；能满足要求！3、支撑方木抗剪计算：最大剪力的计算公式为:Q = 1/2p 1I+P2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh其中最大剪力(kN) Q=1 /2 X 1.6945 X 1+2.835=3.715kN2T=3 X 3715/(2 X 80.00 X 60.00)=1.15<T =1.400N/mm；满足要求！4. 支撑方木挠度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下厂 8 J 44823845/3I=bh3/12=80 X 60 X 60 X 60/12=1440000Vmax=1.6945 X 500 4/(48 X 9500

29、X 1440000)+5 X 3.615 X 5004/ ( 384 X 9500 X 1440000 )=0.413< 丫 =1/250=500/250=2满足要求！ 板底横向支撑钢管的计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁进行计算，集中荷载P取板底支撑传递力，P=4.395KN，立杆间距1000mm，方木间距500mm，计算简图如右：最大弯距(kN.m):M max=0.175Pl=0.175 4 X .395 X ;最大支座反力： Qmax=0.65 X P=0.65 X 4.395=2.857 kN截面应力：a =M/W=0769. X 106/5080=151.4N/mm

30、2 v f=205N/mm 2能满足要求！ 板底纵向钢管计算纵向钢管通过扣件连接立杆，只起构造作用，因此不做验算。 扣件抗滑移的计算：纵向或横向水平杆与立杆相连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:RW Rc其中：Rc 单扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN计算中R取最大支座反力，即R=2.857 KN按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为6.4KNR=2.77< 6.4 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 立杆的稳定性计算：1. 荷载的计算：1）脚手架钢管的自重（kN） : 0.489 X 7.5=3.668KN （自重查 JGJ30-2001 ）2）

31、 木楞及模板的自重：5 X 0.9 X 0.018+5 X 0.06 X 0.08=0.105KN3） 钢筋混凝土梁自重：25 X 0.75 X 0.35=5.66KN/m4） 施工人员及施工设备荷载：2.5 X 0.5=1.25 KN5） 振捣砼时产生的荷载：2.0 X 0.5=1KN静荷载设计值：q1= （3.668+0.105+5.66 ） X 1.2 X 0.9=10.188KN活荷载设计值：q2= （1.25+1.2 ） X 1.4 X 0.9=3.087KN立杆的轴向压力设计值 P=11.845+3.087=14.932KN2、立杆的稳定性计算公式：其中：a -钢管立杆抗压强度计算

32、值（N/mm2）;N -立杆的轴心压力设计值；N=14.932KNf-钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm 2 ；$ -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到;lo -计算长度（m）;i -计算立杆的截面回转半径（cm）: i = 1.58 ;A -立杆净截面面积（cm ）: A = 4.89 ;3W -立杆净截面抵抗矩（cm ）: W = 5.08 ;如果完全参照扣件式规范(JGJ30-2001 )不考虑高支撑架，由公式或计算I。= kiuhI o = (h+2a)(2)ki -计算长度附加系数，按照表 1取值为：1.167 ；u -计算长度系数，参照扣件式规范表

33、，u =1.700 ；a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.100 m ；公式(1)的计算结果：立杆计算长度lo = k1uh = 1.167 1 X .700 X 1.200 = 2.38 m ;lo/i = 2380 / 15.800 = 150.68 ;公式(2)的计算结果：由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数© = 0.309 ;(T =N/ © A=14900/(0.309 489)= X 98.82N/mm 2 v f = 205.00满足要求！(三)柱子模板、柱箍的计算柱子模板的计算(按简支梁进行计算，以600 X 60

34、0为例，柱箍200 )1、荷载的计算： 1)新浇混凝土对模板侧面的压力:1/21/2 2F1=0.22rctop1 p 2 =0.22 X25X200/（30+15） X.0 X1.0 X3 =42.3KN/m2 c22F =r H=25 X 6.2=155KN/m >42.3KN/m故取 F1=42.3KN/m 2F=F1 X 1.2 X 0.9=42.3 1 X .2 X 0.9=43.146KN/m2） 倾倒混凝土时产生的水平荷载：2 X 1.4 X 0.9=2.52 KN/m23） 荷载组合：F' =43.146+2.52=45.67KN/m q1= F ' X

35、0.9=45.67 0 X .9= 41.1KN/m q2= F X 0.9=2.52 0 X .9=2.27KN/m2、柱模板的强度验算 1）强度验算：2M= q 1m2/8=41.1 X 0.2 X 2-4 3W=bh2/6=0.90 0 X .018 X 0.018=0.486 10 x 4m3M / W=0.2055/( 0.486 10X-4= x 3< X 35AA)4.23 10 Kpa15 10 Kpa强度满足要求”Pi3丄对2）刚度验算：PC +护48/384573I=bh3/12=900 X 18 X 18 X 18/12=43740034Vmax=2.27 X 20

36、0 /（48 X 8000 X 437400）+5 X 41.1 X 200 / （384 X 8000 X 437400 ）=0.245< y =l/250=200/250=0.8刚度满足要求！柱箍的计算（按简支梁进行计算，柱箍为© 48 X 3.5mm钢管）1荷载的计算：均布荷载：q1= F ' X 0.2=45.67 0 X .2= 9.133KN/m集中荷载：q2= F X 0.2=2.52 0 X .2=0.504KN/m2、柱箍的强度计算：2M= q 1m /8=9.133 0 X .65 X 截面应力：a =M/W=0.445 X 106/5080=87.

37、59N/mm 2< f=205N/mm 2七、质量要求：1、模板及其支承结构材料，质量应符合规范规定和设计要求。2、模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板 的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。3、模板安装后应仔细检查各部件是否牢固，在浇灌混凝土过程中要经常检查，如发现变形、松动现象，要及时修整加固。4、现浇整体式结构模臭板安装的允许偏差（见、表）。表2项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±5钢尺检查柱、墙、梁+4、一 5钢尺检查不大于5m 层高垂直度6经纬仪或吊线、钢

38、尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面咼低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查5、固定在模板的预埋件和预留洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，其允许偏差见下表。表3项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10、0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10、0预留洞中心线位置10尺寸+10、06、检查模板承重支架的扣件，立杆、斜杆及螺栓对拉情况。7、做好实侧实量工作。八、模板拆除方法(一)拆模的要求1、拆模顺序：先支后拆，后支先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。2、拆模时对混凝土强度的要求，根据混凝土结构工程施工及验收规范规定。现浇

39、混 凝土结构模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求；当设计无要求时，应符合下 列要求：(1) 不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不 因拆除模板而受损坏，即可拆除。(2) 承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度 达到表4的规定，方可拆除。(3) 在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问 题，应暂停拆模。经妥善处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。(4) 已拆除模板及其支架的混凝土结构，应混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后, 方允许承受全部设计的使用荷载，当承受施工荷载的效应比

40、使用荷载更为不利时，必须经过 核算，加设临时支撑。表4项次结构类型结构跨度(m)按达到设计混凝土强度标准值的百分率(%)<2> 501板>2，<8> 75>8> 1002梁、拱、壳<8> 75>8> 1003悬臂构件> 100 甲(5)拆除预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌陷裂缝时，方可拆除3、拆模之前必须有拆模申请书，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，应经项目 部技术负责人、施工员、质检员同意，报监理工程师认可后，方能进行。严禁未经申请盲目 拆模。4、 冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要是

41、要考虑混凝土模板拆除 后的保温养护，如果不能进行保温养护，必须暴露在大气中，要考虑混凝土受冻的临界强度。5、对于大体积混凝土，除应满足混凝土强度要求外，还应考虑保温措施，拆模之后要保证混凝土内部与表面温差不超过20 C，表面与大气温差不大于25 C以免发生温差裂缝。6、各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板设计无规定时， 可按先支后拆，后支的先拆顺序进行。先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的顺序进 行拆除。(1) 柱模板拆除顺序如下：先拆除斜撑或拉杆(或钢拉条)一自上而下拆除柱箍或横楞一拆除竖楞并由上向下拆除模板连接件、模板面。(2) 一般现浇楼盖及框架结构的拆模顺序

42、如下：拆柱模斜撑与柱箍一拆柱侧模一拆楼板底 模一拆梁侧模一拆梁底摸。九、支模质量保证的技术措施(一)模板工程施工质量控制程序框图(二)模板工程施工易出现轴线偏位，梁板标高误差和炸模等现象，要确保模板工程质量， 必须对以上易出现的缺陷进行有效的控制，防止发生，技术措施如下：1、所有梁、柱均由翻样给出模板排列图和排梁支撑图。经项目部技术负责人审核后交班 组施工。2、模板使用前，应先进行筛选，对变形、翘曲超出规范的应予以清除，不得使用。3、认真做好“三检”制度，每个分项在拼模过程中，班组及时进行自检、互检，误差控制 在规定的范围内，再由项目部质量员按规范要求进行技术复核，办好书面签字手续后方可进入下

43、一道工序。4、接缝控制：柱、梁模板采取一次支好，接头严密，拼缝结合良好。对柱、梁根部及外 墙剪力墙上下层接合处采取贴双面胶加海绵条，使模板夹紧后不致漏浆；对模板拼缝，缺棱、掉角处采用原子灰补平并粘贴不干胶带，以避免拼缝处漏浆，如缝隙过大达3mm以上时采用1.8mm胶合板塞缝并粘贴不干胶带，小于3mm的缝隙采用胶粘海绵条补缝，确保拼缝密实不漏浆。5、断面尺寸控制：模板采用九层胶合板，与砼接触面进行油漆光面，使拆模后的砼表面 光洁，颜色一致。为保证阳角顺直、通角，柱面平整，柱角和下柱模接头要求采用企口拼接， 以防止柱角漏浆。上、下块柱模接头处用抱箍卡住，保证相邻模板接头的平整度。配模时按 设计标准

44、尺寸配制，避免应反复使用，模板磨损及拉杆太紧等原因造成截面过小，超过允许 偏差范围，影响主体结构质量。6、表面平整度控制：柱子模板平整度全部采用上、下挂铅垂线、水平拉线，用卷尺测量线与模板之间的距离，距离应控制相差不超过3mm，以确保平整度满足规范设计要求。7、浇捣砼过程中应派技术好的木工守模、工地现场总施工或技术负责人。 十、模板施工的安全技术措施1、模板施工前的安全技术准备工作发现问题及时整改和报告。(1) 模板构件进场后，要认真检查构件和材料是否符合设计要求，特别是承重构件其检查 验收手续要齐全。(2) 保证运输道路畅通，现场有安全防护保护措施。(3) 检查木工施工机具运转是否正常，电源线的漏电保护装置要齐全。(4) 模板施工作业前，现场施工人员(负责人)要认真向有关人员作安全技术交底。2、模板安装的安全要求1)基本要求(1) 模板工程作业高度在2m以上时，要严格按 “高处作业安全技术规范”的要求进行操作和防护。(2) 采用全封闭施工，模板施工作业区，周围应设安全网、防护栏杆