钢结构雨棚计算书28页

1、XXX中学玻璃雨篷设计计算书设计： 校对： 审核： 批准： 二0一0年十月三十一日第1页目录1 计算引用的规范、标准及资料 11.1 幕墙设计规范： 11.2 建筑设计规范： 11.3 玻璃规范： 11.4 钢材规范： 21.5 胶类及密封材料规范： 21.6 相关物理性能等级测试方法： 31.7 建筑结构静力计算手册（ 第二版） 31.8 土建图纸： 32 基本参数 32.1 雨篷所在地区 32.2 地面粗糙度分类等级 33 雨篷荷载计算 43.1 玻璃雨篷的荷载作用说明 43.2 风荷载标准值计算 43.3 风荷载设计值计算 63.4 雪荷载标准值计算 63.5 雪荷载设计值计算 63.6

2、 雨篷面活荷载设计值 63.7 雨篷构件恒荷载设计值 73.8 选取计算荷载组合 74 雨篷杆件计算 84.1 结构的受力分析 84.2 选用材料的截面特性 94.3 梁的抗弯强度计算 104.4 拉杆的抗拉（压-稳定性）强度计算 104.5 梁的挠度计算 105 雨篷焊缝计算 115.1 受力分析 115.2 焊缝校核计算 116 玻璃的选用与校核 116.1 玻璃板块荷载组合计算 126.2 玻璃板块荷载分配计算 126.3 玻璃的强度计算 136.4 玻璃最大挠度校核 147 雨篷埋件计算（后锚固结构） 157.1 校核处埋件受力分析 157.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 15

3、7.3 群锚受剪内力计算 157.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 167.5 混凝土锥体受拉破坏承载力计算 167.6 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 187.7 混凝土楔形体受剪破坏承载力计算 187.8 混凝土剪撬破坏承载能力计算 207.9 拉剪复合受力承载力计算 208 附录 常用材料的力学及其它物理性能 21第 3 页1 计算引用的规范、标准及资料1.1 幕墙设计规范：铝合金结构设计规范玻璃幕墙工程技术规范点支式玻璃幕墙工程技术规程点支式玻璃幕墙支承装置吊挂式玻璃幕墙支承装置建筑玻璃应用技术规程建筑幕墙建筑玻璃采光顶1.2 建筑设计规范：地震震级的规定钢结构设计规范高层建筑混凝土结构

4、技术规程高处作业吊蓝工程抗震术语标准混凝土结构后锚固技术规程混凝土结构设计规范钢结构雨篷设计计算书GB50429-2019JGJ102-2019CECS127-2019JG138-2019JG139-2019JGJ113-2009GB/T21086-2019JG/T231-2019GB/T17740-2019GB50017-2019JGJ3-2019GB19155-2019混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓建筑表面用有机硅防水剂建筑防火封堵应用技术规程建筑钢结构焊接技术规程建筑隔声评价标准建筑工程抗震设防分类标准建筑工程预应力施工规程建筑结构荷载规范建筑结构可靠度设计统一标准建筑抗震设计规范建筑设

5、计防火规范建筑物防雷设计规范冷弯薄壁型钢结构设计规范JGJ/T97-95JGJ145-2019GB50010-2019JG160-2019JC/T902-2019CECS154JGJ81-2019 GB/T50121-2019GB50223-2019CECS180GB50009-2019(2019GB50068-2019GB50011-2019(2019GB50016-2019GB50057-94(2000GB50018-201920192019年版、局部修订)年版 )年版 )JGJ85-20191.3 玻璃规范：第 1 部分：阳光控制镀膜玻璃 GB/T18915.1-2019第 2 部分：低

6、辐射镀膜玻璃 GB/T18915.2-2019第 1 页防弹玻璃平板玻璃GB17840-2019GB11614-2009建筑用安全玻璃建筑用安全玻璃第 3 部分：夹层玻璃第 2 部分：钢化玻璃GB15763.3-2009GB15763.2-2019防火玻璃GB15763.1-2009幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃GB17841-2019热弯玻璃压花玻璃中空玻璃JC/T915-2019JC/T511-2019 GB/T11944-20191.4 钢材规范：第 7 页建筑结构用冷弯矩形钢管不锈钢棒不锈钢冷加工钢棒不锈钢冷轧钢板及钢带不锈钢热轧钢板及钢带不锈钢丝建筑用不锈钢绞线不锈钢小直径无缝钢管彩色涂

7、层钢板和钢带低合金钢焊条低合金高强度结构钢建筑幕墙用钢索压管接头耐候结构钢高碳铭不锈钢丝合金结构钢1.5 胶类及密封材料规范：丙烯酸酯建筑密封膏幕墙玻璃接缝用密封胶彩色涂层钢板用建筑密封胶丁基橡胶防水密封胶粘带干挂石材幕墙用环氧胶粘剂工业用橡胶板混凝土建筑接缝用密封胶建筑窗用弹性密封剂建筑密封材料试验方法JG/T178-2019GB/T1220-2019GB/T4226-2009GB/T3280-2019GB/T4237-2019GB/T4240-2009JG/T200-2019GB/T3090-2000GB/T12754-2019GB/T5118-1995GB/T1591-2019JG/T2

8、01-2019GB/T4171-2019YB/T096 2019GB/T3077-2019GB/T13912-2019GB/T3094-2000GB/T5117-2019GB/T700-2019GB/T912-2019GB/T3274-2019GB/T699-2019GB/T14370-2000JC484-2019JC/T882-2019JC/T884-2019JC/T942-2019JC887-2019GB/T5574-1994JC/T881-2019JC485-2019 GB/T13477.120-2019JC/T885-2019GB16776-2019GB/T19686-2019JG/T

9、174-2019JC/T973-2019JC/T482-2019JC/T483-2019GB/T11835-2019建筑用防霉密封胶建筑用硅酮结构密封胶建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品建筑用硬质塑料隔热条建筑装饰用天然石材防护剂聚氨酯建筑密封胶聚硫建筑密封胶绝热用岩棉、矿棉及其制品GB/T529-2019JC/T883-2019GB/T531-2019HG/T3318-2019JC/T486-2019JC/T914-20191.6 相关物理性能等级测试方法：玻璃幕墙工程质量检验标准玻璃幕墙光学性能JGJ/T139-2019GB/T18091-2000GB/T13448-2019GB50205-201

10、9GB50204-2019GB/T18244-2000彩色涂层钢板和钢带试验方法 钢结构工程施工质量验收规范 混凝土结构工程施工质量验收规范 建筑防水材料老化试验方法GB/T15227-2019GB/T18575-2019GB/T18250-2000GB50210-2019GB/T228-2019建筑幕墙抗震性能振动台试验方法建筑幕墙平面内变形性能检测方法 建筑装饰装修工程施工质量验收规范金属材料室温拉伸试验方法1.7 建筑结构静力计算手册(第二版)1.8 土建图纸：2 基本参数2.1 雨篷所在地区北京地区；2.2 地面粗糙度分类等级按建筑结构荷载规范 (GB50009-2019)A 类：指近

11、海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B 类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C 类：指有密集建筑群的城市市区；D 类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按 C类地形考虑3 雨篷荷载计算3.1 玻璃雨篷的荷载作用说明玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。(1) 自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2 估算：(2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB5000殊用；(3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按 GB5000殊用；(4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按 GB50009可按5

12、00N/m2采用；在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值：A ：考虑正风压时：a. 当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.35Gk+0.6 X 1.4Wk+0.7 X 1.4Sk(或 Q)b. 当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：Sk+=1.2Gk+1.4 Xwk+0.7 X 1.4Sk(或 Q)B ：考虑负风压时：按下面公式进行荷载组合：Sk-=1.0Gk+1.4wk3.2 风荷载标准值计算按建筑结构荷载规范(GB50009-2019)计算：w k+=B gzz 号i+wo7.1.1-2GB500

13、09-2019 2019 年版W k-= B gz z s1-w)上式中：w k+:正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa);w k-:负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa);Z ：计算点标高：30m；Bgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型，按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：B gz=K(1+2 邛)其中K为地面粗糙度调整系数，以A 类场地： B gz=0.92 X (1+2 仙 f)B 类场地： B gz=0.89X(1+2 呼) C 类场地： B gz=0.85X(1+2 f)D 类场地： B gz=0.80X(1+2 呼)f 为脉动系数其中其中其中其中jif=0.

14、387X(Z/10) -0.12f=0.5(Z/10) -0.16f=0.734(Z/10)f=1.2248(Z/10)-0.22-0.3对于C类地形，30m高度处瞬时风压的阵风系数：B gz=0.85 X (1+2 X (0.734(Z/10) -22)=1.8299Nz：风压高度变化系数；根据不同场地类型, 按以下公式计算：A 类场地：u=1.379X(Z/10) 0.24当 Z300mM,取 Z=300m 当 Z35om寸，取 z=350m 当 z4oom寸，取 z=400m 当 z450m寸，取 z=450m 当 z 10m时取A=10m；当A0 1m2时取A=im；w 0：基本风压值

15、(MPa),根据现行 GB50009-2019附表D.4(全国基本风压分布图 ) 中数值采用，按重现期 50年，北京地区取0.00045MPa；1.1 计算龙骨构件的风荷载标准值：龙骨构件的从属面积：2A=4.5X 1.5=6.75m2LogA=0.829仙 sai+(A尸号1+(1)+呼1+(10)-呼1+(1)logA=0.417NsA1-(A尸 尸-(1) + 1-(10)- j1-(1)lOgA=1.668W kA+= 0 gz (1 z N sAI+W)=1.8299 义 0.9989 义 0.417 义 0.00045 =0.000343MPaW kA-= 0 gz (I z 仙

16、sA1-W) =1.8299 X 0.9989 乂 1.668 乂 0.00045 =0.001372MPa1.2 计算玻璃部分的风荷载标准值： 玻璃构件的从属面积： 2A=1.5X 1.25=1.875m2LogA=0.273仙 sB1+(A尸库1+(1)+呼1+(10)-呼1+(1)logA =0.473仙 sB1-(A尸呼1-(1)+呼1-(10)-呼1-(1)logA =1.891W kB+= 0 gz z sB1+W)=1.8299 义 0.9989 义 0.473 义 0.00045=0.000389MPaW kB-= B gz (1 z (1 sB1-W0=1.8299 义 0.

17、9989 义 1.891 义 0.00045=0.001555MPa1.3 风荷载设计值计算w A+:正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa);w心：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa);w a-:负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa);wW：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa);w A+=1.4 wkA+=1.4 X 0.000343 =0.00048MPaw a-=1.4Xwa- =1.4 X 0.001372 =0.001921MPaw b+:正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa);w kB+:正风压作用下作用在雨篷

18、玻璃上的风荷载标准值(MPa);w b-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa);w kB-:负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa);w B+=1.4XWB+=1.4 X 0.000389 =0.000545MPaw B-=1.4 wkB- =1.4 X 0.001555 =0.002177MPa1.4 雪荷载标准值计算S k：作用在雨篷上白雪荷载标准值(MPa)S 0:基本雪压，根据现行 GB50009-2019取值，北京地区50年一遇最大 积雪的自重： 0.0004MPa.口：屋面积雪分布系数，按表 6.2.1GB50009-2019,为2.0。根据 GB500

19、09-201盼式6.1.1屋面雪荷载标准值为：S k=gXSc =2.0 义 0.0004 =0.0008MPa1.5 雪荷载设计值计算S ：雪荷载设计值(MPa)；S=1.4 XSk =1.4 X 0.0008 =0.00112MPa1.6 雨篷面活荷载设计值Q ：雨篷面活荷载设计值(MPa)；Q k：雨篷面活荷载标准值取：500N/m2Q=1.4 XQ =1.4 X 500/1000000=0.0007MPa因为&Q,所以计算时雪荷载参与正压组合！1.7 雨篷构件恒荷载设计值G +：正压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa)；G -：负压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa)；G k：雨篷结构

20、平均自重取0.0005MPa 因为Gk 与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以：G +=1.2 XG =1.2 X 0.0005 =0.0006MPaG -=Gk =0.0005MPa1.8 选取计算荷载组合(1) 正风压的荷载组合计算：S心：正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa);S a+:正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa);S kA+=Gk+wkA+0.7Sk =0.001403MPaS A+=G+wA+0.7S =0.001864MPaS kB+:正风压作用下的玻璃的荷载标准值组合(MPa);S b+:正风压作用下的玻璃的荷载设计值组合(MPa);S kB+=Gk+wkB

21、+0.7Sk =0.001449MPaS B+=G+wB+0.7S =0.001929MPa(2) 负风压的荷载组合计算：S kA- ：负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)；S A- ：负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)；S kA-=Gk +wkA- =0.000872MPaS A-=G- +wA- =1.0Gk+1.4wkA-=0.001421MPaS kB- ：负风压作用下的玻璃的荷载标准值组合(MPa)；S B- ：负风压作用下的玻璃的荷载设计值组合(MPa)；S kB-=Gk +wkB- =0.001055MPaS B-=G- +wB- =1.0Gk+1.4wkB-=

22、0.001677MPa(3) 最不利荷载选取：S kA：作用在龙骨上的最不利荷载标准值组合(MPa); 第 7 页S A：作用在龙骨上的最不利荷载设计值组合(MPa);按上面 2 项结果，选最不利因素( 正风压情况下出现) ：S kA=0.001403MPaS A=0.001864MPaS kB：作用在玻璃上的最不利荷载标准值组合(MPa);S b：作用在玻璃上的最不利荷载设计值组合(MPa);按上面 2 项结果，选最不利因素( 正风压情况下出现) ：S kB=0.001449MPaS B=0.001929MPa4 雨篷杆件计算基本参数：1 ：计算点标高：30m；2 ：力学模型：悬臂梁；3 ：

23、荷载作用：集中荷载( 有拉杆作用 ) ；4 :悬臂总长度：L=4500mm受力模型图中a=1250mm b=3250mm5 ：拉杆截面面积：706mm26 ：分格宽度：B=1500m；m7 ：玻璃板块配置：夹层玻璃 8 +8 mm；8 ：悬臂梁材质： Q235；本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：4.1 结构的受力分析(1) 集中荷载值计算：本工程结构的每个梁上，共有i=4 个集中力作用点，下面对这些力分别求值：P ki ：每个集中力的标准值(N) ；P i ：每个集中力的设计值(N) ；a i ：每个分格的沿悬臂梁方向的长度(mm)；S k：组合荷载标准值(MPa);S ：组

24、合荷载设计值(MPa)；B ：分格宽度(mm)；a 1=750mm a 2=1250mm a 3=1250mm a 4=1250mm P k1=SkBa2/2 =1315.312NP 1=SBa2/2 =1747.5NP k4=SkBa4/2 =1315.312NP 4=SBa4/2 =1747.5NP k2=SkB(a2+a3)/2 =2630.625NP 2=SB(a2+a3)/2 =3495NP k3=SkB(a3+a4)/2 =2630.625NP 3=SB(a3+a4)/2 =3495N(2) 悬臂梁上拉杆作用点在集中荷载作用下的弯曲挠度计算：分别计算不同集中荷载在该点产生的挠度，矢

25、量累加得到该点在集中荷载作用下的挠度为： d f=2 dfi=90.409mm(3) 拉杆轴力计算：由于拉杆在雨篷外力作用下在铰接点产生的位移量在垂直方向上的矢量代数和等于拉杆在轴力作用下产生的位移量在垂直方向上的矢量即：P ：拉杆作用力在垂直方向上的分力 (N) ；PL 拉杆 /EA=90.409-Pb 3/3EIE ：材料的弹性模量，为206000MP；aL 拉杆 ：拉杆的长度；A ：拉杆截面面积(mm2) ；P=5977.087N拉杆的轴向作用力为：N=P/sin a =8452.878N(4) 雨篷杆件截面最大弯矩处( 距固定端距离为x 处) 的弯矩设计值计算：M max：悬臂梁最大弯

26、矩设计值(N mm)x ：距固定端距离为 x 处 ( 最大弯矩处) ；L ：悬臂总长度(mm)；a 、b:长度参数，见模型图(mm)；经过计算机的优化计算，得： x=0mm|M maX=8097592.25N - mm4.2 选用材料的截面特性(1) 悬臂杆件的截面特性：材料的抗弯强度设计值：f=215MPa；材料弹性模量：E=206000MP；a主力方向惯性矩：I=3680000mm4；主力方向截面抵抗矩：W=142000m3；m塑性发展系数：T =1.05；(2) 拉杆杆件的截面特性：拉杆的截面面积： A=706m2m；材料的抗压强度设计值：f 1=215MP；a材料的抗拉强度设计值：f

27、2=215MP；a材料弹性模量：E=206000MP；a4.3 梁的抗弯强度计算抗弯强度应满足：N l/A+MWyWC f 上式中：N l：梁受到的轴力(N);A ：梁的截面面积(mm3) ；M max：悬臂梁的最大弯矩设计值(N mm)W ：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3) ；丫：塑性发展系数，取1.05;f ：材料的抗弯强度设计值，取215MPa；则：N L=Pctg a =5977.087NN l/A+山 丫 W=5977.087/3584+8097592.25/1.05/142000 =55.978MPa215MPa悬臂梁抗弯强度满足要求。4.4 拉杆的抗拉(压-稳定性)强度计算

28、校核依据：对于受拉杆件，校核：N/A f对于受压杆件，需要进行稳定性计算，校核：N/(|)A f其中：小：轴心受压柱的稳定系数，查表 6.3.8102-2019及表C.2GB50017-2019取值；i ：截面回转半径， i=(I/A) 0.5 ；入：构件的长细比，不宜大于 250, X =L/i ;因为组合荷载是正风压荷载，所以，拉杆是承受拉力的。 校核依据：N/A 215MPaN/A=8452.878/706 =11.973MPa215MPa拉杆的抗拉强度满足要求。4.5 梁的挠度计算主梁的最大挠度可能在2点出现，其一是A点，另一点可能在BC段之间，经过计算机有限元 优化分析得到： (1)

29、A 点挠度的验算：d fA ：结构组合作用下的A 点挠度(mm)；d f,lim ：按规范要求，悬臂杆件的挠度限值(mm)；d f,lim =2L/250=36mm d tA=1.726mmC df,lim =36mm 悬臂梁杆件A 点的挠度满足要求!(2)BC 段最大挠度的验算：d fx:悬臂梁BC段挠度计算值(mm);x ：距固定端距离为 x 处 ( 最大挠度处) ；经过计算机的优化计算，得：x=1688mmd 仪=0.641mmC df,iim =36mm悬臂梁杆件BC段的挠度满足要求！5 雨篷焊缝计算基本参数：1 ：焊缝高度：hf=4mm；2 ：焊缝有效截面抵抗矩：W=76970m3；

30、m3 ：焊缝有效截面积：A=2532.4mm2；5.1 受力分析V ：固端剪力 (N) ；N l：轴力(mm);M :固端弯矩(N - mm)经过计算机计算分析得：V=6604.913NN L=5977.087NM=8093084.337N - mm5.2 焊缝校核计算校核依据：(Tf/ 0f)2+jjWffw 7.1.3-3GB50017-2019上式中：山：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa);口：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取 1.22;Tf：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa);f fw：角焊缝的强度设计值(MPa);(山/0f)2+j2)0.5=

31、(M/1.22W+N L/1.22A) 2+(V/A) 2) 0.5=(8093084.337/1.22/76970+5977.087/1.22/2532.4)2+(6604.913/2532.4) 2) 0.5=88.158MPa 88.158MPa ffw=160MPa焊缝强度能满足要求。6 玻璃的选用与校核基本参数：1 ：计算点标高：30m；2 :玻璃板尺寸：宽X高 =BX H=1500mm1250mm3 :玻璃配置：夹层玻璃，夹层玻璃：8 +8 mm；上片钢化玻璃，下片钢化玻璃; 模型简图为：6.1 玻璃板块荷载组合计算(1) 玻璃板块自重：G k：玻璃板块自重标准值(MPa);G ：

32、玻璃板块自重设计值(MPa)；t 1：玻璃板块上片玻璃厚度(mm)；t 2：玻璃板块下片玻璃厚度(mm)；丫 g：玻璃的体积密度(N/mm3)；w k+:正风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa);G k= 丫 g(t 1+t 2) =25.6/1000000 X (8+8) =0.00041MPa因为G与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以：G +：正压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值(MPa)；G -：负压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值(MPa)；G k：玻璃板块自重标准值(MPa);G +=1.2 XG =1.2 X 0.00041 =0.000492MPaG -=Gk =0.00041MP

33、a(2) 正风压的荷载组合计算：S k+ ：正风压作用下的荷载标准值组合(MPa)；S +：正风压作用下的荷载设计值组合(MPa)；S k+=Gk+wk+0.7Sk =0.001359MPaS +=G+w+0.7S =0.001821MPa(3) 负风压的荷载组合计算：S k- ：正风压作用下的荷载标准值组合(MPa)；S - ：正风压作用下的荷载设计值组合 (MPa)；S k- =Gk+wk- =0.001145MPaS -=G- +w- =1.0Gk+1.4wk-=0.001767MPa(4) 最不利荷载选取：S k：最不利荷载标准值组合(MPa);S ：最不利荷载设计值组合(MPa)；按

34、上面 2 项结果，选最不利因素( 正风压情况下出现) ：S k=0.001359MPa S=0.001821MPa6.2 玻璃板块荷载分配计算S k：最不利荷载标准值组合(MPa);S ：最不利荷载设计值组合(MPa)；t 1：上片玻璃厚度(mm)；t 2：下片玻璃厚度(mm)；S k1 ：分配到上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；S 1：分配到上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；S k2 ：分配到下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；S 2：分配到下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；S k1=Skt 13/(t 13+t 23)=0.001359X 83/(8 3+83)=0.0006

35、8MPaS 1=St13/(t 13+t 23)=0.001821X 83/(8 3+83)=0.00091MPaS k2=Skt 23/(t 13+t 23)=0.001359X 83/(8 3+83)=0.00068MPaS 2=St23/(t 13+t 23)=0.001821X 83/(8 3+83)=0.00091MPa6.3 玻璃的强度计算校核依据：f g(1) 上片校核：9 1：上片玻璃的计算参数；“1：上片玻璃的折减系数；S k1 ：作用在上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；a ：玻璃面板短边边长(mm)；E ：玻璃的弹性模量(MPa)；t1：上片玻璃厚度(mm)；9 1=S

36、k1a4/Et 146.1.2-3JGJ102-2019=0.00068义 12504/72000/8 4=5.629(MPa)；按系数 8 1,查表 6.1.2-2JGJ102-2019,4 1=0.995 ;(71：上片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值S 1：作用在幕墙上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；a ：玻璃面板短边边长(mm)；t 1：上片玻璃厚度(mm)；m 1：上片玻璃弯矩系数, 查表得 m1=0.0593；er 1=6mSa 4 1/t 1=6 X 0.0593 X 0.00091 X 12502X 0.995/8 2=7.865MPa7.865MPa &f g1=

37、42MPa(冈化玻璃) 上片玻璃的强度满足 !(2) 下片校核：82：下片玻璃的计算参数；“2：下片玻璃的折减系数；S k2 ：作用在下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；a ：玻璃面板短边边长(mm)；E ：玻璃的弹性模量(MPa)；t 2：下片玻璃厚度(mm)；9 2=$2a4/Et 246.1.2-3JGJ102-2019=0.00068 X 12504/72000/8 4=5.629按系数 8 2,查表 6.1.2-2JGJ102-2019,4 2=0.995(7 2：下片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa);S 2：作用在幕墙下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；a ：

38、玻璃面板短边边长(mm)；t 2：下片玻璃厚度(mm)；m 2：下片玻璃弯矩系数, 查表得 m2=0.0593；CT 2=6m2s2a2 Y 2/t 22=6 X 0.0593 X 0.00091 X 12502X 0.995/8 2=7.865MPa7.865MPa &f g2=42MPa(冈化玻璃)下片玻璃的强度满足 !6.4 玻璃最大挠度校核校核依据：d t=T s Sa4/Ddtjim6.1.3-2JGJ102-2019上面公式中：d f ：玻璃板挠度计算值(mm)；“：玻璃挠度的折减系数；小：玻璃挠度系数，查表得以=0.00566;D :玻璃的弯曲刚度(N mm)d f,lim ：许

39、用挠度，取玻璃面板短边边长的60，为20.833mm；其中：D=Et e3/(12(1- u2)6.1.3-1JGJ102-2019上式中：E ：玻璃的弹性模量(MPa)；t e：玻璃的等效厚度(mm)；u:玻璃材料泊松比，为0.2;t e=(t i3+t23)1/3 6.1.4-5JGJ102-2019=(83+83) 1/3=10.079mmD=Et e3/(12(1- U j)=72000 X 10.0793/(12 X (1-0.2 2)=6399298.269N- mm9 :玻璃板块的计算参数；9 =Sa4/Et e46.1.2-3JGJ102-2019=0.001359义 1250

40、4/72000/10.079 4=4.4654=1按参数 8,查表 6.1.2-2JGJ102-2019 d f=刀仙 &a4/D=1 X 0.00566 X 0.001359 X 12504/6399298.269 =2.935mm2.935mm df,iim =20.833mm 玻璃的挠度能满足要求!7 雨篷埋件计算（后锚固结构）7.1 校核处埋件受力分析V ：剪力设计值（N） ；N ：轴向拉 （ 压） 力设计值 （N） ，本处为轴向压力；M :根部弯矩设计值（N mm）根据前面的计算，得：N=5977.087NV=6604.913N M=8093084.337N - mm7.2 锚栓群中

41、承受拉力最大锚栓的拉力计算按 5.2.2JGJ145-2019 规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下（下图所示 ） ，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：1:当 N/n-Myi/yi20 时：Ndh=N/n+My/ 2 y；2:当 N/n-My1/ By；。时： NdhRNL+M）/ By2在上面公式中：M弯矩设计值；Ndh:群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；y1， yi ：锚栓1 及 i 至群锚形心轴的垂直距离；y；, yJ:锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离； 在本例中： 2N/n-MyJ 2 y=5977.087/4

42、-8093084.337 义 75/22500 =-25482.676因为： -25482.67610hef时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载；当边距c10hef 时，部分锚栓分摊剪切荷载；其中：hef ：锚栓的有效锚固深度；c：锚栓与混凝土基材之间的距离；本例中：c=100mm1.4表 4.2.6JGJ145-2019f yk ：锚栓屈服强度标准值；Y RS,N=1.2f stk /f yk=1.2 X800 /640=1.5取：yrs,n=1.5N Rd,s=kNRk,s/RS,N=1 X 62832/1.5=41888N N.dh=28471.22N锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！7.5

43、混凝土锥体受拉破坏承载力计算因锚固点位于结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混凝土。混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值NRd,c 应按下列公式计算：N Rd,c=kNRk,c/ 丫 Rc,NNk,c = Nk,c X A,n/Ac,N X ） s,N tp re,N q ec,N q ucr,N在上面公式中：2d,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力设计值；Nkc：混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；k ：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5JGJ145-2019 选取；Yrc,n：混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，按表426JGJ145-2019采用，取

44、2.15;N Rk,c:开裂混凝土单锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；N Rk,cO=7.0Xfcu,kO.5Xhef1.5（膨胀及扩孔型锚栓）6.1.4JGJ145-2019N Rk,c0=3.0Xfcu,k0.5X（hef-30） 1.5（化学锚栓）6.1.4 条文说明JGJ145-2019其中：f cu,k：混凝土立方体抗压强度标准值，当其在45-60MPa间时，应乘以降低系数0.95;h ef ：锚栓有效锚固深度；N Rk,cO=3.0Xfcu,kO.5X(hef-30) 1.5=2464.752NA,n:混凝土破坏锥体投影面面积，按 6.1.5JGJ145-2019取

45、；s cr,N ：混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间矩。s cr,N =3hef=3 X60=18OmmAc,N =scr,N=18O22=324OOmmA,n：混凝土实有破坏锥体投影面积，按 6.1.6JGJ145-2019取：Ac,N =(c l+Sl+0.5 X Scr,N)X (c 2+S2+O.5 X Scr,N)其中：c 1、 c2 ：方向1 及 2 的边矩；s 1、 s2 ：方向1 及 2 的间距；c cr,N:混凝土锥体破坏时的临界边矩，取Ccm =1.5hef=1.5 x 60=90mmc 1 Ocr,Nc 2 Ocr,NS 1&

46、 Scr,NS 2& Scr,NAc,N = (Ci+Si + 0.5 x Scr,N ) X (c2+S2+0.5 X Scr,N )=(90+180+0.5 X 180) X (90+150+0.5 乂 180)2=118800mm巾s,n：边矩c对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.7JGJ145-2019采用：巾 s,n=0.7+0.3 X c/c cr,N 1 (膨胀及扩孔型锚栓)6.1.7JGJ145-2019巾s,n=1 (化学锚栓)6.1.7条文说明JGJ145-2019其中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值，且需满足CminCCcnN ,按6.1.11JGJ145-2019 ：对于膨胀型锚栓 ( 双锥体 ) c min=3hef对于膨胀型锚栓cmin=2hef对于扩孔型锚栓cmin=hef巾 s,N = 0.7 + 0.3 X C/C cr,N 150mmEfflffi直径d 100mm寸，取1.0;巾 re,N=0.5 + hef/200 0 1=0.5+60/200=0.8所以，巾re,N取0.8。第