铝盖封口机设计说明书

1、铝盖封口机设计：铝盖封口机设计说明书目录1. 设计任务 32. 设计说明及内容 42.1 设计方案 42.1.1 总体设计方案 42.1.2 具体设计方案 62.2 参数计算 162.2.1 力能参数计算 162.3 主要零部件强度、刚度计算校核. 172.3.1 齿轮类 172.3.2 轴 202.3.3 轴承 232.3.4 链传动设计 243. 心得体会 264. 参考资料 275. 附录 2831. 设计任务1、绘制结构图2、绘制部装图3、绘制零件图CAD（包括：轴，双联齿轮，齿轮，变距螺杆）4、设计说明书设备主要技术参数：轧制产品规格：100ml 玻璃瓶包装制品轧制速度：200 瓶

2、/分钟轧制圈数：5 圈进瓶螺杆推送扭矩：10N.m单头轧刀最大轧制力矩：10N.m压瓶头最大下压力50N60N进、出瓶拨盘最大输出扭矩20N.m轧制拨盘最大输出扭矩：80N.m轧头转速：140 转 /分钟有效轧制区间角度：180° （ 凸轮下限停止角）铝盖封口机设计:2.设计说明及内容2.1 设计方案2.1.1 总体设计方案 瓶塞一一32-A1 丁基胶塞规格型号：32-A1产品材质：丁基橡胶是否免洗：免洗冠部直径：30.8 ±0.3(mm)冠部厚度：5.0 ±0.2(mm)塞部直径：24.2 ±0.2 (mm)总高度：16.0 ±0.3 (mm

3、)适用药剂：粉针水针适用玻瓶：国产、进口 50ml以上管制瓶 适用范围：制药行业抗生素粉针的包装 瓶盖一一输液注射剂玻璃瓶用铝塑组合盖产品编号：32-ZB产品型号：32-ZB-01产品材质：聚丙烯PP/合金铝8011塑料件外直径：35.4mmt 0.25铝件外直径：33.0mmh 0.25铝件内直径：32.3mm± 0.2铝塑盖总高度：14.5mmt 0.3匹配丁基胶塞：32-A-01、32-A1-01 设计对应的玻璃瓶尺寸为100ml,具体参数如下图所示5在1 A型瓶的规格尺寸所设计的封口机对应的传动系统图如下:铝盖封口机设计:所设计的封口机对应的传动系统图如下:5铝盖封口机设计:

4、10VL21 ml rd- -f |On31A mA，E73 n8 n3/图3轧头处传动路线图相邻轧刀之间中心距PZ=104mm$L制圈数NZ=5圈，轧制速度每分钟NP=200 瓶，轧制拨盘齿数：ZN=8则：拨盘转速（每分钟）：12 Nzn4n4拨盘齿轮数:ZnNP%Np * Nzn42 * 200 * 5n4可求出n4250r /min可求出n825r / min轧制拨盘的直径Dz Zn*Pz / 3.14=264mm轧制减速电机输出转速n1的计算:n1 z2n3n3 n8z1z4n4 n8z3化简得:n1 召 z4 n4z1 z3n8 n8由于齿轮3和齿轮4的中心距刚好等于轧头的中心到中间

5、轴的距离，刚好2(z3、1 r z4)m Dz132mm2z3+z4=88取电机 M1转速为960r/minn1 960r / mini 1,4n1n49602503. 84.,z2 z4 一 .，一，、m=3可求出使三和z4的比例尽量接近,取z1 z3z124, z248, z316, z472则各齿轮参数如下齿轮1齿轮2齿轮3齿轮4模数3333齿数24487216分度圆直径mm7214421648齿顶圆直径mm7815022254齿根圆直径mm64.5136.5208.540.5表1齿轮参数表2.1.2.2进瓶处基本参数计算方法：瓶子的运输线路由变距螺杆到进瓶拨盘再到轧制拨盘，再由出瓶拨盘

6、将瓶 子传出机构。因此此三个机构的运动有严格的传动比关系，为内联传动链，在运动分配时因选用具有精确传动比的传动机构如齿轮链轮等。对于齿轮和链轮 的选择主要根据跨距的大小来选择。其中渐开线齿轮的主要优点为工作可靠、传动比精确、传动效率高、寿命 长（制造和维护良好者可以使用数十年）、结构紧凑，功率和速度使用范围广； 缺点为制造精度要求高，不能缓冲，在高速传动中，当精度不高时，则有噪声。 他适用于绝大多数的机器中。直齿锥齿轮的特点是相比曲线锥齿轮，其轴向力要小，制造也比较容易， 可以用于一些需要改变传动方向的场合。链传动主要有滚子链传动和齿形链传动，滚子链结构简单，轴向间距范围 大、平均传动比精确，

7、能在恶劣的条件下可靠地工作，作用在轴上的力较小， 比带传动承载能力大，但其瞬时传动比不稳定，有冲击震动和噪声，在震动冲 击载荷下，寿命大大减小。齿形链的特点是传动平稳准确，震动和噪声小，强 度高，可靠性好，但是重量太重，装拆不方便。带传动带传动具有结构简单、传动平稳、能缓冲吸振、可以在大的轴间距和 多轴间传递动力，且其造价低廉、不需润滑、维护容易等特点，在近代机械传 动中应用十分广泛。摩擦型带传动能过载打滑、运转噪声低，但传动比不准确 （滑动率在2减下）；同步带传动可保证传动同步，但对载荷变动的吸收能力稍 差，高速运转有噪声。 带传动除用以传递动力外，有时也用来输送物料、进行 零件的整列等。基

8、于上述一些传动的特点，来对进瓶处的机构进行设计，设计的基本传动 方式如下图4进瓶处传动系统图其中齿轮为：Z12, Z11, Z10, Z15, Z16。链轮为：Z13, Z14, Z17, Z18, Z19。电机输出到减速器端采用带传动。电动机 M2转速为910r/min , i2=9.1 ,则 n13910 / 9. 1r / min100r / min由之前的计算可知n10n825r / min11-m(z11 z10) -(d9 d8)取m=4则z11=22, z10=44由传动比关系可知i 2,11%2n11z12=11则螺杆的头数为1,螺杆每旋转一圈，进给一个瓶子，进瓶拨盘转一转，螺

9、 杆必须进给4和瓶子，所以有n20200r / min则传动比n2i2,200.5 n20z13=38, z14=19, z17=19, z18=19, z19=38各齿轮参数如下齿轮10齿轮11齿轮12模数444齿数442211分度圆直径mm1328844齿顶圆直径mm1849652齿根圆直径mm1667834表2齿轮参数表轧制力矩设计峰值为10N.m, 一个2.1.2.3 铝盖封口轧刀机构轧刀完成对铝盖的下开口进行滚轧收口, 铝盖封口机设计:铝盖的封口需轧制8圈，轧制前需将铝盖向下压紧，使胶塞产生适量的弹性变 形，铝盖在瓶口下斜面被轧制收口后，再释放压紧力，依靠胶塞的弹性变形对 铝盖的压力

10、，确保铝盖不会轻易被转动。轧刀上下斜面夹角一般呈 30°夹角（与瓶口下斜面 15°对应），且对称布 置，刀顶柱面长度1mm （如图4）图5封口轧刀机构3.1.2.4 进瓶变距螺杆机构进瓶拨盘轴向推力由螺旋传动产生，采用单头螺纹，所以螺杆的转速等于 玻璃瓶盖的轧制速度，进瓶端螺距等于玻璃瓶的直径，出瓶端的螺距等于进瓶 拨盘的齿槽节距，以保证将连续开在一起的玻璃瓶逐渐分开，并平稳输送到进 瓶拨盘。具体设计的变距螺杆机构如图所示：11铝盖封口机设计:127雄距奏化曲秣图6变距螺杆2.1.2.5 凸轮的设计凸轮主要实现轧头的上下移动，轧制过程为半 圈，因此有凸轮的远休有180度，凸

11、轮进修和远 休的高度差必须使得轧头在最低处能够轧到瓶 口，同时在最高处又不和瓶子发生干涉，因此取高度差为96mm推程和回程分别为正弦加速减 遗过程。绘制出其曲线的变化图为：15图7凸轮曲线变化图 具体实物图为：图8凸轮实物2.1.2.5 进、出瓶拨盘机构进瓶拨盘是将带盖玻璃瓶从边距螺杆接入，并送入轧制拨盘进行轧盖，出瓶拨盘是将轧好盖的玻璃瓶拨出轧制拨盘，并送入传送带输送到下一工序。进出瓶拨盘的齿距必须与轧制拨盘的齿距相等，齿槽尺寸必须与玻璃瓶直径对 应，其公称直径一般比玻璃瓶的最大极限尺寸大1mm拨盘的最大输出扭矩20N.m,为了避免因卡瓶而过载，需设计安全离合器，当电动机功率过载时有过载信号

12、反馈 至控制系统，自动停机。图9进瓶机构3.1.2.6 输送带支架输送带支架是支撑传送玻璃瓶的输送带的导向构件，两侧板一般采用1.5mm厚板材弯制成型，栏杆用直径12X1.5的钢管，栏杆支架之间的距离一般在500mmz内。输送带的上表面与进出瓶拨盘下的托盘上平面平齐。调节两侧拉杆的进出量可适应不同 规格玻璃瓶的输送要求。图10输送带3.1.2.7 卡板、栏杆布局下图是铝盖封口机中玻璃瓶的运动轨迹，为了保证玻璃瓶按照设计的路线行走,除了设置螺杆和拨盘驱动外，还需在其路径过渡段设计导向卡板或栏杆。下图中的卡 板和栏杆是一种较为典型的布局结构。图11玻璃瓶轨迹图3.1.2.8 铝盖封口机传动系统结构

13、参考图轧刀旋转和玻瓶输送采用独立驱动形式，以适应不同铝盖对轧制圈数的要求，设备可见表面和可能与包装材料接触的表面必须是不锈钢或无毒塑料，为了降低成本， 较大且厚的零件，一般采用普通碳钢或铸铁外包不锈钢皮的符合结构。图12铝盖封口机结构图铝盖封口机设计:3.1.2.92.2.1力能参数计算单头轧刀最大轧制力矩： 为P0理论10N.m,转速为250r/min ,则单个轧头所需的功率Tn955010250kW 0. 262kW955017在传动过程中，计轴承损失和齿轮消耗得P0实际0. 209 /( 0. 993 0. 972 0. 96)0. 298kW一共8个轧头，同一时间内只有4个轧头工作，则

14、电机 M1所需的功率 为P 4 P。实际1.20kW取电动机M1的功率为1.5kW选取Y100L-6三相异步电动机。T20n209550变距螺杆的功率为10 200 kW 0. 209kW9550由电机M2提供其的功率为P20实际0. 209/( 0. 9970. 973 0.98 0. 95)0. 291kW进瓶拨盘的功率为P9风 20 50 kW 0.104kW95509550由电机M2提供其的功率为2P9实际0.104/( 0.990. 97 0. 98)0. 117kWP8T8n89550轧制拨盘的功率为80 25-kW 0. 209kW9550由电机M2提供其的功率为P8实际0.20

15、9/( 0.998 0.972 0.98)0.248kW则电机M2所需的功率为PP20实际P9实际P8实际0. 656kW取电动机M2的功率为1.1kW选取Y90L-6三相异步电动机。2.2主要零部件强度、刚度计算校核2.2.1齿轮类1.齿轮1和齿轮2(1)分析失效形式，确定设计准则由于设计的是软齿面，其主要失效形式是轮齿点蚀，故设计时应按齿面接 触疲劳强度来设计，然后进行齿根弯曲疲劳强度和齿面接触疲劳强度来验算。(2)选择齿轮类型及精度等级由于为闭式齿轮，采用7级精度来设计。(3)选择齿轮材料、热处理方式小齿轮：45钢，表面淬火；大齿轮：45钢，表面淬火，取小齿轮齿面硬度为HBS1=48大齿

16、轮为HBS2=48(4)齿数的选择(5)齿数分别为24和48小齿轮和大齿轮齿面接触强度计算0.335 KT1 i 1 3biH ,1=1150MPaA(6)小齿轮和大轮齿弯曲强度计算2KT1F1bdmYf1=302.4MP®Yf2八F2 口? F1 =285.1MPaYf1强度校核齿轮1接触疲劳强度许用值齿轮1弯曲疲劳强度许用值齿轮2接触疲劳强度许用值齿轮2弯曲疲劳强度许用值 (T(T(T(TH1=1318.3MPaF1=945.6MPaH2=1318.3MPaF2=145.6MPa铝盖封口机设计:接触强度用安全系数SHmin=1.1弯曲强度用安全系数SFmin=1.40接触疲劳强度

17、校核crHK (7 H=满足齿轮1弯曲疲劳强度校核(rF1<(tF1二满足齿轮2弯曲疲劳强度校核(rF2<(7 F2=满足2.齿轮10和齿轮11(1)分析失效形式，确定设计准则由于设计的是软齿面，其主要失效形式是轮齿点蚀，故设计时应按齿面接 触疲劳强度来设计，然后进行齿根弯曲疲劳强度和齿面接触疲劳强度来验算。(2)选择齿轮类型及精度等级由于为闭式齿轮，采用7级精度来设计。(3)选择齿轮材料、热处理方式小齿轮：45钢，渗碳；大齿轮：45钢，渗碳。取小齿轮齿面硬度为HBS11=62大齿轮为HBS12=62(4)齿数的选择齿数为22和44(5)小齿轮和大齿轮齿面接触强度计算0.335A=

18、1250MPa(6)小齿轮和大轮齿弯曲强度计算2KTF11Yf1=828MPabd1mF2 YF2? F1 =828MPaYf1(7)强度校核齿轮1接触疲劳强度许用值(rH1=1433MPa齿轮1弯曲疲劳强度许用值齿轮2接触疲劳强度许用值(rF1=886.4MPa(rH2=1433MPa齿轮2弯曲疲劳强度许用值(rF2=886.4MPa接触强度用安全系数SHmin=1.1弯曲强度用安全系数SFmin=1.40接触疲劳强度校核(7HK (7 H=满足齿轮1弯曲疲劳强度校核(rF1<(tF1二满足齿轮2弯曲疲劳强度校核(rF2<(7 F2=满足3. 齿轮11和齿轮12(D分析失效形式，

19、确定设计准则由于设计的是软齿面，其主要失效形式是轮齿点蚀，故设计时应按齿面接触疲劳强度来设计，然后进行齿根弯曲疲劳强度和齿面接触疲劳强度来验算。(2)选择齿轮类型及精度等级由于为闭式齿轮，采用7级精度来设计。(3)选择齿轮材料、热处理方式小齿轮：45钢，表面淬火；大齿轮：45钢，表面淬火。取小齿轮齿面硬度为HBS12=48 大齿轮为 HBS11=48(4)齿数的选择齿数为11和22。(5)小齿轮和大齿轮齿面接触强度计算0.335 KT1 i 1A . bi=1150MPa(6)小齿轮和大轮齿弯曲强度计算F1 2KT1YF1=640MPa bdmF2yf 2 ,* ? F1 =640MPaYF

20、1(7)强度校核(rF1=945.6MPa(rH2=1318.3MPa(rF2=945.6MPa齿轮1接触疲劳强度许用值(rH1=1318.3MPa齿轮1弯曲疲劳强度许用值齿轮2接触疲劳强度许用值齿轮2弯曲疲劳强度许用值接触强度用安全系数SHmin=1.1弯曲强度用安全系数SFmin=1.40接触疲劳强度校核(7HK (7 H=满足齿轮1弯曲疲劳强度校核(rF1<(tF1二满足齿轮2弯曲疲劳强度校核(rF2<(T F2二满足铝盖封口机设计:2.2.2 轴1、轴的尺寸确定(1)对于齿轮轴，一般可按经验公式取d=(0205)A式中A为齿轮中心矩，(2)对于实心传动轴，初步计算公式为,&

21、#39;955000Nd 3 0 2 T ？ n37. 94 mm24计算后的d应按轴的标准尺寸系列进行圆整取最小直径为40mm设计的轴如图所示:图13轴强度条件是N 955000 - n_ 0 2d311.93 t = 60 N cm2式中 T扭转剪应力，N.Icm2 ;T传递的扭矩，N - cm；WT轴的抗扭截面模量，cm3；N轴传递的功率，KW/n轴的转速，r/min ;d计算剖面处轴的直径，cm；许用扭转剪应力，N. 1cm2 0上面取的都是轴的最小直径，计算后的 d应按轴的标准尺寸系列进行圆整。垂直面剪力(单位叫图 垂直面里1N/n332033010801080扭矩(单位:N，m)图

22、G206S02、轴的强度校核对于在弯曲和扭转合成应力下工作的轴，应按弯扭联合作用应力校核轴的 强度。根据轴的力学模型，绘制轴的弯矩图和扭矩图，算出轴的计算弯矩和扭 矩后，针对某一危险剖面作强度校核。轴采用45钢调质，许用静应力260MPa弯曲疲劳极限270MPa弯曲应力M/0 1d3 =100.38 (MPa扭转应力T. 0 2d3 =81 (MPa式中 M、T分别为危险截面上的计算弯矩和扭矩，N- mid 危险截面直径，m合成应力V 2 4 2 =190.58 (MPa1、 轴的刚度校核轴的刚度校核计算包括弯曲刚度和扭转刚度两种。(1)弯曲变形计算常用能量法计算轴在弯扭联合作用下所产生的挠度

23、和偏转角，满足y轴的许用挠度y、许用偏转角见下表名称轴的许用挠度y名称许用偏转角刚度要求严的轴0 - 0002*l向心球轴承0.005安装齿轮的轴(0.01 0.05)*m园柱滚子轴承F 0.0025装齿轮处轴截面0.001 0.002注：l轴的跨距，mm m齿轮模数2.2.3轴承 1.6414轴承的校核对装配图中的轴承30进行校核，首先根据分析，此轴承只受到轴向载荷。轴向载荷和所受到的重物的重力有关，因此首先估算出所受的重力。将上端盖近似地看为一个圆柱体，根据求取圆柱体的体积，根据密度换算公式，可得到近似的质量，不锈钢的密度约为7800kg/mn3,求出其质量约为196kg,则轴承所受到的径

24、向载荷约为 1960N1计算当量载荷P=% =1900N轴承的寿命计算由于轴的内径为200mm因此初步选的轴承为 6240,轴承的额定寿命L与 额定载荷C、当量栽荷P之间的关系为eL= C ( 108r. min)其中e=3将其换算成小时数表示轴承寿命，轴承寿命Lh为Lh=10660n16667 Cn Pe=207425741h设计时要求的寿命为5000h,轴承校核成功，因此选择轴承 6414合适。2.6204轴承的校核对于部装图上直径为20mm勺轴上的轴承进行校核首先根据分析，此轴承只 受到径向载荷。径向载荷可以在之前的轴计算中找到。Fr=75N计算当量载荷P=Fr =75N轴承的寿命计算由

25、于轴的内径为20mm因此初步选的轴承为6204,轴承的额定寿命L与额 定载荷G当量栽荷P之间的关系为eL= C (108 r min)其中e=3将其换算成小时数表示轴承寿命，轴承寿命Lh为Lh=10660ne16667 C =3987932143h n P设计时要求的寿命为5000h,轴承校核成功，因此选择轴承 6204合适。2.2.4链传动设计1 .Z13 , Z14的尺寸计算：链条选用08A,链节距p=12.7mm计算相关链传动的尺寸，主动轮齿 数为38,从动轮齿数为19,有a°min 0.24(i 1)p 11.4p则链长节数为52.88,圆整取实际链长节数X=53计算出实际中

26、心距为a=150.08mm2 .Z17 , Z18的尺寸计算：链条选用08A,链节距p=12.7mm计算相关链传动的尺寸，主动轮齿 数为19,从动轮齿数为19,有a°min 0.24(i 1)p 11.4p则链长节数为43,实际链长节数X=43计算出实际中心距为a=151.79mm3 .Z18 , Z19的尺寸计算：链条选用08A,链节距p=12.7mm计算相关链传动的尺寸，主动轮齿 数为19,从动轮齿数为38,有a°min 0.24(i 1)p 11.4p则链长节数为43,实际链长节数X=65计算出实际中心距为a=227.68mm铝盖封口机设计：3. 心得体会本次专业课程

27、设计相对于之前的课程设计难度大大提高，综合应用困难加大，对于培养我们的专业素养非常有利。这次课程设计，让我更加深刻的了解课本知识，对以疏忽的知识加以补充，在设计过程中遇到一些曾经记不清的公式和专业用语，都使用手册查明，有的数据很难查出，但是这些问题经过这次设计，都一一得以解决，这门学科中还有很多我没有搞清楚的问题，但是这次的课程设计给我相当的基础知识，为我以后工作打下了严实的基础。我认为这次课程设计不仅仅充实我的专业知识，更重要的是教给我很多学习的方法以及处事的道理。而这是以后最实用的。在步入社会以后，也要勇于接受社会的挑战，实践总结，再实践，再总结，在这个循环的过程中不断的充实自己，提高自身

28、，实现个人的不断进步。通过这次课程设计使我懂得了理论与实际相结合是很重要的，只有理论知识是远远不够的，只有把所学的理论知识与实践相结合起来，从理论中得出结论，才能真正为社会服务，从而提高自己的实际动手能力和独立思考的能力。在设计的过程中遇到问题，可以说得是困难重重，但可喜的是最终都得到了解决。在三周的课程设计当中虽然遇到很多困难，但都在老师和同学的帮助下顺利克服。感谢在课程设计过程中老师给予的讲解和帮助。与讨论亦给予我很大帮助的同学们，谢谢你们的帮助和支持！374. 参考资料（ 1）成大先主编，机械设计手册第四版第15卷，化学工业出版社，2002（ 2）徐灏主编，机械设计手册第2 版，机械工业

29、出版社，2001（ 3）蔡春源等编，机械设计手册，辽宁科学技术出版社，1990（ 4）龙振宇主编，机械设计，机械工业出版社， 2002（ 5）周开勤主编，机械零件手册，高等教育出版社，19945. 附录齿轮 1 、 2 设计参数传递功率P=1.045(kW)传递转矩 T=199.57(N - m)齿轮1 转速n1=50(r/min)齿轮2 转速n2=25.00(r/min)传动比 i=2.00原动机载荷特性SF微振动 工作机载荷特性WF苗匀平稳 预定寿命H=10000(小时)三、布置与结构结构形式ConS=闭式齿轮1布置形式ConS1=#臂布置齿轮2布置形式ConS2= 非对称布置(轴钢 性较

30、大) 四、材料及热处理齿面啮合类型GFace成齿面热处理质量级别Q=MQ齿轮1材料及热处理Met1=45表面淬火齿轮1硬度取值范围 HBSP1=45- 50齿轮 1 硬度 HBS1=48齿轮 1 材料类别MetN1=0齿轮 1 极限应力类别MetType1=11齿轮2材料及热处理Met2=45表面淬火齿轮2硬度取值范围 HBSP2=45- 50齿轮 2 硬度 HBS2=48齿轮 2 材料类别MetN2=0齿轮 2极限应力类别MetType2=11五、齿轮精度齿轮1第I组精度JD11=7齿轮1第n组精度JD12=7齿轮1第III组精度JD13=7齿轮1 齿厚上偏差JDU1=F齿轮1 齿厚下偏差J

31、DD1=L齿轮2第I组精度JD21=7齿轮2第n组精度JD22=7齿轮2第m组精度JD23=7齿轮2 齿厚上偏差JDU2=F齿轮2 齿厚下偏差JDD2=L六、齿轮基本参数模数（ 法面模数） Mn=3端面模数Mt=3.00000螺旋角3 =0.000000（度）基圆柱螺旋角 B b=0.0000000（度）齿轮1 齿数Z1=24齿轮1 变位系数X1=0.00齿轮1 齿宽B1=25.00（mm）齿轮1齿宽系数d1=0.347齿轮2 齿数Z2=48齿轮2 变位系数X2=0.00齿轮2 齿宽B2=20.00（mm）齿轮2齿宽系数 d2=0.139Xsum=0.000标准中心距A0=108.00000(

32、mm)实际中心距A=108.00000(mm)齿数比 U=2.00000端面重合度 £民=1.67471纵向重合度 £ B =0.00000总重合度 £ =1.67471齿轮1 分度圆直径d1=72.00000(mm)齿轮1 齿顶圆直径da1=78.00000(mm)齿轮1 齿根圆直径df1=64.50000(mm)齿轮 1 齿顶高 ha1=3.00000(mm)齿轮1 齿根高hf1=3.75000(mm)齿轮1 全齿高h1=6.75000(mm)齿轮1齿顶压力角 qat1=29.841119(度)齿轮2 分度圆直径d2=144.00000(mm)齿轮2 齿顶圆直

33、径da2=150.00000(mm)齿轮2 齿根圆直径df2=136.50000(mm)齿轮 2 齿顶高 ha2=3.00000(mm)齿轮2 齿根高hf2=3.75000(mm)齿轮2 全齿高h2=6.75000(mm)齿轮2齿顶压力角 民at2=25.563857(度)齿轮1 分度圆弦齿厚sh1=4.70903(mm)齿轮1 分度圆弦齿高hh1=3.07708(mm)齿轮1 固定弦齿厚sch1=4.16114(mm)齿轮1 固定弦齿高hch1=2.24267(mm)齿轮1 公法线跨齿数K1=3齿轮1 公法线长度Wk1=23.14938(mm)齿轮2分度圆弦齿厚sh2=4.71155(mm)

34、齿轮2 分度圆弦齿高hh2=3.03855(mm)齿轮2 固定弦齿厚sch2=4.16114(mm)齿轮2 固定弦齿高hch2=2.24267(mm)齿轮2 公法线跨齿数K2=6齿轮2 公法线长度Wk2=50.72697(mm)齿顶高系数ha*=1.00顶隙系数c*=0.25压力角a *=20(度)端面齿顶高系数ha*t=1.00000端面顶隙系数c*t=0.25000端面压力角 a *t=20.0000000(度)七、检查项目参数齿轮 1 齿距累积公差Fp1=0.04675齿轮 1 齿圈径向跳动公差Fr1=0.03783齿轮 1 公法线长度变动公差Fw1=0.02975齿轮1 齿距极限偏差f

35、pt( ± )1=0.01581齿轮1 齿形公差ff1=0.01190齿轮1 一齿切向综合公差fi'1=0.01663齿轮1 一齿径向综合公差fi''1=0齿轮1齿向公差F B 1=0.01255齿轮1切向综合公差Fi'1=0.05865齿轮1径向综合公差Fi''1=0.05296齿轮1基节极限偏差fpb( ± )1=0.01486齿轮1螺旋线波度公差ff 3 1=0.01663齿轮 1轴向齿距极限偏差Fpx( ± )1=0.01255齿轮 1 齿向公差Fb1=0.01255齿轮1x方向轴向平行度公差fx1=0.01

36、255齿轮 1y 方向轴向平行度公差fy1=0.00628齿轮1 齿厚上偏差Eup1=-0.06324齿轮1 齿厚下偏差Edn1=-0.25295齿轮 2 齿距累积公差Fp2=0.06239齿轮 2 齿圈径向跳动公差Fr2=0.04472齿轮 2 公法线长度变动公差Fw2=0.03404齿轮2 齿距极限偏差fpt( ± )2=0.01660齿轮2 齿形公差ff2=0.01280齿轮2一齿切向综合公差fi'2=0.01764齿轮2 一齿径向综合公差fi''2=0齿轮2齿向公差F B 2=0.00630齿轮2切向综合公差Fi'2=0.07519齿轮2 径向综合公差Fi''2=0.06261齿轮2 基节极限偏差fpb( ± )2=0.01560齿轮2螺旋线波度公差ff 0 2=0.01764齿 轮 2轴 向 齿 距 极 限 偏 差Fpx( ± )2=0.00630齿轮 2 齿向公差Fb2=0.00630齿轮2x方向轴向平行度公差fx2=0.00630齿轮2y方向轴向平行度公差fy2=0.00315齿轮2 齿厚上偏差Eup2=-0.0664