大唐彬长电厂2号炉结焦问题诊断试验

1、TPRI大唐彬长电厂2号炉结焦问题诊断试验西安热工研究院有限公司二 一二 年 二 月1. 问题背景大唐彬长发电厂2´600MW机组，锅炉为上海锅炉厂生产的超临界参数变压直流炉，为单炉膛、一次中间再热、平衡通风、配等离子点火装置、半露天布置（锅炉运转层以下封闭，运转层以上露天布置）、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构型锅炉。制粉系统采用正压直吹式制粉系统，配备北京电力设备厂生产的ZGM113N型中速磨煤机。自从机组投运后，2号锅炉存在结焦问题，在500MW高负荷时渣量较大，存在较大焦块，呈熔融状态，堆积在渣井的格栅上，冷却后非常坚硬，挤压头无法压碎，打焦也非常困难，焦块还经常造成碎渣机卡死

2、，增加了设备的运行、维护工作量，给锅炉的安全稳定运行造成较大影响。2. 制粉系统试验结果2.1. 冷态风量分配及一次风调平试验根据现场试验条件，冷态风量分配及一次风调平试验在2F磨煤机上进行。试验结果如表1所示：表1. 2F磨煤机冷态风量分配及一次风调平试验结果磨煤机单位2F磨管 号1号管2号管3号管4号管皮托管平均动压Pa234.9215.6161.3222.9测风元件系数/1111风速m/s21.4620.5617.7820.90平均风速m/s20.18风速偏差%6.361.89-11.863.61实测总风量t/h86.62密封风量t/h5.40磨入口实测风量t/h81.22表盘风量t/h

3、72.60调整过程/关4圈开2圈开3圈关2圈皮托管平均动压Pa195.8194.3195.0220.3测风元件系数/1111风速m/s19.3819.3019.3420.55平均风速m/s19.64风速偏差%-1.34-1.73-1.564.64实测总风量t/h86.21密封风量t/h5.40磨入口实测风量t/h80.81表盘风量t/h72.00通过调节一次风管缩孔开度，2F磨煤机一次风管的流量偏差从最大-11.86%调整到±5%以内。从测量数据可以看出，磨煤机实际通风量比表盘显示通风量要大11.58% 。2.2. 热态风量分配及一次风调平试验在磨煤机运行期间，对磨煤机一次风管的风量

4、进行测量，并通过调节一次风管缩孔开度减小各粉管风量偏差，结果如表2表7所示：² 2A磨表2. 2A磨风量分配结果及调平试验结果磨煤机单位2A磨管 号1号管2号管3号管4号管靠背管动压Pa559.7430.5453.5546.8靠背管系数/0.8270.8270.8270.827风速m/s28.6725.1425.8128.34平均风速m/s26.99风速偏差%6.22-6.84-4.384.99调整过程/关4圈开2圈(全开)(全开)关半圈靠背管动压Pa498.0459.7467.8473.9靠背管系数/0.8270.8270.8270.827风速m/s27.0425.9826.212

5、6.38平均风速m/s26.40风速偏差%2.42-1.60-0.73-0.09² 2B磨表3. 2B磨风量分配结果及调平试验结果磨煤机单位2B磨管 号1号管2号管3号管4号管靠背管动压Pa526.0560.8464.4424.6靠背管系数/0.8270.8270.8270.827风速m/s27.9928.9026.3025.15平均风速m/s27.09风速偏差%3.346.70-2.89-7.15调整过程/关2圈关5圈未调整开一圈半（全开）靠背管动压Pa517.2490.5527.3526.4靠背管系数/0.8270.8270.8270.827风速m/s27.7627.0428.0

6、328.01平均风速m/s27.71风速偏差%0.19-2.431.161.08² 2C磨表4. 2C磨风量分配结果及调平试验结果磨煤机单位2C磨管 号1号管2号管3号管4号管靠背管动压Pa537.8474.2437.6612.5靠背管系数/0.8270.8270.8270.827风速m/s28.3126.5925.5430.21平均风速m/s27.66风速偏差%2.35-3.90-7.689.22调整过程/卡死开2圈全开关6圈靠背管动压Pa629.0471.6455.4532.0靠背管系数/0.8270.8270.8270.827风速m/s30.6226.5126.0528.16平

7、均风速m/s27.84风速偏差%10.00-4.75-6.401.16² 2D磨表5. 2D磨风量分配结果及调平试验结果磨煤机单位2D磨管 号1号管2号管3号管4号管靠背管动压Pa385.8481.0440.0529.4靠背管系数/0.8270.8270.8270.827风速m/s23.9826.7825.6128.09平均风速m/s26.12风速偏差%-8.172.53-1.937.57调整过程/开2圈（全开）关2圈关3圈关13圈靠背管动压Pa389.7473.2440.7415.9靠背管系数/0.8270.8270.8270.827风速m/s24.0926.5425.6224.8

8、8平均风速m/s25.28风速偏差%-4.734.991.32-1.58² 2E磨表6. 2E磨风量分配结果及调平试验结果磨煤机单位2E磨管 号1号管2号管3号管4号管靠背管动压Pa488.7406.4479.4537.6靠背管系数/0.8270.8270.8270.827风速m/s26.3724.0426.1127.66平均风速m/s26.05风速偏差%1.23-7.680.276.18调整过程/关4圈全开关8圈关6圈半靠背管动压Pa534.0569.8570.2552.3靠背管系数/0.8270.8270.8270.827风速m/s27.6128.5228.5328.08平均风速

9、m/s28.18风速偏差%-2.041.191.23-0.37² 2F磨表7. 2F磨风量分配结果及调平试验结果磨煤机单位2F磨管 号1号管2号管3号管4号管靠背管动压Pa667552602747管道系数/0.850.760.720.88风速m/s32.2426.1326.0135.36平均风速m/s29.94风速偏差%7.71-12.71-13.1118.11调整过程/关3圈（全关）开2圈（全开）开4圈关4圈（全关）靠背管动压Pa657714883922管道系数/0.850.760.720.88风速m/s32.0029.7231.5039.28平均风速m/s33.13风速偏差%-3

10、.40-10.28-4.9118.58通过调平，热态下A、B、D、E磨各粉管风量偏差从最大-6.84、-7.15、-8.17、-7.68调整到±5%以内。但C磨和F磨分别只能调整到±10和±20%以内。2.3. 煤粉分配测量试验各磨煤机煤粉分配测量试验结果如表8表13所示：² 2A磨表8. 2A磨粉量分配试验结果磨煤机单位2A磨管 号1号管2号管3号管4号管取粉量g185.8207.2171.4208.9平均取粉量g193.31取粉量偏差%-3.887.19-11.358.05² 2B磨表9. 2B磨粉量分配试验结果磨煤机单位2B磨管 号1号管

11、2号管3号管4号管取粉量g135.6173.8132.9165.4平均取粉量g151.90取粉量偏差%-10.7614.41-12.528.86² 2C磨表10. 2C磨粉量分配试验结果磨煤机单位2C磨管 号1号管2号管3号管4号管取粉量g199.9192.2211.5151.0平均取粉量g188.65取粉量偏差%5.971.9012.11-19.97² 2D磨表11. 2D磨粉量分配试验结果磨煤机单位2D磨管 号1号管2号管3号管4号管取粉量g165.691.1229.8121.3平均取粉量g151.96取粉量偏差%8.98-40.0251.22-20.18²

12、2E磨表12. 2E磨粉量分配试验结果磨煤机单位2E磨管 号1号管2号管3号管4号管取粉量g188.873.3168.1187.4平均取粉量g154.39取粉量偏差%17.77-41.937.0817.09² 2F磨表13. 2F磨粉量分配试验结果磨煤机单位2F磨管 号1号管2号管3号管4号管取粉量g159.9177.2180.9173.9平均取粉量g172.98取粉量偏差%-7.552.454.570.53从试验结果可以看出，A、B、F三台磨煤机各粉管煤粉分配较好，最大偏差均不超过±15%。但C、D、E三台磨煤机各粉管煤粉分配差较大，尤其是D、E两台磨煤机各粉管煤粉分配最

13、大偏差都在±40%以上。2.4. 磨煤机煤粉细度测量和调整试验考虑到2号炉结焦问题主要出现在锅炉运行负荷较高时，所以除D磨煤机的一个工况外，其他各台磨煤机煤粉细度测量和调整试验都选定在磨煤机出力55 t/h时进行。试验风量和加载力都按照现有风煤比曲线和加载力曲线确定。通过调节分离器挡板开度来调整煤粉细度，尽量使各台磨煤机煤粉细度达到设计值R90=18%。² 2A磨煤机煤粉细度测量和调整试验表14. 2A磨煤机煤粉细度测量和调整试验结果序号项 目单位2A磨工况12A磨工况2试验日期/8.319.1试验时间/13:3010:001机组负荷MW517.1535.92锅炉出力t/h

14、163416453总燃煤量t/h263.6272.84投运磨煤机/A-EA-E5给煤机出力t/h5555.16磨煤机风量(表盘)t/h94.494.57分离器挡板开度度35308加载油压MPa13.1513.219冷风门开度%012.210热风门开度%62.757.211磨入口温度285.5290.312磨出口温度74.573.913磨煤机进出口差压kPa6.175.9114磨煤机电流A32.532.215磨煤单耗kWh/t6.656.2716煤粉细度R200%0.961.5217煤粉细度R90%21.8422.0418均匀性指数/1.401.28A磨原分离器挡板开度为45°，为降低

15、煤粉细度，将挡板开度调至35°进行试验，测量其煤粉细度为R90=21.84%,进一步关小分离器挡板开度至30°，发现磨煤机进出口差压减小，单耗和电流都降低，煤粉细度增加为R90=22.04%，说明分离器挡板在此开度区间内已失效，因此不能通过关小分离器挡板开度的方法来进一步降低煤粉细度。² 2B磨煤机煤粉细度测量和调整试验表15. 2B磨煤机煤粉细度测量和调整试验结果序号项 目单位2B磨试验日期/8.30试验时间/14:001机组负荷MW445.22锅炉出力t/h13883总燃煤量t/h231.24投运磨煤机/A-E5给煤机出力t/h556磨煤机风量(表盘)t/h9

16、47分离器挡板开度度408加载油压MPa12.99冷风门开度%18.210热风门开度%72.811磨入口温度278.112磨出口温度74.513磨煤机进出口差压kPa5.6614磨煤机电流A33.415磨煤单耗kWh/t6.6916煤粉细度R200%1.217煤粉细度R90%18.0418均匀性指数/1.19B磨原分离器挡板开度为50°，为降低煤粉细度，将挡板开度调至40°进行试验，测量其煤粉细度为R90=18.04%，煤粉细度基本合格。² 2C磨煤机煤粉细度测量和调整试验表16. 2C磨煤机煤粉细度测量和调整试验结果序号项 目单位2C磨工况12C磨工况2试验日期

17、/8.288.29试验时间/16:279:551机组负荷MW356.4457.82锅炉出力t/h111614143总燃煤量t/h197.7242.54投运磨煤机/A-DB-E5给煤机出力t/h55556磨煤机风量(表盘)t/h92.7947分离器挡板开度度40308加载油压MPa12.8412.59冷风门开度%31.437.610热风门开度%56.548.911磨入口温度262.5260.712磨出口温度76.776.613磨煤机进出口差压kPa5.435.3814磨煤机电流A28.826.215磨煤单耗kWh/t6.234.6516煤粉细度R200%1.642.5217煤粉细度R90%24.

18、283018均匀性指数/1.341.40C磨原分离器挡板开度为50°，为降低煤粉细度，将挡板开度调至40°进行试验，测量其煤粉细度为R90=24.28%，进一步关小分离器挡板开度至30°，发现磨煤机进出口差压减小，单耗和电流都降低，煤粉细度增加为R90=30%，说明分离器挡板在此开度区间内已失效，因此不能通过关小分离器挡板开度的方法来进一步降低煤粉细度。² 2D磨煤机煤粉细度测量和调整试验表17. 2D磨煤机煤粉细度测量和调整试验结果序号项 目单位2D磨工况12D磨工况2试验日期/8.278.28试验时间/17:2510:451机组负荷MW428.530

19、9.22锅炉出力t/h1337947.53总燃煤量t/h216.5169.14投运磨煤机/A-EA-D5给煤机出力t/h38.5556磨煤机风量(表盘)t/h8492.87分离器挡板开度度50408加载油压MPa9.7213.019冷风门开度%46.9010热风门开度%51.198.211磨入口温度238.2279.912磨出口温度76.371.513磨煤机进出口差压kPa5.095.5414磨煤机电流A26.330.115磨煤单耗kWh/t6.756.0716煤粉细度R200%1.121.2817煤粉细度R90%22.8817.4418均匀性指数/1.391.15D磨原分离器挡板开度为50&

20、#176;，为降低煤粉细度，将挡板开度调至40°进行试验，测量其煤粉细度为R90=22.88%,进一步关小分离器挡板开度至30°，煤粉细度降低为R90=17.44%，煤粉细度合格。² 2E磨煤机煤粉细度测量和调整试验表18. 2E磨煤机煤粉细度测量和调整试验结果序号项 目单位2E磨工况12E磨工况22E磨工况3试验日期/9.19.19.1试验时间/13:3018:4021:301机组负荷MW420.4489.54682锅炉出力t/h1287154214353总燃煤量t/h217.4262.9243.34投运磨煤机/B-EA-EA-E5给煤机出力t/h55.3555

21、56磨煤机风量(表盘)t/h94.993.293.67分离器挡板开度度5040308加载油压MPa13.1613.2813.349冷风门开度0.52622.610热风门开度59.454.155.311磨入口温度281.7282.5279.212磨出口温度65.465.465.413磨煤机进出口差压kPa5.476.15.6114磨煤机电流A32.132.632.315磨煤单耗kWh/t6.7216煤粉细度R200%2.5224.1617煤粉细度R90%24.4819.6824.818均匀性指数/1.201.101.03将E磨煤机分离器开度依次置于50°、40°和30

22、6;，进行分离器挡板特性试验。结果发现粉煤细度先降后升，磨煤机进出口差压和磨煤机电流先升后降。分离器挡板开度在40°到30°区间同样出现失效问题。在分离器挡板开度40°时，煤粉细度R90=19.68%，高于设计值。² 2F磨煤机煤粉细度测量和调整试验表19. 2F磨煤机煤粉细度测量和调整试验结果序号项 目单位2F磨工况12F磨工况2试验日期/8.298.29试验时间/13:5017:101机组负荷MW479.9519.62锅炉出力t/h153116493总燃煤量t/h250.2275.64投运磨煤机/ABDEFA-DF5给煤机出力t/h55.155.16

23、磨煤机风量(表盘)t/h95.894.37分离器挡板开度度40308加载油压MPa13.0313.029冷风门开度%18.9010热风门开度%71.483.811磨入口温度287.1297.612磨出口温度75.672.913磨煤机进出口差压kPa5.36.0914磨煤机电流A29.432.815磨煤单耗kWh/t5.756.0616煤粉细度R200%0.921.3617煤粉细度R90%21.9620.5218均匀性指数/1.411.25F磨原分离器挡板开度为50°，为降低煤粉细度，将挡板开度调至40°进行试验，测量其煤粉细度为R90=21.96%，进一步关小分离器挡板开度

24、至30°，煤粉细度降低为R90=20.52%，但仍高于设计值。3. 制粉系统试验分析及结论Ø 从F磨的情况可以看出，冷态下风量分配偏差较小，但热态下分配仍会出现较大偏差。Ø 通过调平，热态下A、B、D、E磨各粉管风量偏差均能调整到±5%以内。但C磨和F磨分别只能调整到±10和±20%以内，容易引起切圆偏斜，造成火焰刷墙引起结焦，不利于燃烧。Ø A、B、F三台磨煤机各粉管煤粉分配较好，最大偏差均不超过±15%。但C、D、E三台磨煤机各粉管煤粉分配差较大，尤其是D、E两台磨煤机各粉管煤粉分配最大偏差都在±40

25、%以上。煤粉分配偏差大也容易造成切圆偏斜，锅炉结焦。Ø A、C、E、F磨煤粉细度均大于设计值R90=18%，煤粉细度较粗，且A、C、E磨煤机均出现分离器在挡板开度40°到30°区间内失效的问题。B、D磨煤机在挡板开度30°时，煤粉细度才合格。若进一步关小分离器挡板开度会增加磨煤机阻力，对运行不利，所以不建议通过继续关小分离器挡板开度的方法来降低煤粉细度。煤粉细度粗会延长着火距离，容易造成火焰冲墙，引起结焦，且对燃烧的安全性和经济性都不利。调整前后挡板开度变化及调整后煤粉细度汇总见表20。表20. 调整前后挡板开度变化及调整后煤粉细度汇总表磨煤机编号ABC

26、DEF调整前分离器挡板开度（°）455050505050调整后分离器挡板开度（°）304040404030调整后煤粉细度R90（%）22.0418.0424.2817.4419.6820.524. 针对制粉系统存在问题的建议Ø 停炉时，检修可调缩孔，更换磨损严重的缩孔，并使各缩孔可灵活调节。Ø 检查磨煤机分离器挡板是否有磨损脱落，内外开度是否一致。Ø 将磨煤机加载油压上限从目前的13MPa提高到15MPa，以便通过提高加载力来进一步降低煤粉细度，使煤粉细度达到合格要求。Ø 将目前加载油压的开环控制，改为闭环控制。其控制逻辑如图1所示：

27、实测加载油压溢流阀开度由加载油压-煤量关系曲线得出给定加载油压值煤量P图1 DCS加载油压闭环控制过程Ø 根据现有磨煤机加载力曲线，在磨煤机出力55t/h时，加载力油压已达上限13MPa，对于煤粉细度达不到设计值的磨煤机，建议在低出力，且不影响设备安全运行的情况下，加载力适当加正偏置运行，以降低煤粉细度。Ø 综合制粉系统冷态和热态的试验的结果来看，磨煤机实际通风量较大，可能存在部分磨煤机表盘显示通风量不准的情况。通风量大也是造成煤粉细度粗的一个原因。建议在停炉后的第二阶段工作中，对所有磨煤机通风量进行冷态标定，然后进行磨煤机风量特性试验，以确定准确合理的运行风煤比曲线。5.

28、 燃烧试验内容及结果5.1. 摸底实验针对2号炉目前存在的问题，10月28日，在现习惯运行方式下，555MW负荷时，对炉膛温度进行测量。为缓解结焦，空预器入口氧量已经在该负荷对应氧量曲线值的基础上有所提高，平均为4.8%。锅炉运行及煤质主要参数如表21所示。表21. 工况1锅炉运行及煤质主要参数记录表项 目单位工况1项目单位工况1日 期.10.28SOFA-V%47时 间：19:17SOFA-IV%48.7电 负 荷MW555.7SOFA-III%42.8总燃煤量/276.9SOFA-II%52一级减温水量At/h0SOFA-I%52.8Bt/h7.3CCOFA-II%95.4二级减温水量At

29、/h6.4CCOFA-I%94.2Bt/h17.1FII%21.9主蒸汽流量t/h1673F%59.2再热器减温水量At/h26.4FI%21.9Bt/h30.2EF%42.5总风量kNm3/h1968EII%26.1二次风量AkNm3/h707.4E%43.9BkNm3/h704.8EI%26.1空气预热器入口烟温A340.7DE%37.5B338.6DII%25.4排烟温度A118.8D%41.9B116.2DI%25.5空气预热器入口烟气氧量A%5.0CD%37.5B%4.6CII%26.0燃烧器摆角%52/52/53/53C%48.1SOFA水平摆角%55/55/55/52CI%26.

30、1A磨煤量t/h50.5BC%37.0风量t/h94.3BII%23.7B磨煤量t/h50.2B%45风量t/h90.2BI%23.7C磨煤量t/h54.5AB%38.3风量t/h95.2AII%23.3D磨煤量t/h48.4A%45.5风量t/h96.8AI%23.3E磨煤量t/h36.6AA%94.3风量t/h99.9干燥无灰基挥发分%36.53F磨煤量t/h38.4收到基全硫%0.86风量t/h85收到基低位发热量MJ/kg18.36表22. 工况1炉膛温度测量结果标高（m）前墙右墙后墙左墙67.266070261.882084059920960980100099010001000970

31、96070074041.5（SOFA）12001330128038126012501290120013101320133035（CCOFA）1310134027(F层和E层燃烧器之间)12201180130024（C层燃烧器）118012901200122022（A层燃烧器）1100115011801100201140107011501030炉膛温度测量结果如表22所示。从测量结果可以看出，在该负荷下，炉膛温度总体不高，主要高温区域集中在E层燃烧器至SOFA的炉膛上部区域。屏过区域总体温度较低。在测量炉膛温度的过程中，从各看火孔未观察到有明显结焦现象。10月31日，在526MW负荷，F磨煤机停

32、运的情况下，再次测量炉膛温度并测量燃烧器区域壁面气氛。锅炉运行及煤质主要参数如表23所示。表23. 工况2锅炉运行及煤质主要参数记录表项 目单位工况2项目单位工况2日 期.10.31SOFA-V%22时 间：12:20SOFA-IV%12.3电 负 荷MW526SOFA-III%53总燃煤量/266.1SOFA-II%50.7一级减温水量At/h0SOFA-I%52.9Bt/h0CCOFA-II%96.3二级减温水量At/h0CCOFA-I%93.5Bt/h3.3FII%10.4主蒸汽流量t/h1615F%32.2再热器减温水量At/h22.4FI%10.4Bt/h23.3EF%38.5总风量

33、kNm3/h1906EII%25.5二次风量AkNm3/h563.8E%77.7BkNm3/h737.8EI%25.4空气预热器入口烟温A344.0DE%48.6B341.2DII%25.4排烟温度A124.4D%64.7B122.0DI%25.2空气预热器入口烟气氧量A%5.0CD%59.4B%4.5CII%25.3燃烧器摆角%52/51/53/53C%68.4SOFA水平摆角%55/55/55/52CI%25.3A磨煤量t/h55BC%53.6风量t/h100.3BII%25.4B磨煤量t/h52.3B%51.1风量t/h98.6BI%25.2C磨煤量t/h57.4AB%43.5风量t/h

34、103.2AII%25.6D磨煤量t/h52.3A%53.5风量t/h94.6AI%25.6E磨煤量t/h49.4AA%99.3风量t/h130.6干燥无灰基挥发分%34.99F磨煤量t/h收到基全硫%0.76风量t/h收到基低位发热量MJ/kg19.83表24. 工况2炉膛温度测量结果标高（m）前墙右墙后墙左墙5992096096097098094094098097041.5（SOFA）120013301310129038133013301310133013901330136035（CCOFA）13601350136013201280136027(F层和E层燃烧器之间)12201240123

35、0133024（C层燃烧器）123012801210125022（A层燃烧器）1220118012101140炉膛温度测量结果如表24所示。从测量结果可以看出，在该负荷下，炉膛温度分布规律与工况1相同，主要高温区域仍集中于E层燃烧器至SOFA的炉膛上部区域。在F层和E层燃烧器之间的1号角和3号角看火孔可以看到左墙和右墙上有结焦。燃烧器区域壁面气氛测量结果如表25所示。表25. 工况2燃烧器区域壁面气氛测量结果标高（m）前墙氧气（%）/一氧化碳（ppm）浓度后墙氧气（%）/一氧化碳（ppm）浓度27(F层和E层燃烧器之间)8.9/大于100009.9/2523.8/大于1000011.2/420

36、24（C层燃烧器）1.2/大于100002.5/31000.4/大于100000.5/420022（A层燃烧器）0.4/100000.4/45000.4/14004.7/34005.2. 变风门开度实验针对炉膛上部E层燃烧器至SOFA区域炉膛温度高的现象，增大EF层2次风门开度，并增大F层周界风风门开度。锅炉运行及煤质主要参数如表26所示。表26. 工况3锅炉运行及煤质主要参数记录表项 目单位工况3项目单位工况3日 期.10.31SOFA-V%22时 间：12:20SOFA-IV%12.3电 负 荷MW526SOFA-III%53总燃煤量/266.1SOFA-II%50.7一级减温水量At/h

37、0SOFA-I%52.9Bt/h0CCOFA-II%96.3二级减温水量At/h0CCOFA-I%93.5Bt/h3.3FII%10.4主蒸汽流量t/h1615F%32.2再热器减温水量At/h22.4FI%10.4Bt/h23.3EF%38.5总风量kNm3/h1906EII%25.5二次风量AkNm3/h563.8E%77.7BkNm3/h737.8EI%25.4空气预热器入口烟温A344.0DE%48.6B341.2DII%25.4排烟温度A124.4D%64.7B122.0DI%25.2空气预热器入口烟气氧量A%5.0CD%59.4B%4.5CII%25.3燃烧器摆角%52/51/53

38、/53C%68.4SOFA水平摆角%55/55/55/52CI%25.3A磨煤量t/h55BC%53.6风量t/h100.3BII%25.4B磨煤量t/h52.3B%51.1风量t/h98.6BI%25.2C磨煤量t/h57.4AB%43.5风量t/h103.2AII%25.6D磨煤量t/h52.3A%53.5风量t/h94.6AI%25.6E磨煤量t/h49.4AA%99.3风量t/h130.6干燥无灰基挥发分%34.99F磨煤量t/h收到基全硫%0.76风量t/h收到基低位发热量MJ/kg19.83表27. 工况3炉膛温度测量结果标高（m）前墙右墙后墙左墙41.5（SOFA）1290130

39、012801310381380135013901350137035（CCOFA）13101340137013501310136027(F层和E层燃烧器之间)1260134012101330工况4炉膛温度测量的结果来看，炉膛上部E层燃烧器至SOFA区域炉膛温度仍然较高。增大该区域二次风量对降低该区域的炉膛温度效果不大。表28. 工况3燃烧器区域壁面气氛测量结果标高（m）前墙氧气（%）/一氧化碳（ppm）浓度后墙氧气（%）/一氧化碳（ppm）浓度35（CCOFA）0.4/大于100003.5/2600.2/大于100007.2/3327(F层和E层燃烧器之间)1.0/45013.3/6501.1/

40、406014.1/650但从表28中可以看出，相对于工况3，工况4增大该区域二次风量，对缓解该区域壁面还原性气氛效果明显。但该工况运行约6小时以后，再次出现掉较大块软焦的现象，且2、3号渣井渣量大。因此，从实际效果看，该方式对缓解结焦问题效果不大。5.3. 变配风方式试验针对炉膛上部E层燃烧器至SOFA区域炉膛温度高，热负荷集中的问题，进行改变配风方式的试验。习惯运行方式下，二次风配风方式接近于均等配风。试验中，二次风配风方式按正宝塔方式进行。锅炉运行及煤质主要参数如表29所示。表29. 工况3锅炉运行及煤质主要参数记录表项 目单位工况4项目单位工况4日 期.11.2SOFA-V%27.1时

41、间：14:25SOFA-IV%12.4电 负 荷MW510.6SOFA-III%54.7总燃煤量/269.7SOFA-II%52.0一级减温水量At/h0SOFA-I%53.1Bt/h10.6CCOFA-II%41.5二级减温水量At/h0CCOFA-I%41.9Bt/h3.5FII%24主蒸汽流量t/h1574F%62.5再热器减温水量At/h29.3FI%24Bt/h27.5EF%48.9总风量kNm3/h1954EII%24.6二次风量AkNm3/h574.8E%71.7BkNm3/h762.3EI%24.6空气预热器入口烟温A335.8DE%59.3B336.6DII%29.7排烟温度

42、A122.6D%29.7B116.9DI%29.5空气预热器入口烟气氧量A%5.1CD%68.2B%4.6CII%29.4燃烧器摆角%55/55/55/52C%61.6SOFA水平摆角%52/52/53/53CI%29.4A磨煤量t/h48.0BC%79.9风量t/h91.7BII%27.6B磨煤量t/h47.9B%49.1风量t/h91.6BI%27.6C磨煤量t/h48.6AB%90.6风量t/h89.5AII%26.6D磨煤量t/h38.2A%41.9风量t/h88.1AI%26.6E磨煤量t/h43.1AA%98.7风量t/h119.6干燥无灰基挥发分%F磨煤量t/h43.9收到基全硫

43、%风量t/h92.6收到基低位发热量MJ/kg表30. 工况4炉膛温度测量结果标高（m）前墙右墙后墙左墙41.5（SOFA）1190122012701290124011901310381320136013301290139035（CCOFA）13401360133813571390132027(F层和E层燃烧器之间)122013101240130024（C层燃烧器）115012901140120022（A层燃烧器）1240123012501210201150125012051250从表30中的测量结果可以看出，该配风方式下，炉膛上部区域温度依然较高。同时燃烧器下部区域的温度较工况1也有所提高。表31. 工况4燃烧器区域壁面气氛测量结果标高（m）前墙氧气（%）/一氧化碳（ppm）浓度后墙氧气（%）/一氧化碳（ppm）浓度35（CCOFA）2.4/大于100004.8/2280.5/大于1000012.1/24027(F层和E层燃烧器之间)3.0/22611.2/9410.3/37014.0/186024（C层燃烧器）2.2/806.3/9402.2/1187.0/122022（A层燃烧器）3.6/1353.0/104219.8/03.5/1200由于更多的将二次风集中于炉膛中下部，所以该配风方式较大的降低了燃烧器区域