220th高压煤粉锅炉热力计算

1、文档封面模板精吕文档I本页面为作品封面,下载文档后可自由编辑删除！前言第一节锅炉课程设计任务书 1第二节煤的元素分析数据校核和煤种判别 2第三节锅炉整体布置确实定 3第四节燃料产物和锅炉热平衡计算 4第五节炉膛设计和热力计算 6络q姑弟八下屏式过热器热力计算 12第七节高温对流过热器的计算 15第八节低温对流过热器的计算 17第九节转向烟室的计算 19第十节减温水量的校核 21第十一节省煤器的计算 21第十二节空气预热器的计算 23第十三节热力计算数据的修正和计算结果汇总 27第十四节锅炉设计说明书 29参考文献 31、夕 4刖 百?锅炉原理?是一门涉及根底理论面较广,而专业实践性较强的课程.

2、该 课程的教学必须有相应的实践教学环节相配合,而课程设计就是让学生全面运 用所学的锅炉原理知识设计一台锅炉,因此,它是?锅炉原理?课程理论联系 实际的重要教学环节.它对增强学生的水平培养起着重要的作用.本设计说明书详细的记录了锅炉本体各受热面的结构特征和工作过程,内 容包括锅炉受热面,锅炉炉膛的辐射传热及计算.对流受热面的传热及计算, 锅炉受热面的布置原理和热力计算,受热面外部工作过程,锅炉蒸汽参数的变 化特性与调节空气动力计算等.由于知识掌握程度有限以及三周的设计时间对于我们难免有些仓促,此次 设计一定存在一些错误和遗漏.220t/h高压煤粉锅炉热力计算第1章设计任务书1.1 设计题目220

3、t/h 高压煤粉锅炉1.2 原始资料(1)、锅炉额定蒸发量；D1 =220t/h(2)、过热蒸汽压力： P1=9.9MP(3)、过热蒸汽温度；t1 =540 C(4)、给水温度；tgs=215C(5)、给水压力；pgs=11.3Mpa(6)、排污率；Ppw=1.5%(7)、周围环境温度；tlk =20 C(8)含湿量 d=10g/kg(9)、燃料特性燃料名称：龙凤洗中煤煤的收到基成分(：Ca=42.9； Oar=7.5； &r=0.5； Har=3.4 ； Nar=0.9 ；Mar=15； Aar=29.8煤的枯燥无灰基挥发份；Vdaf=47.0%煤的低位发热量；Qar,netw=16760k

4、J/kg灰熔点：DF1380C、SF1400C、FTX400C(13)制粉系统 中间储仓式,乏气送粉,筒式钢球磨煤机(14)汽包工作压力10.3Mpa (表压)第2章煤的元素分析数据校核和煤种判别2.1 煤的元素各成分之和为100%勺校核Gr+dr+Sar+H ar +N ar +M ar +Aar =42.9+7.5+0.5+3.4+0.9+15+29.8=100%2.2 元素分析数据校核(1)枯燥无灰基元素成分的计算枯燥无灰基元素成分与收到基元素成分之间的转换因子为Kdaf=100/ (100 MarAar) =100/ (100-15-29.8 ) =1.816 那么枯燥无灰基元素成分应

5、为Cdaf = Kdaf X r=77.6H =Kdaf X fit=6.2rOdaf =Kdaf X Gr=13.6Ndaf=Kdaf X Sr=1.7Slaf二KafX ir0-9(2)枯燥基灰分的计算Ad=100Aa/ (100-Mar) r=15%Qdaf,net = (Qar,net +25X Mar) 100-Mar(3)枯燥无灰基低位发热量的计算=(16760+375) 100/(100-15-29.8 ) =31042 (kJ/kg ) 一 Aar (4)枯燥无灰基低位发热量(门德雷也夫公式计算值)的计算Q=339Cdaf+1030Hdaf-109(Odaf- &af)=313

6、08(kJ/kg)Q-Q=31308-31042=266(kJ/kg)由于266KJ/kg25%)所以元素分析是正确的.2.3 煤种判别；(1)煤种判别由燃料特性得知Vdaf=47.0%20%而且Q=16760J/kg18840 kJ/kg ,所以属于劣质烟煤.(2)折算成分的计算Aar,zs4187 AarQar, net(%)=7.44%4178 WarM ar,z=Qar, net(%)=3.74%Sfer,zs4178 SarQar,net(%)=0.12%此煤属于高灰的煤第3章锅炉整体布置确实定3.1 炉整体的外型一一选口型布置选择口形布置的理由如下：(1)锅炉排烟口在

7、下方送、引风机及除尘器等设备均可布置在地面,锅炉结构和厂房较低, 烟囱也建在地面上；(2)对流竖井中,烟气下行流动便于清灰,具有自身除尘的水平；(3)各受热面易于布置成逆流的方式,以增强对流换热；(4)机炉之间的连接不长.3.2 受热面的布置在炉膛内壁面,全部布置水冷壁受热面,其他受热面的布置主要受蒸汽参数、锅炉容量 和燃料性质的影响.本锅炉为超高压参数,汽化吸热较少,加热吸热和过热吸热较多.为使炉膛出口烟温降 到要求的值,保护水平烟道的对流受热面,除在水平烟道内布置高、低温对流过热器外,炉 膛出口布置半辐射式的屏式过热器.前后隔墙省煤器采用膜式水冷壁结构.设置省煤器时, 根据锅炉的参数,省煤

8、器出口工质状态选用非沸腾式的,采用单级空气预热器.在省煤器的烟道转弯处,设置落灰斗,由于转弯处离心力的作用,颗粒较大的灰粒顺落 灰斗下降,有利于预防回转式空气预热器的堵灰,减轻除尘设备的负担.3.3 汽水系统按超高压大容量锅炉热力系统的设计要求,该锅炉的汽水系统的流程设计如下：(1)过热蒸汽系统的流程汽包一一顶棚过热器进口联箱一一炉顶及尾部包覆过热器管束一一尾部包覆过热器后集 箱一一尾部左右侧包覆过热器上集箱一一一尾部左右侧包覆过热器管束(下降)一一尾部左 右侧包覆过热器下前集箱一一水平烟道左右侧包覆过热器管束(上升)一一水平烟道左右侧 汽覆过热器上集箱一一低温过热器一一一级减温一一屏式过热器

9、一一二级减温一一高温对流 过热器一一对流过热器管束一一对流过热器出口集箱一一集汽集箱一一汽轮机.(2)水系统的流程汽水一一省煤器进口联箱一一省煤器管束一一省煤器出口集箱一一前、后隔墙省煤器进 口集箱及管束一一后墙引出管一一汽包一一下降管一一水冷壁下联箱一一水冷壁一一上联箱汽包0第4章燃烧产物和锅炉热平衡计算4.1 燃烧产物计算燃烧产物计算公式略,只给出如下计算结果.(1)理论烟气量及理论烟气容积理论烟气量 V)=0.089(Car +0.375Sar)+0.265Har -0.0333Oar =4.476Nm3/kg ;理论氮气容积 V0N2=0.8-Nl 0.79V0 =3.543 Nm3/

10、kg ;100C-二原子气体 RO的谷积 VRO2=1.866 ar 0.7V0=0.804 Nm/kg ;100理论水蒸气容积 20=11.1匕+1.24业+0.0161V0 =0.635 Nm3/kg ; 100100理论烟气容积 Vy = VR02 +VN2+VH2O=4.982Nm/kg(2)空气平衡表及烟气特性表根据该锅炉的燃料属优质燃料,可选取炉膛出口过量空气系数=1.15,选取各受热面烟道 的漏风系数,然后列出空气平衡表,如表 4?1.根据上述计算出的数据,又选取炉渣份额后 计算得飞灰份额=0.9,计算表4?2列出各项,此表为烟气特性表.炉膛后屏 过热器 (l,hp )高温对流

11、过热器(dlgr)低温对流过热器(dzr.ps)主省煤器(sm)空气预热器(ky)进口 a 61.28aB,a=0.05zd OC hp=00.030.030.020.03出口 a 61.281.31表4?1空气平衡表(3)烟气燃温表计算表4?2列出的各项,此表为烟气始温表始温表温度理论烟烙理论空气烙炉膛出口a =1.17高过出口=1.20低过出口a =1.23省煤器出口a =1.25空预出口a =1.28CIOyI OkLL710069359189720014031191178118173002132180427072761400288524263

12、612366037335003656306244844576463747296004449371553405451556356375749700526443786318644965806668679980060945053731174627614771590069395738830584778649100077986423935395459738110086697139103991200955178461145813001044785671400113479292136291500122551002214735160013174107561700140961149018001502512228

13、1900159551297620001689213723器热 预气空2 i3 i9 2i3i603236722 0709072800省煤器2 i8 i2 i02 i460902650i)30j)432022 800耳器 温2 i6 i4203660 一9732860彳氐热ii0600070耳器 温2 i2 i2290999!i!054i高热i00500070炉膛0 i2 i9804602 i85i000)6640773C)位 单mmmk Rg K号 符aap aV/VO7r0r0R1Gh的气 烟数数数额占 气称系系系份额名 目气 空气 空气 空的份 的水 和 体度项量 过量 过量 过量积rS

14、耳“H浓 次口口均气容积体5气量E进 道 烟出 道 烟平 道 烟空 乘U 过气 塞 八、 水容 气 烟2气 塞 八、 水子 原 三质 额气 份烟无 灰 飞4.2 热平衡及燃料消耗量计算锅炉热平衡及燃料消耗量计算,如表 4?4所示.表4?4锅炉热平衡及燃料消耗量计算厅P名称符号单位计算公式或数据来源数值1燃料带入热量QkJ/kg167602排烟温度8 py0c假定1303排烟始HyKJ/kg查始温表131304.64冷空气温度t ikoC给定205理论冷空气燃HkkJ/kg查始温表13118.66机械不完全燃烧热损失Q4%取用27化学不完全燃烧热损失Q3%取用08排烟热损失Q2%6.69散热损失

15、Q%查图1 150.4510灰渣物理热损失Q6%Ay8米, 所以炉膛高度设计合理12.21125.3 炉膛结构尺寸计算根据炉膛的结构尺寸,计算炉膛结构尺寸数据,列于表 5?3中表5?3炉膛结构尺寸厅P名称符号单位计算公式或数据来源数值131侧墙面积A2 m4.23 X5.428.33A2 m据图,0.5 X(5.83+7.73) 乂1.0979.4A2 m据图,7.73 X10.80287.28A2 m据图,0.5 X (7.73+ 4.465 )义 1.94612.76A2 mA1 + A2 + A3 + A4137.772前墙前积A2 m据图,196.523后墙间积A2 m据图156.31

16、4炉膛出口烟窗回枳Ah2 m据图55.075炉顶包覆面积Ald2 m据图 8.5 X4.2340.136燃烧器面积A2 m据图 4 X 1.2 X214.47前后墙侧水冷壁角系数x按膜式水冷壁选取1.08炉顶角系数X id查附录三图I (a ) 4, s / d=40 / 38=1.05, e =00.989炉膛出口烟窗处角系数Xch选取1.010整个炉膛的平均角系数X(2Acx + Aqx + Ahx + Ah Xch + Ad Xid +ApXqp ) / (2A c + Aq Ah + Ach +Aid +Ap )0.9811炉膛容积V3 mA a1110.712炉膛的辐射层有效厚度Sm

17、5.6213燃烧器中央线的高度hrm据图1-35.4214炉膛高度Hm据图1-317.2115燃烧器相对高度hr/Hlhr / H i0.3216火焰中央相对高度Xihr / H i + Ax , zx 按附录 二表in查得等于0.325.4 炉膛热力计算炉膛的热力计算结果列于表5?5中.表5?5炉膛热力计算厅R名称符号单位计算公式或数据来源数值141热空气温度t ikc给定3102理论热空气燃HfrkKJ/kg查始温表1-41866.23炉膛漏风系数A ai由空气平衡表1-1知0.054制粉系统漏风系数A azf选用0.045冷空气温度TkC给定206理论冷空气燃HkokJ/kg查始温表1-

18、4118.67空预器出口过量空气系数kyal - ( A al + A azf )1.118空气带入炉内热量QkJ/kgkyHrk + ( A al+ Aazf )H lk2177.991kg燃料带入炉内热量QkJ/kgQ +Q18937.910理论燃烧温度OaC根据Q查始温表1-41872.211炉膛出口烟温9lC假定110012炉膛出口烟始HkJ/kg查始温表1-41039913烟气的平土匀热容量VCpjkJ/(k g C)(Ql - h l) / (9 a -9 l)11.0514水蒸汽容积份额r H2O查烟气特性表1-30.1115三原子气体容积份额rn查烟气特性表1-30.24671

19、6二原子气体分压力PnMpaprnp为炉膛压力,0.098MPa0.02417pn与S的乘积PnSm.MpaPnS0.140418三原子气体辐射减弱 系数Ky1/(m.MPa)3.519灰粒子辐射减弱系数Kh1/(m.MPa81.820焦炭粒子辐射减弱系 数K1/(m.MPa)取用1021无因次量Xi选取0.522无因次量X2选取0.11523半发光火焰辐射减弱 系数K1/(m.MPa)Kzrn+K h+kjx1x23.7324乘积KSkPs2.0625炉膛火焰有效黑度ahyj-kpS1 - e0.8726炉墙总面积Aq2 mAy +Aqp +A pq712.1727前后侧墙水冷壁的沾污系数E

20、查附录二表IV0.4528炉顶包覆管沾污系数己Id查附录二表IV0.4529炉膛出口屏的沾污系 数C chB ( B查附录三图IV,B =0.98)0.44130前后墙水冷壁的热有效沾污系数巾0.4531炉顶包覆管热有效系 数3Id0.4432炉膛出口处的屏的热启效系数(J) ch(ch Xch0.44133平均热后效半数巾Pj0.39534炉膛黑度ai0.9435与炉内最图温度有关 的系数MB- CxlB、 C 查附录B=0.56,C=0.50.436炉膛出口烟温9 ic114837炉膛出口烟始HkJ/kg查始温表1-310907.338炉膛吸热量QikJ/kg小(Qi - H i)7994

21、.539炉膛容积热强度qvW/m3BQdw/(3.6V i)158.96 X 10340炉膛截回热强度qfW/m2BQdw /(3.6A i)4.08X 1032.6 X10641炉内平均辐射热强度qPj|W/m2BQi / (3600A ip)116.5 X10342炉顶辐射吸热分布系 数d Id查附录三图vn0.6443炉顶辐射热强度qidW/m2d id q374.5 X 10344炉顶辐射受热面积Adm(A id - A)q, id) Xid + A pq,idXZpq40.131645炉顶吸热量QWAd q id2989.6 X1033.6Aldqld /B j29046屏辐射吸热分

22、布系数4p查附录三图vn0.8947屏辐射热强度QBB q pqPj|3102.7X1048屏吸热量QWCpAp(A p=Ah)5654.7X 1.KJ/kg3.6q pAp / B j54749附加过热器总吸热量ECfjkJ/kg先假定后校核27550一级减稳水量DW1kg/h先假定后校核484051二级减温水量加kg/h先假定后校核396052附加过热器始增量E A hfjkJ/kgZ2C B / (D -Djw1-Djw2)13253饱和蒸汽燃hbqkJ/kg查蒸汽特性表p=10.4MPa,t=3142718.954包覆出口蒸汽燃hbfkJ/kghbq + Zj A hfj2850.95

23、5包覆出口蒸汽温度t bf,C查蒸汽特性表p=10.34MPa33656炉膛出口烟温校核/ 9 iC0 - 0 48V 50dh 灰粒的平均直径,取 6=13仙mx1、x2一考虑火焰中焦碳粒子浓度影响的无因次量第6章屏过热器热力计算6.1 屏过热器结构尺寸计算根据屏过热器结构尺寸计算屏过热器尺寸数据,列于表 6?1中表6?1屏式过热器结构尺寸计算厅R名称符号单位计算公式及数据来源数值171管径及壁厚d* 6mm选用38X42屏片数Z1103单片管子根数n1104屏的深度cm0.8295屏的平均高度hpjm据图可知5.46横向节距S1mm7507比值S1/dsdd21.58纵向平均节距SPj2m

24、m429比值sPj2/dspj2/d1.110屏的角系数Xhp查表0.9611屏区接受炉膛热辐射Apq2 mApq=Ah55.0712屏的对流受热面积Ap2 m据图计算89.5313屏的计算对流受热面积Asp2 mAxhp85.9514屏区炉顶受热面积Ad2 m据图计算7.0515屏两侧水冷壁受热面积ACq2 m据图计算9.94816屏区附加受热面积Afj2 mAd +Aq1717屏接受炉膛热辐射面积Ap2 mA pq*A p/(A p+Apfj )45.9818炉顶附加受热辐射面积A1d2 mAfpq*Ad/(Ajsp+Afj)3.7719水冷壁附加受热面辐射面积Asld pfl2 mAfp

25、q*Acq/(A js p+Apfj )5.3220烟气进屏流逋截面积A2 m55.4521烟气出屏流逋截面积A2 m48.7222烟气平均流逋截面积Aj2 m2A A /( 4 + A)51.8723蒸汽流逋截面积Aj2 m九 /4d inz0.070724蒸汽质量流速p wKg/(m2 s)848.81825烟气辐射层有效厚度Sm0.486.2 屏过热器热力计算屏过热器的热力计算结果列于表6?2中表6?2屏式过热器热力计算厅P名称符号单位计算公式及数据来源数值1烟气进屏温度8pc8 p =811482烟气进屏始H pkJ/kgH p= H10907.33烟气出屏温度0pC假定11004烟气

26、出屏始HpkJ/kg查始温表1-3104005烟气平均温度8 pjC1/2( 8 p +8 p)11686屏区附加受热面对流 吸热量QpfjkJ/kg先估计后校1037屏的对流吸热量QpkJ/kg小(H p+ H p)4408屏入口吸受的炉膛辐射热量eVkJ/kgQp=Qp5479三原子气体辐射减弱 系数K1/(mMPa)10(0.78+1.62rH 20)/(10pns) 1/2-0.1)(1-0.37T pj /1000)3.410乘积Kn1/(mMPa)Kin0.8611灰粒的辐射减弱系数Kh1/(mMPa)55900/(T2pjd2h)1/38012飞灰浓度1 hkg/kg查烟气特性表

27、1-20.034813乘积Kih1/(mMPa)Kh (1 h2.8514烟气流的辐射减弱系 数K1/(mMPa)Kyr n+ Kh h h3.7115乘积KpsKps0.1816屏区的烟气黑度a1-e-kps0.1717屏进口对出口的角系 数小p(1)p=(c/s 1)2+1)1/2-c/s 10.4918修正系数Er按煤种选取,据参考问献(1)0.519屏出口面积Ap2 m等于对流过热器进44.21920炉膛及屏间烟气对屏 后受热面的辐射热量kJ/kgQp =Qp (1-a)() p/3+5.67*10aAfp T4p t r*3600/B j30021屏区吸受炉膛辐射热量QpqkJ/kg

28、Qp,- Qp24722屏区炉顶附加受热面 吸受的炉膛辐射热量d%kJ/kgQpqW1d pfj /(A f pfj +61b pf j +Ap16.8723屏区水冷壁附加受热 面吸受炉膛辐射热量dslb勺kJ/kgQpqAf1d pfj /(A fld pfj +AS1b pfj+Ap)23.8624屏吸受的炉膛辐射热dpkJ/kgQpq-Qf1b pfj -Qfs pfj207.2725屏所吸受的总热量QkJ/kgQd+Qd124926蒸汽进屏始hpkJ/kg(D-Djw2-Djw1)hqp +Dw1hjs/(D- D jw2)312627蒸汽进屏温度tpC查蒸气特性表,P=10.18MP

29、A41028蒸汽出屏始hphp +QB/(D- D jw2)334129蒸汽出屏温度tpC查蒸气特性表,P=10.07MPA48630屏内蒸汽平均温度t pjc1/2(t p + t p)44831屏内蒸汽平均比容Vpj3“m/kg查蒸气特性表 P=10.125MPA, t=455.5 C0.029432屏内蒸汽平均流速wm/s(D-Djw) v pj/(3600A)24.1533管壁对蒸汽的放热数a2w/(m2 C)查附录三图IX392034屏间烟气平均流速wym/sBjVy( 0pj +273)/(273*3600A pj)0.435烟气侧对流房假设吸数ad2 w/(m C)查附录三图XI

30、4636灰污系数m2 C /w0.00737管壁灰污层温度t hbCTpj+( +1/a2)BjQ/A 户 p*3.684638辐射放热系数atw/(m2 C)查附录三图XV得a.,af=aa01202039利用系数查附录三图XIV1.040烟气对管壁放热系数aiw/(m2 C)刀 d/2s 2Xhp+a)197.841对流穿热系数kw/(m2 C)a1/(1+(1+Q fp/Qdp)( +1/a 2)a 16842较大温差 tDC8 p - t p82743较小温差txC0 p - t p66044平均温差AtcA tJ A tx=1.421.7At=1/2( AtD+Atx)743.545

31、屏对流穿热量Qrpkj/kg3.6k AtAjSp/Bj48346AQ%(Qdp-Qcrp)/ Q dp*100247屏区两侧水冷壁水温tbsC查蒸气特性表,P=10.18MPA 下的饱和温度31348平均穿热温差Atc0 pj-t bs78149屏区两侧水冷壁对流 吸热量QpckJ/kg3.6k AtAcq/B51.250AQ%(Qs1b pfj -Qdpc)/*100951屏区炉顶进口汽燃hpidkJ/kgHU +QdB/(D-D jw1-Djw2)300052屏区炉顶进口汽温tpidC查蒸气特性表,P=10.18MPA36853屏区炉顶蒸汽始增量A hpldkJ/kgBj(Qf1dpfj

32、+dpfj)/(D-Dw1-Djw2)11.2654屏区炉顶出口汽燃hpld kJ/kghpld + A hpld301155屏区炉顶进口汽温t (pld)C查蒸气特性表,P=10.07MPA36856平均穿热温差AtC9 pj 1/2(t / + t d)72457屏区炉顶对流吸热量QgkJ/kg3.6kA(ld) At/B j342158AQ%(Q11 - Q dp(id)/ Q 1d pfj9.0己为燃料种类修正系数第7章 高温对流过热器设计和热力计算7.1 高温对流过热器结构设计高温对流过热器结构设计列于表 7?1表7?1厅p名称符号单位计算公式或数据来源数值1管径及壁厚dmm由结构设

33、计知38X4.52横向节距ermm由结构设计知953纵向平均节距02mm由结构设计知824每排管子根数n1根由结构设计知25管子排数、布置Zl排顺流、顺列896蒸汽流通时积A2 m20.785d nz0.11757烟气进口流通面积fy2 m由图计算知40.078烟气出口流迪囿枳A2 m由图计算知34.349烟气平均流通面积Apj2 m2AM (A+A)3710烟气有效辐射层谆度Sm0.9d (4s1S2/：td2 1)0.211计算对流受热面积Asgr2 md dl pj n1z150712炉顶附加受热面积Adfj2 m2.1 X8.518.713水冷壁附加受热面积A5%2 m2.687 X

34、8.5+2 X2.1 X0.5(4.5+3.5)38.57.2 高温对流过热器传热器计算表7 ?2高温对流过热器传热计算序名称符号单位计算公式或数据来数值22号源1烟气进口温度& /grc后屏出口烟温11002烟气进口始1 1H grKJ/kg104003蒸汽进口燃t/KJ/kg(D-Djw2)hhp+Qw2hgs/D31844蒸汽进口温度t/C查表4305蒸汽出口温度tC5406蒸汽出口燃h/KJ/kg查表3474.17过热器吸热量QrKJ/kgD(h/-h/)/B j17178炉顶附加受热面吸热量%KJ/kg假定639水冷壁附加吸热量QlbfjKJ/kg假定16410炉膛及屏.对流过热器

35、辐射吸热量QpKJ/kg由计算知118.311炉顶吸收辐射热量大dQ fjKj/kg10.412水冷壁吸收辐射热量Qs1b,KJ/kg2413过热器吸收辐射热量QgqKJ/kgQp/ -Qfld fj -Qfslb fj83.914过热器对流吸热量QgrKJ/kgQr-Q gr163315烟气出口始H/KJ/kg852916烟气出口温度9 /C查表88317烟气平均温度0 pjC991.518蒸汽平均温度t pjc0.5(t /I + t /r)48519烟气流速wM/sj ( Qpj +273)/3600273Ay7.220烟气侧对流放热系数adw/m2 c查图8021蒸汽平均比容u pjm

36、i/kg查表0.035822蒸汽平均流速Wm/sDjVj /3600A pj17.923灰污系数E2 -mC/W查图0.004324蒸汽侧放热系数口2w/m C查图286025灰污壁温t hbC1BjQgrtpj+(s +/) 乜64726乘积pnSm.Mpaprns0.004727三原子气体辐射减弱系Ky1/ (m.Mpa10(0.78+1.62rH 230.623数o)/(10p ns) 1/2-0.1)(1-0.37T pj/1000)28乘积KyPn1/ (m.MpaKyr n3.3429灰粒子辐射减弱系数kh1/ (m.Mpa55900/(T2pjd2h)1/3121.530乘积KhUh1/ (m.Mpa(Uh4.