单层厂房结构课程设计实例

1、单层厂房结构课程设计钢筋混凝土结构课程设计任务书一、题目： 钢筋混凝土单层厂房结构设计二、目的与要求 ：了解单层厂房结构设计的全过程， 培养单层厂房结构设计 的工作能力。要求： （1）、掌握单层厂房结构布置和结构选型的一般原 则和方法；（ 2）、综合运用以往所学的力学及钢筋混凝土结构的知识， 掌握排架内力分析方法以及构件截面设计方法； （ 3）、掌握单层厂房结 构施工图的表达方法。三、设计内容： 1、完成计算书一份，内容包括： （1）设计资料；（2）结构 布置与选型；（ 3）排架内力分析及柱、基础的配筋计算。 2、绘制施工 图：（1）柱子模板图及配筋图； （ 2）基础平面布置图及配筋图。四、设

2、计资料：1、厂房跨度 24 米，总长 102米，中间设伸缩缝一道，柱距 6米。2、车间内设有两台软钩 20050kN 中级工作制吊车，轨顶设计标高10.000米。3、建筑场地地质情况： 地面下 0.8米范围内为杂填土， 杂填土下面 3.5米内为均匀粉土，其承载力标准值 fk = 200kPa地下水位为地面下 4.50米，无腐蚀性。4、基本风压 Wo=O.4kN/m2;基本雪压 So=O.35kN/m2。5、屋面是不上人的钢筋混凝土屋面，屋面均布可变荷载标准值为0.7/m2。6、建议采用材料：（1）、柱：混凝土 C30，纵向受力钢筋II级，箍筋I级。（ 2）、基础：混凝土 C30， II 级钢筋

3、。7、选用的标准图集：(1) 、屋面板：G410 ()标准图集，预应力混凝土大型屋面板，板 重标准值(包括灌缝在内)1.4KN/m2。(2) 、天沟板：G410 (三)标准图集，JGB77-1天沟板，板重标准值 2.02kN/m。(3) 、屋架：G415 (三)标准图集中预应力混凝土折线形屋架，屋架 自重标准值106kN。(4) 、吊车梁：G323-12标准图集DLZ-4，梁高1200毫米，翼缘宽 600毫米，腹板宽300毫米，梁自重标准值44.2kN/根，轨道及零件重1kN/ 米，轨道及垫板高度200毫米。&建议采用的柱截面尺寸：上柱为矩形bxh=400x400mm,下柱为I形bf=400m

4、m，h=800mm， b=100mm，hf=150170mm。9、屋面做法：1. 结构构件选型及柱截面尺寸确定因该厂房跨度在 1536 m之间，且柱顶标高大于8m,故采用钢筋混凝土排架结构。为了使屋盖具有较大刚度，选用预应力混凝土折线型屋架及 预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。由图2-54可知柱顶标高为 9.6m，牛腿顶面标高为 6m；设室内地面至 基础顶面的距离为 0.5m,贝U计算简图中柱的总高度 H,下柱高度H，和上 柱高度H,分别为：H 10.2m 0.5m 10.7mH | 6m 0.5m6.5m+12.800 1 1 7UC =+ 11.75010.7m6.5m4.

5、2m1+9.600+7.200I+6.000-0.150图2-54厂房剖面图Hu 0.000根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可确定柱的截面尺寸，见表 2-22。表2-22柱截面尺寸及相应的计算参数计算参数柱号截面尺寸/ mm面积/ 2 / mm惯性矩/ mm4自重/ kN/mA, C上柱矩 400 4001.610521.3 1084.0下柱I400 900 100 15051.875 10195.38 1084.69B上柱矩 400 60052.4 1072 1086.0图2-55计算单元和计算简图下柱I4001000 100 15051.975 108256.34 104.94本

6、设计仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图2-55所示。2. 荷载计算1恒载屋盖恒载绿豆砂浆保护层二毡三油防水层20厚水泥砂浆找平层80厚泡沫混凝土保温层预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝）屋盖钢支撑总计0.35kN/m220kN/m 3 0.02m0.40kN/m 228kN/m 30.08m0.64kN/m 21.4kN/m0.05kN/m2.84kN/m屋架重力荷载为60.5kN/榀，则作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载设计值为:G 1.2 (2.84kN/m 6m 18/2m 60.5/2kN)220.33kN吊车梁及轨道重力荷载设计值:G31.2 (44.2kN0.8kN/m6m)5

7、8.8kN(3)柱自重重力荷载设计值A、C 柱：上柱：G4AG4C 1.2 4.0kN/m3.6m17.28kN下柱：G5AG5C 1.2 4.69kN/m6.5m36.58kNB柱：上柱：G4B1.26.0kN/m 3.6m25.92kN下柱：G5B1.24.94kN/m6.5m38.53kN各项恒载作用位置如图2-56所示图2-56 荷载作用位置图（单位：kN）2.屋面活荷载屋面活荷载标准值为0.5kN/m，雪荷载标准值为0.4kN/m ，后者小于前者，故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为:2Qi 1.4 0.5kN/m 6m 18/2 m 37.8kNQ1的作用位置与Gi作用位

8、置相同，如图2-56所示。3. 风荷载风荷载的标准值按 WkzsW0计算，其中2w00.5kN/m1.0, z根据厂房各部分标高（图2-54）及B类地面粗糙度确定如下:柱顶（标咼9.6m）z 1.000檐口 （标咼11.75m）z 1.049屋顶（标咼12.80m）z 1.078S如图2-57所示，则由上式可得排架迎风面及背风面的风荷载标准WkW2k8n-6.n-4n-4n-4n-(三三三玉tb)三三三三值分别为:2 2z s1w01.0 0.8 1.0 0.5kN/m0.4kN /mz s2 w01.00.41.00.5kN/m20.2 kN /m2图2-57风荷载体型系数及计算简图4000

9、12004000MiGe 220.33kN 0.05m 11.02kN m1.05m4.0m5.2m及K可2-58 所551.998kN118.965kN2q11.4 0.4kN/m2 6.0m3.36kN/mq21.4 0.2kN/m 26.0m1.68kN/mF wQ ( sis2 ) z h1 ( s3 s4 )zhz z 0B1.40.8 0.4 1.049 2.15m-0.6 0.5 1.0781.0 0.5kN/m 2 6.0m10.89kN4. 吊车荷载由表2-16可得20/5t吊车的参数为：B 5.2m , K g 68.6kN，Q 200kN，Pmax 174kN ,37.5

10、kN ,根据 b算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值如图 示。(1)吊车竖向荷载吊车竖向荷载设计值为：DmaxQPmaxy1.4 174kN10.80.133 0.333DminqPminy1.4 37.5kN10.80.133 0.333(2)吊车横向水平荷载作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力为：11T -a(Q g) - 0.1 (200kN68.6kN)6.715kN44作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值为：TmaxqTyi 1.4 6.715kN 2.15 21.30kN33OO-0031 O-8 O图2-58吊车荷载作用下支座反力影响线3.排架内力分析该厂房为两

11、跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力分配系数i计算，见表2-23柱别n lu/liHu/HC。3/13(1 n 1)H 3/c El i1ii 1 iiA、C柱n 0.1090.356C02.192Ac 2.406 10 8 /Eac 0.277B柱n 0.2810.356C02.690B 1.494 10 8/EB 0.446表 2-23柱剪力分配系数G1G1220.33kN G2JG3G4A58.8kN17.28kN76.08kNG3G5A 36.58kN G4J2G12220.33kN440.66kNG6 G5B38.53kN JG 5G4B2G325.92kN2 5

12、8.8kN143.52kNM 2(Gi G4A)eo G3e3(220.33kN17.28)0.25m - 58.8kN0.3m41.76kN mRi可由于图2-59a所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力根据相应公式计算。对于A, C柱n0.109，0.356 则：Rc6.39 ()C121 1n3 1 1n2.231C310.9573 11 1nRa11.02kN m2.231 41.76kN m 0.95710.1m6.39kN本例中Rb 0。求得Ri后，可用平衡条件求出柱各截面的弯矩和剪力。柱各截面的轴力为该截面以上重力

13、荷载之和， 恒载作用下排架结构的弯矩图和 轴力图分别见图2-59 b、c图2-59d为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定，下同220.33237.61296.41332.99466.58584.18汩440.66220.33237.61七96.41332.99+N+M r 汕|+N图2-59恒载作用下排架内力图1.895.672301.781CiRbM 1BC15.67kN m 1.78110.11.00kN2屋面活荷载作用下排架内力分析(1) AB跨作用屋面活荷载排架计算简图如图2-60 a所示，其中Qi 37.8kN，它在柱顶及变阶处引引起的力矩为:M 1A37.8kN0.05m1.89

14、kNmM 2A37.8kN0.25m9.45kNmM 1B37.8kN0.15m5.67kNm对于 A柱, Ci 2231，C3 0.957 ,则M1ARa亠GM 2A、C11.89kN m2.231 9.45kN m 0.957HH10.1m对于B柱n0.281,0.356，贝U1.31kN31211R Ra Rb 1.31kN1.00kN2.31kN ()将R反作用于柱顶，计算相应的柱顶剪力，并与相应的柱顶2-60b， c 所示。不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪VaRaaR1.31kN0.277 2.31kN0.67kN ()VbRbbR1.00kN0.446 2.

15、31kN0.03kN ()VCCR0.277 2.31kN0.64kN ()排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图M1A +:Ma J B-i0.52yy8.934.58亠.675.780.64.6.46C37.837.8n1=37.8图2-60 AB跨作用屋面活荷载时排架内力图(2) BC跨作用屋面活荷载由于结构对称，且BC跨与AB跨作用荷载相同，故只需将图2-60中内力图的位置及方向调整一下即可，如图2-61所示。2.306.460.64L37.837.8qi37.85.78 _5.671.89Gp JI5.98/ ；B：0.038.930.520.67丁C4.582-61 BC跨作用屋面

16、活荷载时的排架内力图3 风荷载作用下排架内力分析(1 )左吹风时计算简图如图2-62a所示。对于A, C柱,n 0.109,0.356得1 1 4 1 1 nC110.3108 1 3 1 1nRAq1HC11-3.36kN/m 10.1m 0.3110.52kN ()RCq2HC11kN/m 10.1m 0.3110.52kN ()R RARC FW 10.52kN 5.26kN 10.89kN26.67kN ()各柱顶的剪力分别为VARAAR 10.52kN 0.277 26.67kN3.13kN ()VBBR 0.446 26.67kN 11.89kN ()VCRCCR 5.26kN 0

17、.277 26.67kN2.13kN ()排架内力如图2-62b所示(a)210.50139.76(b)30.8142.80 -r11.8918.55 i_19.10120.097B107.20a图2-62 左吹风时排架内力图(2)右吹风时计算简图如图2-63a所示。将图2-62b所示A，C柱内力图对换且改变 内力符号后可得，如图2-63b所示a2/rrrric图2-63右吹风时排架内力图4.吊车荷载作用下排架内力分析(1) Dmax作用于A柱计算简图如图2-64a所示。其中吊车竖向荷载Dmax， Dmin。在牛腿顶面处引起的力矩为:M A D maxe3552.00kN0.3m165.6kN

18、 mMb d min e3118.97kN0.75m89.23kN m对于A柱，C30.957，RaMaHC3165.6kN m 0.95715.6910.1m对于B柱,0.2810.356 得C31.1741 1nRbMbcTC389沁m 10.3710.1mRaRb15.69kN10.37kN5.32kN (排架各柱顶的剪力分别为:VaRaaR 15.69kN 0.277 5.32kN14.22kN ()VB RBBR 10.37kN 0.446 5.32kN 12.74kN ()cR 0.277 5.32kN1.47kN ()排架各柱弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图2-64b,c所示。11

19、4.4151.1945.86JJ43.375.29EP621.9814.227*39.44 .12.7414.851.474D maxe3552.00kN0.75m414.00kN m图2-64 Dmax作用在A柱时排架内力图柱顶不动铰支反力ra，RB及总反力R分别为:RaMAC3H 1 * 335.69kN m10.1m0.9573.38kNRb呱CC3414.0kN m 1.17410.1m48.12kN15.77kN ()VBRBBR 48.12kN0.446 44.74kN28.17kN ()R RA RB3.38kN 48.12kN 44.74kN ()各柱顶剪力分别为：VARAAR

20、 3.38kN 0.277 44.74kNiaxI in15.77.56.7721.08101.47312.5944.6028.17123.59-丁 129.4812.39125.14VCCR 0.277 44.74kN12.39kN ()排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图2-65b , c所示B柱左2-66图2-65 Dmax作用于B柱左时排架内力图（3）Dmax作用于B柱右根据结构对称性及吊车吨位相等的条件，内力计算与 D max作用于 的情况相同，只需将A, C柱内力对换并改变全部弯矩及剪力符号，如图 所示。MC444.60312.5956.77101.4721.08125.141

21、2.39129.4828.1715.77123.59f1552Jrb552/Z118.9718.970图2-66 Dmax作用于B柱右时排架内力图(4) Dmax作用于C柱，可求同理，将作用于A柱情况的A, C柱内力对换，并注意改变符号 得各柱的内力，如图2-67所示。图2-67Dmax作用在C柱右时排架内力图(5) Tmax作用于AB跨柱A柱,C5Ra当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图2-68a所示，对于n 0.109,0.356，得a 3.6m 1.2m /3.6m0.667，贝y2 3a0.515TmaxC521.30kN 0.51510.97kN同理，对于B柱，n 0.2

22、81，0.356,a 0.667, C50.598，则:RbTmaxC521.30kN0.59812.74kNVb排架柱顶总反力R为:RRaRb各柱顶剪力为:Va10.97kN12.74kN23.71kN (RaaR 10.97kN0.277RBBR 12.74kN 0.446 23.71kNVccR 0.277 23.71kN 6.57kN (23.71kN2.17kN排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-68b所示。矩图和剪力只改变符号，方向不变。0TmaxTmax110.569.724.40kN ()当Tmax方向相反时，弯17.7119J5.2123.6516.9/*142.097；-6

23、6.36 r7T9136.57图 2-68Tmax作用于AB跨时排架内力图Tmax作用于BC跨柱由于结构对称及吊车吨位相等,故排架内力计算与Tmax作用AB跨情况相同，仅需将A柱与C柱的内力对换,如图2-69所示。23.65/ / I17.75521 卡9.7210.5666.36 二77；6.57t一 142.09 119.57 ；19.1316.9图2-69 Tmax作用于BC跨时排架内力图5.内力组合以A柱内力组合为例。表2-24为各种荷载作用下A柱内力标准值汇总表，表2-25表2-32、表2-33为A柱内力组合表，这两表中的控制截面及正号内力方向如表2-24中的例图所示。对柱进行裂缝宽

24、度验算时，内力采用标准值，同时只需对eo/ho 055的 柱进行验算。为此，表2-33中亦给出了 Mk和Z的组合值，它们均满足eo/h。 0.55的条件，对设计来说，这些值均取自Nmin及相应的M和V 项。表2-24A柱内力设计值汇总表屋面活载吊车竖向荷载吊车水平何载风何载柱号及正向内力荷载类别恒载作用在AB跨作用在BC跨Dmax彳乍用在A柱D max 作用在B柱左Dmax 作用在B柱右Dmax 作用在C柱Tmax 作用在AB跨Tmax 作用在BC跨左风右风序号1234567891011I-n-iM11.980.522.30-51.19-56.7744.60-5.299.7223.6510.5

25、0-18.55nnI IN237.6137.8000000000n_LJnII IIM-29.78-8.932.30114.41-21.0844.60-5.299.7223.6510.50-18.55r/ VN296.4137.80552118.97000000M11.76-4.586.4621.98-123.59125.14-14.85119.5766.36139.76-107.20III IIIN332.9937.80552118.97000000V6.390.670.64-14.22-15.7712.39-1.4716.96.5730.81-19.10表2-25 1.2 恒载+1.4屋面

26、活荷载弯矩图M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN 0截面组合项M max 及相应的N、V组合项M max 及相应的N、V组合项N max 及相应的M、V组合项N min及相应的M、V12314.8111.9812314.8114.8I I275.41237.61275.413237.61II II1-27.481-38.711-38.711-29.783296.412334.212334.21296.41118.2217.18113.64118.22III III3332.992370.7923370.793332.9912Vm;3X相应的M相应的N37.7、13.64370.7

27、9注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN。表2-26 1.2 恒载+1.4吊车荷载截面组合项Mmax及相应的 N、V组合项M max 及相应的N、V组合项N max 及相应的M、V组合项Nmin及相应的 M、VI I173.4051-58.95173.405173.40565669237.617237.619237.619237.6191118.7131-72.1611118.7131-55.826AcA454II II76738.017391.5866738.019296.419991237.069-207.0841237.069184.111144III III566774

28、.59440.0636774.59332.998988r i相应的Vmax相应的M6N923.454184.11332.99注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN 0表2-271.2 恒载+1.4风荷载截面组合项M max 及相应的N、V组合项M max及相应的N、V组合项N max应的M及相、V组合项Nmin及相应的M、VI I122.481-6.57122.48122.4810237.6111237.6110237.6110237.61II II1-19.281-48.331-48.331-48.3310296.4111296.4111296.4111296.41III I

29、II1151.521-95.441151.521151.5210332.9911332.9910332.9910332.991Vm ax相应的M相应的N1037.2151.52332.99注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN。表2-28 1.2 恒载+ 0.9 1.4（屋面活何载+吊车荷载+风载）截面组合项Mmax 及相应的N、V组合项Mmax 及相应的N、V组合项N max 及相应的M、V组合项N min 及相应的M、V表2-29 1.2 恒载+ 0.9 1.4（屋面活荷载+吊车荷载）I I1,23,69,1079.2511,57,99-68.5551,23,691079.

30、2511,36,91078.783271.63237.61271.63237.61115.3841,2-92.6551,2107.347-69.9161,35,73,41,7II II4,69,6,999,10693.85416.08727.8711296.411110346.136-285.8021,2342.104298.473 1,31,21,33,4III III4,65,86,9730.43463.3766,8764.45332.998,101110101,2相应的Vmax相应的M3,6N9,1050.656294.351367.01注：M单位（kNm） , N单位kN , V单位k

31、N截面组合项M max 及相应的N、V组合项M max 2及相应的组合项N max 及相应的M、V组合项N min 及相应的M、V、V1,269.8011-51.8601,269.801169.33353I I3,673,69271.63237.619271.636237.61991,3105.9341, 275.9601,297.8971-53.2213,4II II4,65, 76,979693.859426.088727.879296.41220.352-189.322216.231172.6891,31, 21, 23III III4,65，83, 4730.43463.376764.

32、456332.9986, 891,2Vmax相应的M相应的N3, 622.927168.567367.01注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN。表2-30 1.2 恒载+ 0.9 1.4（屋面活何载+风载）截面组合项Mmax 及相应的N、V组合项Mmax及相应组合项N max 及相应的M、V组合项N min及相应的M、V的N、V123.968-4.715123.968123.52121I I33271.6311237.613271.6310237.6110101-18.261-54.5121-54.5121-46.4753221II II10296.4111330.43113

33、30.4311296.41143.358-88.8421139.236143.3581112III III323332.99367.013367.01332.99101110101,2Vrnax相应的M相应的N3,1035.298139.236367.01注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN表2-31 1.2 恒载+ 0.9 1.4（吊车荷载+风载）截面组合项Mmax及相应的N、V组合项Mmax 及相应的组合项N max及相应的M、V组合项N min 及相应的M、VN、V76.713-68.555176.713176.7131,61,566I I9，7,9237.61237.

34、619237.619237.6110111010113.314-84.618113.3141-69.9161,41,51,47II II6,97,96,9693.85382.068693.859296.41101110111,4340.3221,5-281.6801,4340.322292.6591,6III III6,88，6,8730.43429.356730.439,10332.991011101,6Vmax相应的M相应的N9，49.477292.659332.9910注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN 。表2-32 1.35 恒载+0.7 1.4 屋面活荷载+0.7

35、1.4吊车竖向荷载截面组合项Mmax及相应的N、V组合项Mmax 及相应的N、V组合项N max 及相应的M、V组合项N min 及相应的M、V1,243.5501-22.2881, 243.550143.186II33, 6293.7715267.3113, 6293.7716267.311IIII1,357.1531,254.5211, 233.9351-36.8354,6642.5815,7426.5443, 4707.6817333.4611,3100.1391-67.8381, 296.933196.59023, 43IIIIII4,6683.7335476.0256710.1946

36、374.6141,2Vmax相应的M相应的N3, 615.91193.384401.073注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN表33 A柱内力组合表截面组合项Mmax 及相应的N、V组合项Mmax及相应的N、V组合项N max 及相应的M、V组合项N min 及相应的M、VMr NrJ备注1,2,379.2511,5,7-68.5551,243.5501,3,678.78357.699标准值取自6,9A CNminI I9,113,69,10及相应的10271.63表14237.61表18293.771表14237.61198.008表14M , V项118.7131,2,5-

37、92.655118.713-69.916标准值取自1,4,61,41,77,9NminII II96,99,11及相应的11表12738.01416.088表12738.01表14296.41表14M , V项1,3,4346.1361,2,5-285.8021,4237.0691,3,6298.473214.595标准值取自6,8NminIII III8,116,89,10及相应的10730.43表14463.376表12774.59表14332.99277.49表14M , V项1,2,36,910Vmax相应的M相应的N50.656294.351367.01注：M单位（kN m） , N

38、单位kN , V单位kN6.柱截面设计22.01N /mm ；72以A柱为例。混凝土强度等级为C30,仁14-3N /mm , ftk2采用HRB400级钢筋，fy fy 360N 1 mm , b 0.518。上、下柱均采用对称配筋。360mm0.518 1066.67kN1.上柱配筋计算。上柱截面共有4组内力。取h0400mm -40mm21 fcbh0 b 1.0 14.3N/mm400mm360mm截面的内力均小于Nb ,则都属于大偏心受压，所以选取偏心距较大kN吊车厂房排架方向上柱的计算长度l02 3.6m7.2m。附加偏心矩ea 取 20mm的一组内力作为最不利内力。即取M =78

39、.783 kN m , N = 237.61(大于 400mm/30)e6M 78.783 10 N mm3237.6 10 N332 mmea 332 mm20mm352mmI0 h 7200凹 185400mm应考虑偏心距增大系数2 2 20.5 fcA 0.5 14.3N/mm400 mm237610N4.811.01.01.150.011.15h0.01(7200mm)400mm0.971 1400? h。210h 17200mm1400 竺mm400360mm1.0 0.971.2302376101fcb1.0 14.3 40041.54mmbhb 186.48mm 且x 2a 80

40、mme h 2 a 1.230 352mm 400mm 2272.96 mmAsNe237610N 272.96mm22563mmfy ho as360 N mm 360mm 40mm218 As 763mm ，则Asbh 400mm763mm 20.48%0.2%400mm满足要求。而垂直于排架方向柱的计算长度l01.25 3.6m4.50，则,和 4500mm1. b400 mm11.250.961 （内插）Nu 0.9fcA0.9 0.9612454.03kNfyAs14.3N mmN max2400mm 400mm360 N mm2 763mm2 2293.771kN满足弯矩作用平面外的承载力要求。2.下柱配筋计算取h。900mm 40mm 860mm与上柱分析方法类似。NbJc bfb hf1 fcbh。b1.0 14.3 N mm2400mm 100mm1.0 14.3N mm2 100mm 860mm150mm0.518 1280.536kN截面的内力均小于Nb，则都属于大偏心受压。所以选取1偏心距eo最大的一组内力作为最不利内力。按 M 278.473kN m，N332.99kN 计算下柱计算长度取l01.0HI65m，附加偏心距 ea 900mm 30 30mm （大于 20mm ）。b 100mm， b4