汤山路以北拆迁安置房C组团01地下车库高大支模(正式版)

1、南京宏亚建设集团有限公司 汤泉路以北拆迁安置房C组团04-06栋、基层社区服 中心及01#地下车库二标段工程高大模板专项施工方案目 录一、工程概况 -2 二、编制依据 -2 三、施工计划-3 四、模板支架的搭设方案-3 五、材料要求 -4 六、劳动力计划-5 七、操作流程及施工方法-5 八、架体具体搭设要求-6 九、混凝土浇筑要求-7 十、模板拆除要求-7 十一、施工安全保证措施 -8 十二、应急救援预案-10 十三、400×1950mm梁高支撑架计算书 -14十四、350mm 厚楼板模板支架计算书 -31 汤泉路以北拆迁安置房C组团01#地下车库二标段工程高大模板专项施工方案一、

2、工程概况项目名称：汤泉路以北拆迁安置房01#地下车库二标段工程建设地点：南京市江宁区汤山街道建设单位：南京汤山建设投资发展有限公司设计单位：南京华东建筑工程设计有限公司监理单位：江苏华辉工程项目管理有限公司本工程±0.000相当于绝对标高（吴淞高程）57.00m，钢筋混凝土框架结构，建筑面积12574.37m2。本高大支模专项施工方案所述内容处于以下区域：1、01#地下车库二区，标高自-6.90m至-2.80m，支模高度4.1m，高支模区域梁：400×1950mm、400×1250mm、400×1200mm、400×1000mm、400

3、5;900mm、400×700mm等， 现浇板厚为350mm、250mm、200mm等，车库底板350mm厚C35钢筋混凝土基础，最大柱网尺寸为8400×6600mm。二、编制依据1、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2012；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；3、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008；4、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；5、本工程施工图纸；6、关于加强建筑结构工程施工质量管理的若干规定（试行）宁建工字20123号；7、住建部危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文； 8、南京市

4、建筑工程危险性较大的分部分项工程安全技术管理实施意见宁建工字（2009）104号文；三、施工计划1、高支模工程进度计划序号分部工程工期时间备注1柱模板支撑系统302015.7.10-2015.8.10按总计划2梁模板支撑系统302015.7.10-2015.8.10按总计划3板下满堂脚手架 302015.7.10-2015.8.10按总计划4板模板工程 302015.7.10-2015.8.10按总计划2、材料和设备计划序号材料数量需用时间备注1胶合板700张2015.7.10-2015.8.102木方7400m2015.7.10-2015.8.10348*2.8钢管200吨2015.7.10

5、-2015.8.104M12、 M14螺杆850m2015.7.10-2015.8.105圆盘剧2台2015.7.10-2015.8.106电钻13把2015.7.10-2015.8.107木工手持电锯12台2015.7.10-2015.8.108力矩扳手14把2015.7.10-2015.8.109扣件6.5万个2015.7.10-2015.8.10四、模板支架的搭设方案根据工程特点并结合现场实际情况，本工程梁板高支模架体采用满堂扣件式钢管脚手架作为基本支撑架体。1、梁400×1950mm立杆步距h(m)：1.60；沿梁跨度方向间距Lb(m)：0.70；梁支撑架搭设高度H(m)4.

6、10；梁两侧立杆间距(m)：0.90；梁底增加承重立杆根数：2；梁下采用双扣件。2、板350mm横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m)4.10采用的钢管(mm):48×2.8 ；板底采用单扣件；五、材料要求本工程设计梁断面尺寸大的特点，根据现场实际状况，大梁模板支撑拟采用钢管满堂脚手作支撑架，40mm×90mm木方作搁栅，上铺十一夹板（16mm）的方法，梁侧模板采用十一夹板面层，40mm×90mm木方支撑、中间夹双木方做背肋，高度1m以上梁用 M14螺杆，小于

7、1m梁用 M12螺杆对穿夹牢。对相关用材要求如下：（1）48×2.8mm钢管：应符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）中规定的Q235普通钢管的要求，其应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。（2）钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得发生破坏。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（进场时应取样送检）（3）扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵

8、活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。（4）胶合模板板材表面应平整光滑,板材厚度为16mm，并应符合 混凝土模板用胶合板的规定。胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。（5）木方（木楞）规格为宽度40mm，高度90mm，长叶松木。进场的材料除应具有出厂合格证、质保书、质检报告外，还应保证外观及尺寸规格。六、劳动力计划搭设支架的工人均选用持证上岗的架子工进行，不得采用木工进行模板支架的搭设。搭设前对作业班组进行技术交底及安全交底。序号工种人数工作内容1架子工25负责扣件钢管支撑架的搭设2

9、模板工38负责模板的安装3测量放线工4负责测量放线垂直度控制4杂工8负责材料运输七、操作流程及施工方法1、操作流程绘制模板设计图（模板翻样）模板技术交底模板制作模板及支撑体系安装模板班组自检，并填写自检表项目（质量员）检查验收项目（技术员）技术复核监理单位验收进行下道工序。2、模板及其支撑架施工必须严格按设计方案要求进行支立。（1）立杆根据模板系统平面布置示意图在实地进行放样，确保每一根立杆位置准确。在支撑架搭设过程中随时检查立杆的垂直度，确保立杆垂直度偏差控制在下表值以内。扣件式脚手架立杆允许偏差A（mm）脚手架搭设中检查偏差的高度H（mm）脚手架高度（H）40m20m2±7

10、77;710±25±5020±50±10030±7540±100注：中间档次用插入法。3、立杆接长均采用对接形式。立杆伸出顶端水平杆的悬臂高度不得大于0.3m。4、扫地杆和水平拉杆在架体搭设时拉通线，确保扫地杆和水平拉杆纵横通顺、方正，同时注意不得漏设，水平拉杆的步距不得超过设计方案要求。5、剪刀撑必须与立杆、扫地杆和水平拉杆根根相连，不得漏连。6、模板内、外楞及对拉螺栓间距不得随意扩大设计方案最大间距外。7. 按设计标高调整支柱的标高，然后安装木枋，铺上梁底板，并拉线找平。八、架体具体搭设要求1、地下室高支模架体架设在标高为-6.9

11、0m 的350mm 厚C35钢筋混凝土底板上。2、扫地杆设置为支撑基础底板向上200mm位置，第一道水平杆1600mm，第二道水平杆为1200mm，第三道水平杆为1100mm。3、在架体四周及梁一侧（梁高大于1200mm梁两侧）、跨中支撑立杆连续设置从底到顶的竖向剪刀撑。4、支撑高度4.10m，不须设置水平剪刀。5、满堂脚手架分别已浇筑的主体结构柱、用钢管进行顶紧、支撑和拉接牢固。6、后浇带部位高支模支撑部位，应按规范要求予以保留，待后浇带补偿收缩混凝土浇筑达设计强度后才予以拆除。7、梁底采用双扣件，板底采用单扣件，顶撑顶部小横杆必须连通。架体每一步的大横杆均进行纵横向的布置，严禁交错单方向布

12、置，扫地杆也必须按规范要求设置。8、立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不设置在同步内；同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不小于500mm。9、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于100mm。剪刀撑下部底端应与地面撑牢。10、考虑到尽可能使梁底钢管支撑能够共同承担梁自重及施工荷载，要求梁底所有支撑立杆必须一次性同时搭设（中间立杆不允许二次架设），水平牵杆尤其应注意必须把梁底中间支撑立杆与满樘脚手架连成一个整体以防止其长细比过大而导致失稳。11、高支模架体须与其周圈外侧和中间已浇筑完成的结构框架柱

13、及架体进行有效的连接和加固，形成整体架体，增加架体稳定性。12、高支模区域应设置安全警示区，架体搭设时，设置安全通道，在高支模混凝土浇筑时，任何人员不得进入高支模架体区域。13、架体搭设完毕浇筑混凝土前，必须对扣件螺栓拧紧扭力矩进行抽检， 抽检合格率必须达90%以上。（螺栓拧紧扭力矩40-65N·m）14、架体搭设完毕后必须组织监理、业主及施工单位三方验收，符合要求后方可浇筑混凝土。九、混凝土浇筑要求1、高支模梁混凝土浇筑前，必须先行浇筑完成框架柱至梁底标高下5cm。2、混凝土浇筑前，将高支模架体水平杆每隔两步与已浇筑完成的混凝土结构进行有效的支撑、顶紧和拉结。3、大梁混凝土在浇筑过

14、程中，采取由中间向四周扩展的方式进行，混凝土在用泵管布料时，应沿梁方向每500mm高均匀布料一次，待混凝土振捣密实过后，再沿梁方向与上次布料方向相反每500mm高均匀布料一次，在混凝土初凝前，进行第二次混凝土振捣，振动棒插入第一次混凝土内50mm100mm（防止接缝处混凝土漏振，同时防止振动棒再次插入梁底，造成梁侧模板涨模），而后依次按第二次浇筑方法将梁内混凝土浇至设计梁顶标高，高支模混凝土浇筑时，应严格控制集中荷载。4、在已浇筑的竖向结构和架体的钢管上建立观测点，浇筑高支模梁板时，派专人对架体进行监测，如发现异常（如钢管弯曲、偏移、扣件崩脱等）现象，立即停止施工，查明原因，经整改后确保安全方

15、可继续施工。5、梁浇筑完毕初凝后立即进行养护，养护不少于14天。十、模板拆除要求模板支撑架必须在混凝土结构达到规定的强度后才能拆除。支撑架的拆除，除应遵守相应脚手架拆除的有关规定外，还应注意：1、拆除支撑架前，拆下模板并运出后，才可拆除支撑架。2、支撑架拆除应从顶层开始逐层往下，先拆斜杆、横杆，后拆立杆。3、拆下的构配件应分类捆绑，吊放到地面，严禁从高空抛掷到地面。4、拆下的构配件应及时检查、维修、保养和入库。十一、施工安全保证措施1、 组织保障单 位岗 位职 责总包管理层项目经理现场总指挥技术总工现场副总指挥生产经理现场副总指挥技术员负责方案的编制工作土建工长负责现场的施工管理钢筋工长负责现

16、场的施工管理安全员负责模板支撑体系搭设、使用及拆除过程中的安全监督工作安全员测量员负责模板支撑体系的位移监测劳务分包管理层项目经理配合总包实现现场的施工管理生产经理配合总包实现现场的施工管理技术主管配合总包实现现场的施工管理专职安全管理人员安全员负责模板支撑体系搭设、使用及拆除过程中的安全监督工作安全员安全员班组长架子工长负责高大模板支撑体系的架体搭设与拆除木工工长负责高大模板支撑体系的模板安装钢筋工长负责高大模板支撑体系的钢筋安装砼工长负责高大模板支撑体系的混凝土浇筑特种作业人员架子工负责高大模板支撑体系的架体搭设与拆除。2、技术措施2.1明确支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理

17、工作。在支摸搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。2.2支模施工应按经审批的施工方案进行，方案未经原审批部门同意，任何人不得修改变更。2.3支模分段或整体搭设安装完毕，经技术和安全负责人验收合格后方能进行钢筋安装。2.4支摸施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。2.5混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全负责人检查同意后方可复工。2.6施工期间，要避免材料、机具与工具过于集中堆放。2.7支架搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。2.8恶劣天气时应停止模板支架的

18、搭设与拆除。雨后上架作业应有防滑措施。3、监测监控措施1、监测主要项目为：立杆顶水平位移、支架整体水平位移、立杆的基础沉降及扣件滑移。2、监测主要关键部位：2.1杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2.2地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。2.3连接扣件是否松动。2.4架体是否有不均匀的沉降、垂直度。2.5施工过程中是否有超载现象。2.6安全防护措施是否符合规范要求。2.7支架与杆件是否有变形的现象。2.8混凝土终凝前后模板支撑体系位移情况。3、监测点布置：3.1支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立

19、杆设监测点。3.2监测点布置应根据支架平面大小设置每边各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值4、监测频率：架体搭设完成后监测；模板支设完成后监测；在浇筑砼过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030min一次。监测时间可控制在混凝土浇注前直至混凝土终凝。5、监测方法：架体位移、沉降监测采用仪器监测，在支撑体系的立杆、水平杆上用油漆标注监测点。监测点应设置合理。6、监测预警值：6.1立杆沉降监测预警值为5mm，水平位移预警值为10mm。6.2监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。十

20、二、应急救援预案（一）、目的为了贯彻实施“安全第一，预防为主”的安全方针，应根据危险性较大模板工程的现场环境、设计要求及施工方法等特点进行危险源识别与分析，以及采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目部对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序地应急指挥，有效地保护员工的生命、企业财产的安全，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度。（二）、应急领导小组在此工程施工前已经成立了专门的应急领导小组,来确保发生意外事故时能有序地应急指挥。应急领导小组由组长、成员等组成。组 长：刘余诚副组长：汪阳生 员：王成才 陈羊头 杨维欢 戴启祥 陈世堂

21、 王双全（三）、应急领导小组职责领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高其应变能力。当施工事故突发时，负责救险的人员、器材、车辆、通信联络和组织指挥协调。负责配备好各种应急物资和消防器材，救生设备和其他应急设备。发生事故要及时赶到现场组织指挥，控制事故的扩大和连续发生，并迅速向上级机构报告。负责组织抢救、疏散、救助及通信联络。组织应急检查，保证现场道路畅通，与当地医院取得联系，做好救护准备。（四）、应急反应预案1 、事故报告程序事故发生后作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。2 、事故报告事故发生后应逐级上报: 现场事故知情人、作业队、班组安全员、施

22、工单位专职安全员。发生重大事故（包括人员伤亡、重伤；财产损失等严重事故）时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。3 、现场事故应急处理高支模工程施工过程中可能发生的事故主要有：架体坍塌、高空坠落、 机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、落物伤人等事故。（1）高空坠落应急救援方法：当现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急领导小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并尽可能了解伤员落地部位，和着地部位的具体情况。如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很有可能是颅脑损伤，应迅速送医院抢救。

23、如发现耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕或纱布去堵塞，以免造成若内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命。如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能将伤员随便翻动，搬动时要三人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送要平稳，否则会加重伤情。（2）模板坍塌应急救援方法：工地发生模板坍塌事故时，应立即组织人员抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人去路口等待）。急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施。清现事故现场，检查施工人员是否

24、齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小。预备应急救援工具：切割机、药箱、担架等。（3）物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法、止血带止血法。对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。对头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状应迅速送医院抢救，如发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成如颅内压增高或诱发细菌感染，会危害伤员的生命安全。

25、如果是轻伤，在工地简单处理后，在到医院检查，如果是重伤，应迅速送医院抢救。（4）火灾事故应急处理及时报警，组织扑救。当火灾发生时，当事人或周围发现者应及时拨打119，并说明火灾位置和简要情况，同时报告给值班人员和义务消防队进行扑救。集中力量控制火势。根据工地情况利用周围消防设施对可燃物的性质、数量、火势、燃烧速度及范围作出正确判断、迅速进行灭火。消灭飞火。组织人力密切监视未燃尽飞火，防止造成新的火势。疏散物资。安排人力、物力对没被损坏的物品进行疏散，减少损失，防止火势蔓延。注意人生安全。在扑救过程中，防止自身及周围人员的重新伤人。积极抢救被困人员。由熟悉情况的人员做向导，积极寻找失落遇难人员。

26、配合好消防人员，最终将或扑灭。（5）触电事故应急处理。立即切断电源。用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具将电线挑开，放置适当位置，以防止再次触电。伤员被救后应迅速观察其呼吸、心跳情况，必要时可采用人工呼吸、心脏挤压术。在处理电击时，还应注意有无其他损伤而作相应处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎。由电击而发生内部组织坏死时，必须注意破伤风抗菌素。（6）其他人身伤害事故处理。当发生如高空坠落、被高空坠落物击中、中毒窒息和机具伤人等造成人员伤害时：向项目部汇报。应立即排除其他隐患，防止救援人员遭到伤害。积极进行伤员抢救。做好死亡者的善后处理工作，对其家属进行抚恤。4 、应急培训

27、和演练应急反应组织和预案确定后，施工单位应急组长组织所有应急人员进行应急培训。组长按照有关预案进行演练，对演练效果进行评价，根据评价结果进行完善。在确认险情和事故处置妥当后，应急反应小组应进行现场拍照、绘图，收集证据，保留物证。经业主、监理单位同意后，清理完现场恢复生产。单位领导将应急情况向现场项目部报告组织事故的调查处理。在事故处理后，将所有调查资料分别、报送业主监理单位和有关安全主管部门。5 、应急通信联络遇到紧急情况要首先向项目部汇报。项目部利用电话或传真向上级部门汇报并采用相应救援措施。各施工班组应制定详细的应急反应计划，列明各营地及相关人员通信联系方式，并在施工现场、工地的险要位置张

28、贴，以便紧急情况下使用。单 位地 址电 话江宁区汤山医院汤山镇汤泉东130三、400*1950mm梁模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1950新浇混凝土结构层高(m)4.1梁侧楼板厚度(mm)350 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1

29、面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)700梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距l'

30、;a(mm)、l'b(mm)700、700混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)383,517梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续

31、梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×1.95)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.95)+1.4×0.7×2

32、15;162.301kN/m q1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×1.95×160.537kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×1.95×149.825kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2

33、+0.117q1活L20.1×60.537×0.1332+0.117×1.764×0.13320.111kN·m Mmax/W0.111×106/375002.968N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.677×49.825×133.3334/(100×10000×281250)0.038mml/250133.333/2500.533mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.4

34、5 q1活l=0.4×60.537×0.133+0.45×1.764×0.1333.334kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×60.537×0.133+1.2×1.764×0.1339.161kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×49.825×0.1332.657kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×49.825×0.1337.308kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规

35、格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.334+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.95-0.35)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×

36、;0.7×2×max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/2×1，9.161+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3=9.193kN/m q2max2.657+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.95-0.35)+(0.5+(24+1.1)×0.35)×max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/2×1，7.308+(0.3-0.1)×0.4/37.334kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5

37、q1l22max0.107×9.193×0.72，0.5×9.193×0.1520.482kN·m Mmax/W0.482×106/540008.926N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×9.193×0.7，9.193×0.153.906kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.906×1000/(2×40×90)1.628N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

38、10.632q2l14/(100EI)0.632×7.334×7004/(100×9350×2430000)0.49mml/250700/2502.8mm 2q2l24/(8EI)7.334×1504/(8×9350×2430000)0.02mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×9.193×0.7，0.393×9.193×

39、0.7+9.193×0.157.356kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R44.776kN，R2R37.356kN 正常使用极限状态 R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×7.334×0.7，0.393×7.334×0.7+7.334×0.155.868kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1R'44.234kN，R'2R'35.868kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×2.8可调托座内

40、主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.267×106/425062.902N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.707kN max2Vmax/A=2×3.707×1000/39818.629N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(m

41、m) max0.119mml/250383/2501.532mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R41.069kN1×8=8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R1.069kN1×8=8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型48×2.8立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1600

42、/16=100=150 长细比满足要求！ 查表得，0.588 1、风荷载计算 Mw0.92×1.4×k×la×h2/100.92×1.4×0.18×0.7×1.62/100.037kN·m 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.9×1.2×(0.1+(24+1.5)×1.95)+0.9×1.4×2×156.079kN/m 2)小梁验算 q1max3.006+(0.3-0.

43、1)×0.4/3+0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×1×max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/2×1，8.255+(0.3-0.1)×0.4/3=8.282kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.01kN，R210.129kN，R310.129kN，R41.01kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.15×(4.1-1.95)+Mw/lbmax1.01+0.9×1.2×(0.75

44、+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×1×(0.7+0.45-0.4/2)/2×0.7，10.129，10.129，1.01+0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×1×(0.7+0.9-0.45-0.4/2)/2×0.7+0.322+0.037/0.910.492kN fN/(A)+Mw/W10492.014/(0.588×398)+0.037×106/425053.44N/mm2f205N/mm2 满足要求！

45、 八、梁底立柱扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 由"主梁验算"一节计算可知扣件最大受力NmaxR2，R3×111.063kNRc=kc×12=1×12=12kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)10.492/(1×0.15)69.947kPafak140kPa 满足要求！梁侧模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008

46、 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×1950梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)350 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.95新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2

47、)min0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.95min29.868，46.829.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.95min29.87，46.829.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4

48、15;0.7Q2k0.9max1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×40.9max41.444，44.2440.9×44.24439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数7主梁间距(mm)500主梁合并根数1小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为200，550，1000，1500 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(m

49、m)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000×152/637500mm3，Ibh3/12=1000×153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承1×39.8239.82kN/m q1静0.9×1.35×G4k×b0.9×1.35×29.87×136.292kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4

50、15;0.7×4×13.528kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×36.292×0.2672+0.121×3.528×0.26720.306kN·m Mmax/W0.306×106/375008.173N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正1×29.8729.87kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.632×29.87×266.6674/(100×10000×281250)0.339mm2

51、66.667/400=0.667mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左1.143×36.292×0.267+1.223×3.528×0.26712.212kN 正常使用极限状态 R'max1.143×l左×q1.143×0.267×29.879.104kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)90×40小梁弹性模量E(N

52、/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q12.212kN/m Mmaxmax0.1×q×l2,0.5×q×l12=max0.1×12.212×0.52，0.5×12.212×0.22=0.305kN·m Mmax/W0.305×106/540005.654N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6×q×l,q×l1=max0.6×12.212