现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖

1、WOR格式现 浇 单 向 板 肋 形 楼专业资料整理5400B>27000图1-1结构平面布置图WOR格式专业建筑施工管理设计人温如意学号20097440140336日期2011.5.8方案一：现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖设计资料：某多层民用建筑，采用砖混结构，楼盖结构平面如图1-1所示-D(1)楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆打底，10mm厚水磨石面层，专业资料整理WOR格式20mm厚混合砂浆天棚抹灰。2(2)活荷载：标准值为3KN/m(3)恒载分项系数为1.2 ;活载分项系数为1.4(4)材料选用:混凝土钢筋2 2 采用 C25( f c=11.9N/mm，f t =1.27N/m

2、m )。梁中受力纵筋才采用HRB335( f y=300N/mm)；2 其余采用 HPB235 级(f y=210N/mm )。板和次梁按塑性计算1.板的计算(按考虑塑性内力重分布方法计算)板的L2/L 1 =5400mm/1800mm=3，按沿短边方向受力的单向板计算，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋。1-2板的厚度按构造要求取h=60mm> L1/40=1800mm/40=45mm次梁截面高度取h=450mm> L2/15=5400mm/15=360mm截面宽度 b=200mm 板尺寸支撑情况如图1580180010010016Q01800图1-2板的尺寸100100iaco

3、1800(1)荷载恒载标准值20mm水泥砂浆面层0.02mx 20kN/m3=0.400KN/m210mm水磨石面层320.01mx 25KN/m=0.250KN/m专业资料整理WOR格式60mm钢筋混凝土板0.06mx 25KN/m=1.500KN/m3220mm混合砂浆天棚抹灰0.02mx 17KN/m=0.340KN/mgk=2.490KN/m2线恒载设计值g=1.2x 2.490KN/nf=2.988KN/m线活载设计值q=1.4x 3.000KN/m2=4.200KN/m合计7.188KN/m即每米板宽g+q=7.188KN/m内力计算计算跨度边跨Ln+h/2=1.8m-0.12m-

4、0.2m/2+0.06/2=1.610mLn+a/2=1.8m-0.12m-0.2m/2+0.12/2=1.640m> 1.610m取 L0=1.610m0中间跨L =1.8m-0.2m=1.600m计算跨度差(1.610m-1.600m ) /1.600m=0.625% < 10%,说明可按等跨连续计算内力(为简化起见，统一取L0=1.610m )。取1m宽板作为计算单元，计算简图如图1-3所示:1血| 治IQ I 1盘m | 晦血图1-3 1m 宽板的计算简图连续板各截面弯矩计算见表1-1截面边跨跨内内、中间跨跨连中间支座续板各截面弯矩计算 离端第二支座离端第二跨跨内弯矩计算系

5、数1/11-1/111/16-1/14专业资料整理WOR格式a m,M=a m(g+q)L 02/(KN m)1.694-1.6941.165-1.331表1-1(3 )截面承载力计算b=1000mm h=60mm,h=60mm-20mm=40mm, 1 =1.0,连续板各截面配筋计算见表1-2 。2板带部位截面连续板各截面配筋计算(As min=164mm)6(広左|41厶匕【、百1、.边跨跨内离端第二支座9,9V十山三坨丨巳1丿离端第二跨跨1中间支座内、中间跨跨内M/( KN m)-1.6941.165-1.331s1 c0 2c CCC1C CCC1n np 4F-=M/ a f bhU

6、. 0890.0890.0610.070Z0.0930.0930.0630.073As=Za 1bh0f c/f y2211211143166/(mm )选配钢筋$ 8/6180$ 8/6180$ 6180$ 6180实配钢筋面积218218157157/(mm2)板带部位截面中间区板带(一轴线间)离端第二跨跨边跨跨内离端第二支座内、中间跨跨内中间支座4 4 a u、z1.165 八xM/( KN m)1.694-1.6940.8=0.9320.8=-1.065专业资料整理WOR格式2 a =M/ a f bh s1 c00.0890.0890.0490.056i|Z0.0930.0930.0

7、500.058As=Za 1bh0f c/f ya2、211211114132/(mm)'选配钢筋F8200$ 8/6200$ 6200$ 6200实配钢筋面积252197142142/(mm2)表1-2中间区板带一轴线间，各区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨内和中间支座考虑板的内拱作用，计算弯矩降低20%连续板的配筋示意图如图1-4所示。计算211m?实配 218nEir计算166mwr计算211mm14> S&360 （左跨弯来）©6勢的佑薔弯来）4> 6360（左跨弯察）也60360（右跨弯来）计算LJ实配157mm24>筋1帥（隔v奪r）_（

8、"边区板带实配197皿1?计算！I32nwf实配14W4> 80400 （左跨弯来）电6 400（跨弯来）60400（左跨弯来）事6400（右前看来）计算 211IQID3实配252nmf巾卿00（隔一弯一计 114mm3实配157ii旷416200 (隔弯一)（b）中间区板带图1-4板的配筋示意图2.次梁计算（按考虑塑性内力重分布方法计算）专业资料整理WOR格式取主梁的梁高h=650mm> L3/12=5400mm/12=450mm梁宽b=250mm,次梁有关尺寸及支撑情况图1-5所示。图1-5 次梁尺寸(1 ) 荷载恒载设计值由板传来 2.988KN/m2x 1.8m

9、=5.378KN/m3次梁自重 1.2X 25KN/mX 0.2m X (0.45m-0.06m)=2.340KN/m3梁侧抹灰 1.2 X 17KN/rriX 0.02mX (0.45m-0.06m)X 2=0.318KN/mg=8.036KN/m活载设计值由板传来 q=2X 1.8m=7.56KN/m合 计g+q=15.596KN/m内力计算计算跨度边跨 L n=5.4m-0.12m-0.25m/2=5.155mL n+a/2=5.155m+0.24m/2=5.275m1.025 Ln=1.025 X 5.155m=5.284m > 5.275m取 L0=5.275m中间跨 L 0=

10、 L n =5.4m-0.25m=5.150m跨度差(5.275m-5.150m ) /5.150m=2.4% < 10%,说明可按等跨连续梁计算内力，计算简图如图1-6 所示。命境59GIO* ni心 h亠!3TQTTE9匸一 -ft 1 !75J51M_1. JTT专业资料整理WOR格式图1-6次梁的计算简图连续次梁各截面弯矩及剪力计算见表 1-3和表1-4。连续次梁弯矩计算边跨跨内离端第習二支座中间支座匚离端第二跨跨内、 二间跨跨内弯矩计算系数a m1/11-1/111/16-1/142M=a m(g+q)L 0 /(KNm)39.452-39.45225.853-29.546表1

11、-3连续次梁剪力计算截面端支座内侧离端第二支座外侧离端第二支座内侧中间支座外侧、内侧剪力计算系数a V0.450.60.550.55M=a v(g+q)L n/(KN36.17948.19244.17644.176表1-4（3 ）截面承载力计算次梁跨内截面按 T形截面计算，翼缘计算宽度为：边跨：b f '=L 0 /3=5275mm/3=1758mm< b+S0=200mm+1600mm=1800mm离端第二跨、中间跨 ：b f '= L 0/3=5150mm/3=1717mm 梁高 h=450mm,h0=450mm-35mm=415nft缘厚 h f '=60m

12、m判别T形截面类型：跨内截面 Z =0.011 < hf '/h 0=60mm/415mm=0.415, 故各跨内截面均属于第一类T形截面。支 座截面按矩形截面计算，第一内支座按布置两排纵筋考虑，取专业资料整理WOR格式h0=450mm-60mm=390mrc其他中间支座按布置一排纵筋考虑，h0=415mm连续次梁实配钢筋面积/(mm 2)正截面及斜截面承载力计算分别见表1-5和表1-6 。截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座M/( KN m)39.452-39.45225.853-29.546M-s 51 fc bho2# £、0.0110.10

13、90.0070.072R(b=b f ')/J Ct1 1 2 s0.0110.1160.0070.075As= Za 1bh0f c /f319359198247y(b=b f ')虫./(mm2 )114+虫2 12+$2 12+112+310尘2 102 10选配钢筋1 103463832363832连续次梁正截面承载力计算(Asmin=367mm)表1-5连续次梁斜截面承载力计算端支座内侧离端第二支座外侧离端支座内侧中间支座外侧、内侧截面(kN)侧V36.17948.19244.17644.176专业资料整理WOR格式0.250f cbho /( kN)246.925&

14、gt; V232.050> V232.050> V246.925> VVC0.7 f t bho=/(kN )73.787 >V69.342 >V69.342 >V73.787 >V选用箍筋2$ 82$ 82$ 82$ 82AsvnA sv1 /(mm )101101101101s 1.25 fyv Asv h0 /(V V c )-/(mm)按构造按构造按构造按构造实配箍筋间距 S/（mm）200200200200表1-6计算 3S0JHIB3 实配：丹3即王 2412（直筋次梁配筋示意图见图1-7实 i1S383mnr2412(直筋)计算 319i

15、Bni'T 审 8«2001祖（K右跨弯来）计算ISSmffl21血Qf左跨弯来了1祖（K右跨弯来）实配刖丽皿图1-7次梁配筋示意图板和次梁按弹性计算1.板的计算（按弹性理论计算）板的L2/L 1 =5400mm/1800mm=3，按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋。板的厚度按构造要求取h=60mm> L1/40=1800mm/40=45mm次梁截面高度取h=450mm> L2/15=5400mm/15=360mm截面宽度 b=200mm 板尺寸支撑情况如图1-8所示。专业资料整理WOR格式丄5日018001001001600180

16、01001001800图1-8 板的尺寸(1 )荷载恒载标准值20mm水泥砂浆面层0.02x 20kN/m3=0.400KN/m210mm水磨石面层0.0160mm钢筋混凝土板0.06x 25KN/m=0.250KN/m3220mni昆合砂浆天棚抹灰0.02x 25KN/m=1.500KN/m32x 17KN/m=0.340KN/m2线恒载设计值=2.490KN/m kg=1.2X 2.490KN/m=2.988KN/m线活载设计值q=1.4X 3.000KN/m=4.200KN/m将求的的荷载要进行折减g'=g+q/2=2.988KN/m+4.200KN/m=5.088KN/mq&#

17、39;=q/2=4.200KN/m/2=2.100KN/m(2)内力计算计算跨度边跨Ln+h/2=1.8m-0.12m-0.2m/2+0.06/2=1.610m> 1.610mLn+a/2=1.8m-0.12m-0.2m/2+0.12/2=1.640m取 L0=1.610m中间跨L 0=1.8m-0.2m=1.600m计算跨度差(1.610m-1.600m ) /1.600m=0.625% < 10%,说明可按等跨连续板计算内力(为简化起见，统一取L0=1.610m )。取1m宽板作为计算单元，计算简图如图1-9所示：专业资料整理WOR格式g+q-7. 188KN/ni| iL斷o

18、 , i朗b 诵“ | i&ia j&m 图1-9 1m宽板的计算简图在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行，跨内和支座截面最大弯矩按下式计算，则2 2M=KgLO+KqLO1-7和表式中系数K值由附录7查得，具体计算结果以及最不利荷载组合见表1-8 。连续板各截面弯矩计算边跨跨内离端第二支座序号计算简图M1/( KN m)A1 BC ° Di0.0781.029-0.105-1.385q0.1000.544-0.053-0.289-0.145-0.053-0.1190.0730.397(-0.051)-0.289-0.648(-0.27

19、8 )-0.035-0.191专业资料整理-0.096(-0.057)(-0.310 )WOR格式q"E0.0940.512-0.067(0.001)-0.365(0.005 )-qI m冥“-0.134-0.049(-0.004)-0.267(-0.022 )A AQnn , LTl A A0.0360.0130.071+1.573-1.674+0.884-1.674+1.426-2.033( -1.663)+0.933-1.576( -1.695)+1.541-1.750( -1.380)+0.895-1.652( -1.407)专业资料整理WOR格式1MH表1-7专业资料整理W

20、OR格式jmQqImiliiiinhdIl iLi £ll-0.111(-0.020)-0.604(-0.109)0.0640.348qBl0.018(-0.005)0.098(-0.027)0.036JHA舊厲 jV A.-0.054(0.014)-0.294(0.076)-0.109dSa"J-0.053-0.2890.0720.392最不 利荷 载组 合+-1.2601.070+-1.2600.389+-1.162( -1.282)0.427丄-1 646(.1 151)0 9551宀T+-0.944(-1.069)0.643+-1.336(-0.966)0.498

21、+ -1.3310.999表1-8(3 )截面承载力计算b=1000mm h=60mm,h=60mm-20mm=40mm, 1 =1.0,连续板各截面配筋计算见表板带部位截Z连续板各截面配筋计算(As min=164mm)边区板带(一离端第二支，一轴线间离端第二跨)中间跨面边跨跨内座跨内中间支座跨内口 M/( KN m)Ms1 fbh 021.573-2.0330.826-1.6461.0700.0830.1070.0430.0860.0561-9 。Z0.0870.1130.0440.0900.058专业资料整理WOR格式As=198257100204132专业资料整理WOR格式Za 1bh

22、0f c/f y/(mm2)选配钢筋$ 8180$ 8180$ 8180$ 6/8180$ 6180实配钢筋面积 /(mm2)279279279218157中间区板带(一轴线间)板带部位截面边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内中间支座中间跨跨内M/( KN m)1.573-2.0330.826 X 0.8=0.661-1.6461.070 X0.8=0.856丄Ma ：=s a1 fc bh020.0830.1070.0350.0860.045Z0.0930.1180.0480.0900.056As=Za 1bh0f c/f19825782204105y$ 8200$ 8200$ 8200$ 8

23、/6200$ 6200/(mm厂选配钢筋实配钢筋面积252252252197142/(mm2 )表1-9中间区板带一轴线间，各区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨内和中间支座考虑板的内拱作用，计算弯矩降低20%连续板的配筋示意图如图1-10所示。专业资料整理WOR格式计算酣7 nm5实配279MD2 磁関遥跨零耒） 啦80360佑跨弯来计算2（如卅 实配2.18m2施360（右跨弯来）理计算196血实配279mm2 4>8L80 脩一弯一）U 计算 lOOm2实配27W 4> 80180（隔一弯一）U 计算 132ini?实配苗7诡:审6©180 （隔弯一I（a）边区板带计

24、算198m7I h 200®一弯一）计算257试实 12252mm3申鹽400（右跨弯来）计算204mnf实配197誠 華gejHXH左跨弯来）'80400 （右跨弯来）计算00W 实配252mnf 市滋200（隔一弯_）ykJ计算05mh实配 1匝6200 （隔一弯（b）中间区板带图1-10板的配筋示意图2.次梁计算（按弹性理论计算）取主梁的梁高 h=650mm> L3/12=5400mm/12=450mm梁宽b=250mm,次梁有关尺寸及支撑情况图1-11所示。6155amT_T125|h 禹5150专业资料整理WOR格式图1-11 次梁尺寸(2) 荷载恒载设计值由

25、板传来 2.988KN/m2x 1.8m=5.378KN/m3次梁自重 1.2X 25KN/mX 0.2m X (0.45m-0.06m)=2.340KN/m3梁侧抹灰 1.2X 17KN/rriX 0.02mX (0.45m-0.06m)X 2=0.318KN/mg=8.036KN/m活载设计值由板传来 q=4.2KN/m2X 1.8m=7.56KN/m把求得的荷载折算：g'=g+q/4=8.036KN/m+7.560KN/m/4=9.926KN/mq'=3q/4=3 X 7.560KN/m/4=5.670KN/m(2)内力计算计算跨度边跨 L n=5.4m-0.12m-0.

26、25m/2=5.155mL n+a/2=5.155m+0.24m/2=5.275m1.025 Ln=1.025 X 5.155m=5.284m > 5.275m取 L0=5.275m中间跨 L 0= L n =5.4m-0.25m=5.150m跨度差(5.275m-5.150m ) /5.150m=2.4% < 10%,说明可按等跨连续梁计算内力，计算简图如图1-12 所示。596 K in图1-12次梁的计算简图在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行，跨内和支座截面最大弯矩按下式计算，则2 2M=KgL+KqLV=KgL +KqL00n n1-9和表

27、式中系数K值由附录7查得，具体计算结果以及最不利荷载组合见表专业资料整理WOR格式1-10即可得板的弯矩包络图连续次梁各截面弯矩计算专业资料整理WOR格式+17.677-36.732(-29.632)+22.569-26.950序号离端第二跨跨内计算简图M2/( KN m)最不利荷载组0A * BEFq4. 1-J*BL MA A0.0338.6880.0790.059Q0.0550.0741.49920.568-7.18911.8808.8738.271-3.93211.128-1.556一 +17.56116.9594756专业资料整理WOR格式+19.816+7.132中间支座中间跨序号

28、计算简图KMC(MD)/( KN m)KM3/(KN m)gIimitiiiiiiiiisum-0.079-20.7800.04612.110A E C '* E 再qqqMl Jll-0.040-6.0150.08512.783& Zk &一 inqIW-0.040-6.015-6.015| q Q-0.022-3.308mini乙 乙 j2M-4.963(-0.044)(-6.617 )qqq-0.111-16.692WH皿Mil0.0649.6244 茲 4 A 区、(-0.020)(-3.008 )Ml仰0.0182.707» a a i&(-

29、0 005)( 0 7520.978-0.054-8.121r miA A Aa 為 />-3.008(0.014)(2.105 )miq111 _ |A Z5 2FA，赴2v 1-0.053-5.1630.07210.828+-26.79524.893最不利+-26.7956.905荷载组+-24.088(-27.397)7.147合+-37.472(-23.788)21.734+-18.073(-21.532)13.088 + -28.901( -18.675)15.118专业资料整理WOR格式+-25.94322.938表1-9连续次梁各截面剪力计算端支座内侧离端第二支座外侧序号计

30、算简图VA/VFVB左(VE左)/(KN m)/( KN m)0.39420.630-0.606-31.730(-0.394 )(-20.630)(-0.526 )(-27.541)14.371-0.553-16.540(-0 447 )(-14 371(-0 389 )4QA-0.053-1.585-0.053-1.585(0.053 )(-1.585)(-0.513 )(-15.343)q0.38011.367-0.620-18.544(0.052 )(1.555 )(-0.507 )J -(-15.164)-0.035-1.047-0.035-1.047(-0.443 )(-13.250

31、)(-0.037)(-1.107 )0.44313.250-0.567-16.959(-0.001)(-0.030)(0.006 )(0.179 )-0.049-1.466-0.049-1.466(0.004 )(0.120 )(-0.018)(-0.538 )C0.0130.3890.0130.389(-0.013 )(-0.389)(0.066 )(1.974 )最不荷载组合35.001(-35.001)-48.270(-27.930)19.045( -19.045)-33.315(-42.884)31.997( -19.075)-50.274(-42.705)19.583(-33.880

32、)-32.777(-28.648)33.880(-20.660)-48.689(-27.362)专业资料整理WOR格式+19.164(-20.51)-33.196(-28.079)+21.019(-21.019)-31.341(-25.567)+29.371(-31.007)专业资料整理WOR格式+41.343(-38.801)+25.079(-31.358)中间支座外侧中间支座内侧序号计算简图右右V (V )A * RFT-0.474/( KN_mH-24.2300.500/( KN m)25.559(0.474 )(24.230)(-0.500 )(-25.559)0.0130.3800.

33、50014.600最不(-0.500 )(-14.600)(-0.013 )(-0.380)kqqqn zl A-0.487-14.221-0.402(-0.023 )(0)-11.739(-0.672)(0.487 )(14.221)-0.023-0.672(0.493 )(14.396)QUJLL-L J%+-0.576(-0.409 )0.085(-0.023 )-0.505(0.068 )-0.066(-0.500 )-16.819(-11.943)2.482(-0.672)-14.746(1.986)-1.927(-16.527)-23.850(-40.159)0.591(-0.03

34、7 )-0.023(0.006 )0.068(-0.018)0.5000.066 )17.257(-1.080)-0.717(0.175)1.986(-0.526)14.600(1.927)40.159(23.850)-38.451(-25.559)25.559(38.451)利荷-35.969(-26.231)24.887(38.626)载组+-41.049(-37.502)42.816(23.150)-21.748(-26.231)24.842(24.405)+i专业资料整理WOR格式+-26.157(-42.086)40.159(26.157)表 1-10(3）截面承载力计算次梁跨内截面

35、按T形截面计算，翼缘计算宽度为：边跨：b f '=L 0 /3=5275mm/3=1758mm< b+S0=200mm+1600mm=1800mm离端第二跨、中间跨 ：b f '= L 0/3=5150mm/3=1717mm 梁高h=450mm,h0=450mm-35mm=415nft缘厚 h f '=60mm判别T形截面类型：跨内截面 Z =0.010 < hf '/h 0=60mm/415mm=0.415, 故各跨内截面均属于第一类T形截面。支 座截面按矩形截面计算，第一内支座按布置两排纵筋考虑，取h0=450mm-60mm=390mrc其他中间

36、支座按布置一排纵筋考虑，h0=415mm,连续次梁正截面及斜2Asmin=367mm截面承载力计算分别见表 1-11和表1-12。截面边跨跨内中间支座中间跨跨内支座1跨跨内M/( KN m)37.320-47.77620.568-37.47224.893a =a Ms2 (b=bf ')0.0100.1320.0060.0910.007净1 f cb自一V昭11 2s0.0100.1420.0060.0960.007As=Z4 C C4 "7CA ccr a 1bh0fy(b=b f ')/(mm290439170316198c/f2)尘尘2 尘 12+2 尘 14+

37、2 蛍 12+选配钢筋3 103 10 J连续次梁正截面承载力计算（离端第二离端第1 10 2 102 10专业资料整理WOR格式次梁配筋示意图见图 1-13。BE46W2如軾直筋）血10（左跨弯来°预°1创0（右跨弯来计算316mm2 实配383 2如2（直筋）必Ti画°（左跨弯来 r-2Sa200迹。佑跨弯来）计算2沁？ 实配30族实配23遇101410( 起)厂2 SS200计算 igEnim" 实配23W 2410+131W(弯起)实配钢筋面积/（mm2）305465236383236表 1-11连续次梁斜截面承载力计算截面端支座内侧离端第二支座

38、外侧离端第二支座内侧中间支座外侧中间支座内侧V(kN )35.001-50.27444.351-41.04942.8160.2畝 f c bho / ( kN)246.925 > V232.050 > V232.050 > V246.925 > V246.925 > VVc-0.7 f t bh 0/ (kN )73.787 > V69.342 > V69.342> V73.787 > V73.787 > V选用箍筋2$ 82$ 82$ 82$ 82$ 82Asv nAsv1 /(mm )101101101101101s 1.25 f

39、yv Asv h 0 /(V=7c)_/(mm)按构造按构造按构造按构造按构造实配箍筋间距S/（mm）200200200200200表 1-12图1-13次梁配筋示意图三、主梁计算（按弹性理论计算）1-14柱高H=4.5m，柱截面尺寸400mmX 400mm,主梁的有关尺寸及支撑情况见图专业资料整理WOR格式(1 ) 荷载恒载设计值由次梁传来 8.036KN/m X 5.4m=43.394KN3主梁自重(折合为集中荷载)1.2 X 25KN/mX 0.25m X (0.65m-0.06m) X 1.8m=7.965KN3梁侧抹灰( 折合为集中荷载)1.2 X 17KN/mX 0.02m X (

40、0.65m-0.06m) X 1.8mX 2=0.867KNG=52.226KN活载设计值由次梁传来Q=7.56KN/mX 5.4m=40.82KN合计G+Q=93.046KN(2 )内力计算边跨 L n=5.4m-0.12m-0.4m/2=5.080mL0=1.025Ln+b/2=1.025 X 5.080m+0.4m/2=5.410mv Ln+a/2+b/2=5.080m+0.36m/2+0.4m/2=5.460m中间跨 L n=5.4m-0.4m=5.000mL 0= L n +b=5.0m+0.4m=5.400m跨度差(5.410m-5.400m ) /5.400m=0.2% v 10

41、%,可按等跨连续梁计算故主梁可视为铰支柱顶上的连续梁，计算由于主梁线刚度较柱的线刚度大得多， 简图见图1-15。专业资料整理WOR格式Iq I+ -1QF1Qb-QFI.Q1JfD-TKJGr."蚁G 二F 1(J p r_111B00Q=40- 82OKN；1S05 . iy0CL1805輻4血，lSflOL 1805 , 18Q0 z 1805 河00MW图1-15主梁的计算简图在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数进行，跨内和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算，则M=KGLO+KQLOV=KG+KQ式中系数K值由附录7查得，具体计算结果以及最不利荷载组合见表1-13和表1-14 ，即可得主梁的弯矩包络图及剪力包络图，如图1-16和图1-17 所示。主梁弯矩计算序号计算简图边跨跨内中间支座中间跨跨内KM1KM (MBCKM2a wnr1u uFlJ0.244/(KN- m68.940-0.267/( KN - m)-75.4390.067/(KN- m)18.895Qjj. 4 iQI1Lj.0.2