论高大模板支撑方案计算及施工1

1、论高大模板支撑方案计算与施工 常州建设工程监理有限公司 应新华【摘要】本工程模板属于高大模板支撑系统，对梁、结平板及其支撑架方案进行计算、搭设施工进行安全技术分析。【关键词】高大模板 支撑系统 方案计算 施工1 工程概况： 本工程为常州海博生物医药孵化器有限公司新建项目，位于常州市新北区华山路、西江路转角处，无地下室、地上框架三层，层高4.95m、4.5m、4.85m。-/-轴、-/-轴两处通道高度9.45米，建筑面积约700m2，属于高支模，需专家论证后实施。高大模板部位工程结构概况 序号部位结构情况1通道架空层板板厚：120mm最大跨度为：10m高度承重架：9.45m梁截面尺寸： 250&

2、#215;600、300×900、350×900最大跨度为：10m高度承重架：9.45m地基情况地基回填土夯实、10cm厚C15砼垫层水平及竖向构件情况高支模部位的梁板结构随同结平梁板一同浇筑，且底板位置模板暂不拆除，内柱砼先浇筑，待四层结构浇筑后方可拆除高支模。2 材料选择材料规 格性能指标及其他钢管Q235钢48×3.0抗弯强度设计值：fm=200N/mm2 截面积：A=4.24cm2惯性矩：I=10.78cm4截面模量：W=4.49cm3弹性模量：E=2.06×105 N/mm2木方（松木）40×90 自重30N/m截面惯性距Ix=243

3、mm4截面最大抵抗距Wx=54mm3顺纹抗剪：fv=1.5N/mm2顺纹抗压：fc=12N/mm2顺纹抗拉：ft=8.5N/mm2抗弯：fm=13N/mm2弹性模量：E=9000N/mm2多层板12厚根据江苏省建筑安装工程施工技术操作规程-混凝土结构工程（DGJ32/J30-2006）表4.1.3-2中的数据：截面模量：W=24000mm2，弹性模量：E=9000 N/mm2，惯性矩：I=144000mm4静弯曲强度垂直纤维向最小值：f=10.32N/mm2 抗剪：=1.2N/mm2自重0.066 KN/m2（现场秤量）对拉螺栓12【N】=12.9 KN扣件单扣件承载力8 KN双扣件承载力12

4、 KNU型顶托承载力30 KN（螺杆长度500mm）3 方案计算：3.1板模板（120）厚计算书3.1.1 工程属性新浇混凝土楼板名称120厚板新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)10新浇混凝土楼板边宽B(m)93.1.2 荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及

5、其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83.1.3 模板体系设计模板支架高度(m)9.45立柱纵向间距la(mm)1100立柱横向间距lb(mm)1100水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)50立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁距混凝土板短边的距离(mm)125小梁两端各悬挑长度(mm)100，10

6、0 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)3.1.4 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=1000×12×12/624000mm3，Ibh3/12=1000×12×12×12/12144000mm4 1、强度验算 q10.9

7、max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5 ×1=6.51kN/m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p0.9×1.3

8、15;Q1K=0.9×1.4×2.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.51×0.252/8，0.11×0.252/8+3.15×0.25/4= 0.2kN·m Mmax/W0.2×106/240008.24N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)5×3.11×2504/(384

9、5;10000×144000)0.11mml/400250/4000.62mm 满足要求！3.1.5 小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因B/lb取整9000/1100取整8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 3.1.6 强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35

10、(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5×0.251.68kN/m 因此，q1静0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.250.89kN/m q1活0.9×

11、;1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.250.79kN/m M1-0.071q1静L2-0.107q1活L2-0.071×0.89×1.12-0.107×0.79×1.120.18kN·m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.250.08kN/m p0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.077&#

12、215;0.08×1.12+0.21×3.15×1.10.74kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.68×0.12/2，0.08×0.12/2+3.15×0.10.32kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.18，0.74，0.320.74kN·m Mmax/W0.74×106/5400013.61N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.607×0.89×1.1+0.62

13、×0.79×1.11.13kN V20.607q2L+0.681p0.607×0.08×1.1+0.681×3.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.68×0.1，0.08×0.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.13，2.2，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×90×40)1.32N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)&#

14、215;b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.250.83kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632×0.83×11004/(100×9350×2430000)0.34mml/4001100/4002.75mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.83×1004/(8×9350×2430000)0mml1/400100/4000.25mm 满足要求！3.1.6 主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)2060

15、00主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 3.6.1 小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7&#

16、215;1.5×0.251.42kN/m q1静0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.250.95kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.250.47kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.25=0.88kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rm

17、ax(1.143q1静+1.223q1活)L1.143×0.95×1.1+1.223×0.47×1.11.83kN 按悬臂梁，R1q1l=1.42×0.10.14kN RmaxRmax，R11.83kN; 同理，R'1.37kN，R''1.37kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.143×0.88×1.11.1kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.1×0.10.11kN RmaxRmax，R11.1kN; 同理，R'0.83kN，R''0.8

18、3kN 抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kN·m) Mmax0.91kN·m Mmax/W0.91×106/4490202.58N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.59kN max2Vmax/A=2×5.59×1000/42426.36N/mm2125N/mm2 满足要求！ 挠度验算 主梁变形图(mm) max1.87mm max1.87mm2.75mm 满足要求！3.1.7 立柱验算 钢管类型48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W

19、(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1800/15.9114150 满足要求！ 查表得，0.51 Mw=0.92×1.4klah2/10=0.92×1.4×0.18×1.1×1.82/100.07kN·m Nw0.91.2NGik+0.9×1.4(NQik+Mw/lb)=0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1×1.1×1.1+0.92×1.4×0.07/1.16.36kN

20、f Nw/(A)+ Mw/W6363.32/(0.51×424)+0.07×106/449045.51N/mm2f205N/mm2 满足要求！3.1.8 双扣件验算双扣件承载力容许值N(kN)12 按上节计算可知，双扣件受力N6.36kNN12kN 满足要求！3.2梁模板（350×900）计算书3.2.1 工程属性新浇混凝土梁名称350×900新浇混凝土梁计算跨度(m)10混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×900新浇混凝土结构层高(m)9.45梁侧楼板厚度(mm)1203.2.2 荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

21、面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83.2.3 模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1100梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混

22、凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)1100、1100混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)50 设计简图如下：平面图立面图3.2.4 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=1000×12×12/62400

23、0mm3，Ibh3/12=1000×12×12×12/12144000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2×129.77kN/m q1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3

24、k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×0.9×128.01kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×0.9×123.05kN/m 1、强度验算 Mmax-0.1q1静L2+0.117q1活L2-0.1×28.01×0.122+0.117×1.7

25、6×0.1220.04kN·m Mmax/W0.04×106/240001.47N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.677×23.05×116.674/(100×10000×144000)0.02mml/400116.67/4000.29mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×28.01×0.12+0.45×1.76×0.121.4kN R2

26、=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×28.01×0.12+1.2×1.76×0.123.84kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×23.05×0.121.08kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×23.05×0.122.96kN3.2.5 小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截

27、面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.4+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(0.9-0.12)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1×max0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2/2×1，3.84+0.9×1.35×

28、;(0.3-0.1)×0.35/3=3.87kN/m q2max1.08+(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(0.9-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2/2×1，2.96+(0.3-0.1)×0.35/32.98kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×3.87×1.12，0.5×3.87×0.0520.5kN·m Mmax/W0.5

29、15;106/540009.28N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×3.87×1.1，3.87×0.052.584kN max3Vmax/(2bh0)=3×2.584×1000/(2×40×90)1.08N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.632×2.98×11004/(100×9350×2430000)1.21mml/4001100/400

30、2.75mm 2q2l24/(8EI)2.98×504/(8×9350×2430000)0mml/40050/4000.12mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×3.87×1.1，0.393×3.87×1.1+3.87×0.054.86kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.77kN，R2R34.86kN 正常使用极限状态 R'maxmax1.143q2l

31、1，0.393q2l1+q2l2max1.143×2.98×1.1，0.393×2.98×1.1+2.98×0.053.75kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1R'43.36kN，R'2R'33.75kN3.2.6 主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不

32、计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.648×106/4490144.22N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax8.13kN max2Vmax/A=2×8.13×1000/42438.35N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.2mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.5kN8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧

33、立柱扣件受力R0.5kN8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！3.2.7 立柱验算钢管类型48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=150 长细比满足要求！ 查表得，0.54 1、风荷载计算 Mw0.92×1.4×k×la×h2/100.92×1.4×0.18×1.1×1.82/100.07kN·m 2、稳定性

34、计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.9×1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2×127.16kN/m 2)小梁验算 q1max1.28+(0.3-0.1)×0.35/3+0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1×max0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2/2×1，3.51+(0.3-0.1)×0.35/

35、3=3.54kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.48kN，R215.19kN，R30.48kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.48+0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1×(1.1+0.6-0.35/2)/2×1.1，15.19，0.48+0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1×(1.1+1.2-0.6-0.35/2)/2×1.

36、1+0.07/1.215.31kN fN/(A)+Mw/W15307.16/(0.54×424)+0.07×106/449082.57N/mm2f205N/mm2 满足要求！3.2.8 可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3×116.26kNN30kN 满足要求！3.3 350×900梁侧模板计算书3.3.1 工程属性新浇混凝梁名称350×900混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350×900梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)1203.3 .2

37、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.9振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×0.9min38.4，21.621.6kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k

38、+1.4×0.7Q2k0.9max1.2×21.6+1.4×4，1.35×21.6+1.4×0.7×40.9max31.52，33.080.9×33.0829.77kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k21.6 kN/m23.3 .3 支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数6主梁间距(mm)300主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)50对拉螺栓水平向间距(mm)300支撑距梁底距离依次为-100，500 设计简图如下：模板设计剖面图3.3 .4 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f

39、(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000×122/624000mm3，Ibh3/12=1000×123/12144000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承1×29.7729.77kN/m q1静0.9×1.35×G4k×b0.9×1.35×21.6×126.24kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×4

40、15;13.53kN/m Mmaxmax0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L2-0.107q1活L2max(0.077×26.24×0.162+0.1×3.53×0.162, -0.107×26.24×0.162+0.121×3.53×0.162,-0.071×26.24×0.162-0.107×3.53×0.162)0.06kN·m Mmax/W0.06×106/240002.41N/

41、mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正1×21.621.6kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.632×21.6×1564/(100×10000×144000)0.06mm156/400=0.39mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左1.143×26.24×0.16+1.223×3.53×0.165.35kN 正常使用极限状态 R'max1.14

42、3×l左×G4k1.143×0.16×21.63.85kN3.3.5 小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)50小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q5.35kN/m Mmaxmax0.1×q×l2,0.5×q×l12=max0.1

43、5;5.35×0.32，0.5×5.35×0.052=0.05kN·m Mmax/W0.05×106/540000.89N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6×q×l,q×l1=max0.6×5.35×0.3，5.35×0.05=0.96kN max3Vmax/(2bh0)=3×0.96×1000/(2×90×40)0.4N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q3.85kN/m 1max

44、0.677qL4/(100EI)=0.677×3.85×3004/(100×8415×2430000)0.01mm300/400=0.75mm 2maxqL4/(8EI)=3.85×504/(8×8415×2430000)=0mm50/400=0.12mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1×5.35×0.3，0.4×5.35×0.3+5.35×0.051.77kN 正常使用极限状态 R'maxmax1.1×3.85&#

45、215;0.3，0.4×3.85×0.3+3.85×0.051.27kN3.3 .6 主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)300主梁最大悬挑长度(mm)50主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.31kN，R20.88kN，R30.7

46、3kN，R40.73kN，R50.88kN，R60.31kN 正常使用极限状态：R'10.22kN，R'20.64kN，R'30.52kN，R'40.52kN，R'50.64kN，R'60.22kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) maxMmax/W0.2×106/4490=43.48N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=2×1.95×1000/4249.22N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm)

47、 max0.15mm600/4001.5 mm 满足要求！3.3 .7 对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.95×3.14×25.97kNNtb12.9kN 满足要求！4 施工方法4.1 本工程高支模模板采用40×90木方，12厚多层板和48×3.0定尺钢管，12穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、立杆顶部采用双扣件或者顶托。4.2 高支模部位的梁板结构随同结平梁板一同浇筑，内部独立柱单独浇筑。4.3 立杆支承在一层专门浇筑的100厚C15砼垫层面层上。4.4 模板立杆上下对齐，不允许采用搭接

48、，接头按规范要求相互错开。4.5 本工程高大模板承重支架应选择具有脚手架搭设资质、技术、管理水平高、组织机构健全、具有相关施工经验的专业单位施工，实际操作架子工均必须持证上岗、人证相符，严禁木工施工。梁、板底承重横杆（牵杠）及其与立杆的连接由专业木工完成。支模系统搭设前，先做专项安全技术交底。4.6 施工前，由现场技术人员根据施工方案在砼垫层上按平面布置图确定立杆及纵横水平杆位置。搭设完毕，铺底模前对支模架进行验收，验收合格后报安监站验收合格后方可进行下道工序。4.7 施工顺序：一层柱砼浇筑二层支模排架、砼搭设二层梁、板支模系统二层梁、板砼浇筑通道、三层排架、内柱砼搭设通道、三层梁、板支模系统

49、通道、三层梁、板砼浇筑柱模板拆除梁、板模板支模系统等砼到设计强度后拆除。模板搭拆施工顺序：立杆水平杆（大横杆）小横杆40×90木方立放底模梁筋侧模、拉结螺栓板模板筋梁、板砼砼养护拆除支撑系统。施工时先搭设主梁排架搭设次梁排架根据已搭设梁的排架，调整立杆间距，搭设板的支模系统。4.8 在施工过程中，随时掌握天气情况。4.9 材料要求、钢管：48×3.0高频焊接管，严禁使用变形、裂缝、严重锈蚀、有0.5mm深以上刮伤、焊接错位、烧伤、结疤、打孔等缺陷的钢管。应符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 14793）或低压电流输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的Q235普通钢管

50、的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的要求。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。、扣件：采用48钢管配套的直角扣件、转向扣件和对接扣件.扣件的质量应符合钢管脚手架扣件(GB15831)的规定,严禁使用有裂纹、变形、螺栓滑丝、螺杆易滑出等有缺陷的扣件。、模板：12厚，要求表面平整，四边平直齐整，每次使用后清理干净，每次使用前应满刷脱模剂。、木方：截面尺寸不应小于40×90mm。4.10 承重架搭设施工要求4.10 .1搭设立杆应符合下列要求：根据楼层标高计算立杆所需的高度，立杆必须按规定的纵距和横距搭设；立杆的纵横间距应符合本方案的计算要求；

51、在立杆底部垫设木方，顶部设置可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于长度200mm，且不大于1/3。螺杆等外径应大于36mm与立杆内径等间隙不得大于3mm，安装时必须保证上下同心。相邻两根立杆的接头不应设置在同一水平步高，应在错开，距离不小于500mm，各接头距主节点距离1/3步距。严禁将上段等立杆与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。4.10 .2剪刀撑设置要求：垂直剪刀撑：在高支模部位，沿外侧周圈设置由上至下等竖向连续式剪刀撑，中间部位在纵横向每隔10m左右设置一道由下至上等竖向连续剪刀撑，宽度为46m，剪刀撑的底端应与地面顶紧，夹角为45°60°，应与跨径的每一根立杆连接。剪刀撑采用搭接连接，搭接的长度不得小于1000mm，采用3个旋转扣件分别在离干端100mm处进行固定。水平剪刀撑：每两步设置水平剪刀撑（宽度为46m），与水平拉杆用扣件连接。4.10 .3搭设纵横向扫地杆应符合下列要求：每根立杆的底座向上200mm处应设置纵下横上的扫地杆