东南大学施工例题

1、土方调配计算某建筑场地方格网的方格边长为20mx 20mi,泄水坡度ix -iy -0.3%，不考虑土的可松性和边坡的影响。试按挖填平衡的原则计算挖、填土方量（保留两位小数）43. 0343, 7043.21g IS43. 275+0, 3067042. 7943. 0943.15'g乱219+1.1510+0. S911+ 0. &912=Lr =仇 3K1+11122 -0. 493 -0. as5-1.15賂3險ott-o.e? 酮，27+0. §241. 8S 43. 0342. 2043.092. EC 43. IS Q丸旳 §3, 21123ix

2、 =0.443.0343. TO44 L544.431-11-31-3567342. V942.99431 4043.942-12-22-3910!LL124 Les42.2042 5642,793%2Z4Z由书P8式（2.6 ）可得:H0ZHHH4172.1518.6345.543.18(m)4N4天6解答:（1）计算场地设计标高 HOZ H1 =43.03 + 44.48+41.88+42.79 =172.18H2 =2 (43.70 + 44.15 + 42.79 + 43.94 + 42.20 + 42.56) = 518.68H4 =4 咒(42.99 +43.40) = 345.5

3、6（2）根据泄水坡度计算各方格角点的设计标高以场地中心点（几何中心 0）为H，由书卩9式（2.8 ）得各角点设计标高为:H= H 30X 0.3 %+ 20X 0.3 %= 43.18 0.09+0.06 = 43.15 ( m)H2= H+ 20X 0.3 %= 43.15+ 0.06 = 43.21(m)H2+ 20X 0.3 %= 43.21+ 0.06 = 43.27(m)H= H+ 20X 0.3 %= 43.27+ 0.06 = 43.33(m)H5= H 30X 0.3 %= 43.180.09 = 43.09(m)H6= H5+ 20X 0.3 %= 43.09+ 0.06 =

4、 43.15(m)H7= H6+ 20X 0.3 %= 43.15 + 0.06 = 43.21 ( m)H8= H7+ 20X 0.3 %= 43.21+0.06 = 43.27 ( m)H9= H 30X 0.3 %- 20X 0.3 %= 43.18 0.09 0.06 = 43.03 ( m)H0= H9 + 20X 0.3 %= 43.03+0.06H1= Ho+ 20X 0.3 %= 43.09+0.06H2= H1 + 20X 0.3 %= 43.15+0.06=43.09(m)=43.15(m)=43.21(m)2。（3）计算各角点的施工高度由卩10式（2.9 ）得各角点的施工

5、高度（以“ + ”为填方,h1= 43.15 43.03 = +h2= 43.21 43.70h3= 43.27 44.15h4= 43.33 44.48h5= 43.09 42.79h6= 43.15 42.99h7= 43.21 43.40h8= 43.27 43.94=+=+h9= 43.03 41.88 = +h10= 43.09 42.20h11 = 43.15 42.56h12= 43.21 42.790.120.490.881.150.300.160.190.671.15=+ 0.89=+ 0.59=+ 0.42(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)，即挖、填的分

6、界线“一”为挖方）：由书卩10式（2.10 ）确定零点的位置，将相邻边线上的零点相连，即为。见图0.121 2线上的零点:X1 =0.12+0.49X 20 =3.93m，即零点距角点1的距离为3.93m。2 6线上的零点:0.49X' "0.16 +0.4920 =15.08m,即零点距角点2的距离为15.08m。6 7线上的零点:X6 =016X 20 = 9.14m0.16 +0.19，即零点距角点6的距离为9.14m。7 11线上的零点:X7 = 0 X 20 = 4.87m0.19+0.59,即零点距角点7的距离为4.87m。8 12线上的零点:0.67X80.67

7、 + 0.42X20 =12.29m，即零点距角点8的距离为12.29m。（5）计算各方格土方工程量（以（+ ）为填方,（）为挖方）(ni)(-)V2A20(0.30 +0.16+1.15+0.89)30+16+115+89=250(ni)(+ ) 全填或全挖方格由 卩10式（2.11 ）202 (0.88+1.15 +0.19 +0.67288+115+19+67=289两挖、两填方格，书P11式（2.12 ）V2(42020.192(0.19 +0.59+0.6720.67 +0.42)=45.81(m)(-)（十202(0.5924 (0.19 +0.59+ 亿"81(m)(+

8、 )三填一挖或三挖一填方格,书 P11 式(2.13 )2 3200.493、 2()=-x6(0.12+0.49)(0.49 +0.16)3(12 + 49)(49 + 16)0.493493=19.78m3()（十202 (2心2+0.30+2“.16-0.49)+19.78=咒(24 +30+32 -49) +19.78 = 44.54m3(+ )0.163163匹(0.16)=3汉6(0.16 +0.19)(0.49 +0.16)3(16 +19)(49 + 16)=1.20m(+)20 (2X0.19 +0.88 +2x0.49 -0.16)+1.2+88+98 -16) +1.2

9、=139.87m()330.19193201(0)厶6(0.19+0.59)(0.19 + 0.16)3(19 +59)(19+16)3=1.67m()（力2(0.10.80.50.191.676二乙® +89+118 -19) +1.67 =148.34m3(+ )将计算出的各方格土方工程量按挖、填分别相加，得场地土方工程量总计:挖方：496.13 m 3填方：504.89 m 3挖方、填方基本平衡。轻型井点降水计算某工程地下室的平面尺寸为54 mX 18 m,基础底面标高为-5.20 m天然地面标高为-0.30m，地面至-3.00 m为杂填土， -0.30-9.50 m为粉砂层（

10、渗透系数K=4 m/昼夜），-9.50 m以下为粘土层（不透水），地下水离地面 1.70 m,场地条件为北面、东面靠近道路，路边有下水道，西面有原有房屋，南面设有混凝土搅拌站。地下室开挖施工方案为： 采用轻型井点降水， 液压反铲挖土机挖土，自卸汽车运土。坑底尺寸因支模需要，每边宜放出1.0 m,坑底边坡度由于采用轻型井点，可适当陡些，采用 1:0.5，西边靠原有房屋较近，为了防止其下沉开裂，打设一排板桩。某工程地下室MB搅拌站图1现场布置图工地现有井点设备：滤管直径050，长度1.20m;井点管直径0 50,长度60m；总管直径0 100，每段长度4.0m, （0.8m有一接口）; W5真空泵

11、机组，每套配备二台3BA 9离心3泵（水泵流量30 m /h ）.试求：（1）轻型井点的平面布置与高程布置。（2）轻型井点计算（涌水量、井点管数量与间距、水泵流量）解答:1）轻型井点系统布置根据本工程条件，轻型井点系统选用单层环形布置，如下图所示。图2轻型井点平面布置图§ nOU7I"in 寸 E6900-0.30严 5Q qcwin T 口If)-2.0 "-1Z2O13450图3轻型井点高程布置图总管直径选用100mm，布置于天然地面上，基坑上口尺寸58.45 X 24.9m,井点管距离坑壁为1.0m,则总管长度为2 X ( 58.45+2 X 1.0 ) +

12、 ( 24.9+2 X 1.0 ) =174.7(m)基坑中心要井点管长度选用6.0m，直径50mm滤管长度1.2m,井点管露出地面 0.2m,求的降水深度S为S=5.20-0.30-1.70+0.50=3.7(nr)井点管所需的埋置深度丄H=5.20-0.30+0.50+26.9- 2X 10=6.745 > 6-0.2=5.8( m)此时井点管将总管埋于地面下1.0m处，即先挖1.0m深的沟槽，然后在槽底铺设总管, 所需长度为6.745-1.0+0.20=5.945( m)< 6.0 ( m 满足要求抽水设备根据总管长度选用二套，其布置位置与总管的划分范围如图所示。2）基坑涌水

13、量计算按无压非完整井考虑，含水层有效厚度H0按表2.6计算:.04=0,805.045 +1.2 H0 =1.85 X( 5.045 + 1.2 )= 11.6 > 9.5 2.0 = 7.5取 H0 = 7.5 (m)抽水影响半径按公式（2.26 )求出:R= 1.95 X 3.7 X J7,5" = 39.52 (m)环形井点的假想半径X0按公式（2.27 ）求出:天22.76Y兀(m)基坑涌水量Q按公式（2.25）求出:3(m / d)空4ZH3Z =953.5Q= 1.366 X 4 X Ig 39.52-Ig 22.763）井点管数量与间距计算单根井点管出水量q按公式

14、（2.31 )求出:q=65X 兀X 0.05 X 1.0 X =16.2 (3m / d)1"9535=65n= 16.2(根)井点管间距D按公式（2.32 ）计算:174.7=2.69D = 65(m)取 D= 2.0鸣88n= 2(根)4）抽水设备选用选择真空泵。根据每套机组所带的总管长度为174.7 /2= 87.35 (m)，选用 W5 型干式真空泵。真空泵所需的最低真空度按公式（2.33 ）求出:hk =10x(6.0 +1.0) =70( pa)选择水泵。水泵所需的流量QQ""953-524.43332( m / d)= 21.85 ( m /h )

15、水泵的吸水扬程HsHs >6.0 + 1.2 = 7.2 (m)由于本工程出水高度低，只要吸水扬程满足要求，则不必考虑总扬程。根据水泵所需的流量与扬程，选择3BA-9型离子泵即可满足要求。模板设计计算某多层现浇板柱结构的柱网尺寸为5.4mx 5.4m，每一楼层高度为3.0m，柱子的截面尺寸为450mm< 450mm楼板厚度为150mmi,> ±-#1 - J广''丄 ;,也 =.1II II II IIII II |11 II IIIIII二八-1p111 117 " I门- -.;-.* -;广;看- , n - !- > -;广-

16、 _ *:1 1, 1 . _ -; 5*'心 .< ,- _1 1 - y ' : / 岁. t' - ' nV ?宀上1111* ; - ;=? > F| n（1）柱子厚度为20mm勺木模板，浇筑速度为2.5m3/h混凝土的温度为10C，用插入式振动器捣实，混凝土的坍落度为80 mm,无外加剂。试求混凝土侧压力与柱箍间距，并绘制侧压力分布与柱箍布置图。（2）楼板模板采用厚度为 18伽的木胶合板，支架为碗扣式钢管脚手架搭设的排架；胶合板面板下小木楞的尺寸为50 MX 100伽，间距为400伽；小木楞下面大木楞由排架立杆上的可调托座支承，排架立杆的跨

17、宽度1200 m,间距为1500 m。试算小木楞的承载力及挠度是否满足要求（I /250）,并求大木楞的截面尺寸。（东北落叶松的木材抗弯设计强度=17MPa顺纹抗剪设计强度=1.6 , MPa弹性模量E=10000 MPa,木材重度 68kN/rf)解：（1）1）求浇注混凝土时的侧压力已知混凝土的浇筑速度为V= 2.5m/ h,混凝土温度T=10C ,外加剂影响修正系数为氏=1 坍落度影响修正系数 4 = 1,t0=200/T+10 =81由 F=0.2CtJ?2V =0.22 X 24X 8X 1X 2.5=66.79kN/m2检验:F= cH =24 X 3=72.0 kN/m 2按施工规

18、范规定取小值，则侧压力荷载标准值为：F=6679 kN/m承载力验算时y,设计荷载应考虑永久荷载，新浇混凝土侧压力的荷载分项系数6 =1.2;还应考虑可变荷载y，倾倒混凝土时产生荷载的分项系数7 =1.4.又因面板为木模板，模板设计荷载值可乘以0.9予以折减，则F 6 =66.79 X 1.2 X 0.9=72.14 kN/m 2有效压头 h=72.14/24=3m对于边长为450mm的柱，当采用0.8m3的吊斗供料时，水平荷载为4 kN/m2考虑荷载分项系数和折减系数的F7 =4X 1.4 X 0.9=5.04 kN/m 2叠加后的侧压力分布图见图" ： S I 二2）求内竖楞间距

19、ll新浇混凝土侧压力均匀作用在木模板上，单位宽度的面板可以视为梁，内竖楞即为梁的支点.按三跨连续梁考虑，梁宽取200mm因F?作用于整个柱高范围应予以考虑，故作用在连续梁上的线荷载：q=(66.79+5.04) X 0.2=14.37 kN/m 2其计算简图见图.：=1斗KL.FI'lL.L.求L的计算简图2u - 0667 q'b4三跨连续梁的最大弯距MmaxOqf,最大挠度Umax" .100El （q'为线荷载标准值）.按面板的抗弯承载力要求Mmax =M 抵2O.lqli =fwW抵h = J10fwbh26q=补6"1"00 =

20、493.92mm14.37按面板的刚度要求，最大变形值取为模板结构的l1250q =66.79 X 0.2=13.36 kN/m 20.667 卫100EI =250li,/0.59EIJO.59X1OOOO 咒 200X203Th讨14.37=389.04mm对比取小值，又考虑竖楞木的宽度，可取ll=225mm3）求外横楞间距12仍按三跨连续梁考虑，外横楞即为内楞梁的支点，梁上作用均布侧压力荷载的受荷宽度即为内楞间距h,其计算简图见图JU JUJJjnJHJJUJJJJIJ J JJJJJlJJJJIJJjnjJJJIJHilJUJJJJU J JIIIJIJJJJJJJJJJJJJJNJH

21、"LL-L求L的计算简图作用在连续梁上的线荷载q =72.14 X 0.225=16.23 kN/m 2按内楞的抗弯承载力要求l2 彳 1.67：wbh2=FE=935mm16.23按内楞的抗剪承载力要求,1.11fvbh 1.11x50x100x1.6 cI2 = 548mm16.23按内楞的刚度要求：l1 彳竽=000"5"1003 =117亦m15.03对比取小值，外楞间距12 =550mm4）对拉螺栓为外楞梁的支点，梁上作用均布侧压力荷载的受荷宽度即为外楞间距L2。又外楞为*48X 3.5双钢管，设计荷载值可乘以0.85予以折减，则F6=66.79 X 1

22、.2 X 0.85=68.13( kN/rf)作用于梁上的线荷载:q= 68.13 X 0.55 = 37.47 kN /按外楞的抗弯承载力要求:l3=10fw 抵严亜返=745mm37.47l3按外楞刚度的要求=/0.59EI彳 O”0"1"121埜=929mm36.73对此取对拉螺栓间距I 3=700mm5）选取螺栓规格L2、L3,每个螺栓承受混凝土侧压力的等效面积计算得:N= 0.55 X 0.7 X 68.13=26.23kN选用由Q235钢制作得M14对拉螺栓，其净截面积2A=105伽则0 二26230 =250 > fj =170)( N /mm2)A 1

23、05调整对拉螺栓间距 L3=450mm则N=0.55 X 0.45 X 68.13 = 16.86b二!6860 =160.6 c 牢=170( N/mm2)A 1051）验算小木楞的承载力承载力验算时，设计荷载应考虑永久荷载，模板及支架自重标准值、新浇混凝土自重标准值、钢筋自重标准值的荷载分项系数7=1.2;还应考虑可变荷载，施工人员及设备荷载标准值时7产生荷载的分项系数4 =1.4,各荷载标准值取值：1.模板及支架自重标准值0.3 kN2.新浇混凝土自重标准24 kN/rf/ mi3.钢筋自重标准值1.1 kN/rf4.施工人员及设备荷载标准值2.5 kN/rf小木楞可以视为梁，大木楞即为

24、梁的支点按三跨连续梁考虑 ，小木楞上的线荷载为:q =(0.3+24 X 0.15+1.1) X 1.2+1.4 X 2.5 X =3.8k/mMrnax =0.1ql2 =0.1天3.81.22 =0.547kN m12 12M 抵=fwW fwbh2 =17x X50X10026 6= 1.417 X106 N mm =1.417kNLm比较可得M max > M抵故小木楞的承载力满足要求2）验算小木楞的挠度q ' =(0.3+24 X 0.15+1.1+2.5) X 0.4=3 K/m4CC" q'l40.667咒3X12X1200, “1200Umax

25、=0.667 = = 1.01 mm <= 4.8mm100EI100X10000X50X1003250故小木楞的挠度满足要求。3）求大木楞的横截面尺寸,大木楞上大木楞可以视为梁，排架立杆上的可调托座即为梁的支点按三跨连续梁考虑 的线荷载为q =(0.3+24 X 0.15+1.1) X 1.2+1.4 X 2.5 X 1.2=11.4K/mMmax =0.1ql2 =0.1咒11.4咒 1.52 =2.565kN m设大木楞的横截面尺寸为100 X 1501 2 12M 抵=fwW fw-bh2 =17X-X1OOX15O26 6= 6.375X106Nmm =6.375kNZmM max > M抵满足要求大木楞的挠度q ' =(0.3+24 X 0.15+1.1+2.5) X 1.2=9 k/mUmax “667A1L= O-667®停 15003=1.08mm<15g0 = 6mm100EI100 X10000 X100 X1503250满足要求故大木楞的横截面尺寸选 100 X 150合适。钢筋下料计算试编制下图所示5根梁的钢筋配料单。25(3.853kg/m)。各种钢筋的线重量如下：*10(0.617kg/m)； * 12(0.888kg/m) ； * - - J詁-、 *T-.T9*.