[教学规划]20米混凝土简支t梁桥设计

1、20米混凝土简支T梁桥设计设计资料1、桥面净宽：净 9+2 X0.75m 人行道;主梁跨径和全长：标准跨径lb=20.00m (墩中心距离)；计算跨径l=19.50m (支座中心距离)；主梁全长l全=19.96m (主梁预制长度)。设计荷载：公路I级人群荷载3.0KN/m 2,人行道每侧重 3.6KN/m，栏杆每侧重1.5KN/m 。材料：主钢筋采用HRB335钢筋，其它用R235钢筋；混凝土采用C30。计算方法：极限状态法。6、结构尺寸：如图1-1所示，全断面5片主梁，设5根横梁。主梁高度：1.30m ;梁 间距：采用5片主梁，间距1.8m ;横隔梁：采用5片横隔梁，间距为4x4.8m ;梁

2、肋:厚度为18cm。1Hl III-1 r灯0a皆狡丄匕rLr£r；7、设计依据:(1)、公路桥涵设计通用规范(JTG D60 2004 )，简称桥规；(2) 、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62 2004 )，简称公预规；（3）、结构设计原理，叶见曙，北京：人民交通出版社，2005 ;2007。（4）、桥梁工程，范立础.北京：人民交通出版社,二、主梁的计算（一）、主梁的荷载横向分布系数1、跨中荷载弯矩横向分布系数（按 G-M法）（1）、主梁的抗弯及抗扭惯矩lx和Itx求主梁截面的重心位置ax （图1-2）：4黛硼較嘲/平均板厚:图1 -2 （尺寸单仏cm）1h

3、1= 1 (8+14 ) =11(cm)211130(180 18) 11 130 18 22一ax=(180 18) 11 130 18=39.3(cm)lx (180 18) 113(180 18) 11 (39.3 )212 2112318 13018 130号沖2=6894843.18(cm4)=6.89484318 X10 2(m 4)T型截面抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即:l Tx= XCib it 3式中:Ci矩形截面抗扭惯矩刚度系数（查表）；bi, ti相应各矩形的宽度与厚度。对于翼板t1/b 1=0.11/1.80=0.061< 0.1，查表得：ci=1

4、/3对于梁肋T2/b 2=0.18/(1.3-0.11)=0.151 , C2=0.301故:lTx= 1 1.8 0.1130.3013(1.3 0.11) 0.183=0.7986 10 32.09 10 3 =2.89 X10 3 (m 4)单位宽度抗弯及抗扭惯矩:Jx=lx/b=6.89484318 X1O h；2 h1(ay/18O=3.83 X1O-4 (m 4 /cm)Jtx= I Tx /b=2.89 x10-3/180=1.61X10-5 (m 4 /cm)b' i翼板有效宽度入计算(图1-3 ):横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即:人人r111r*1c -Or1ch

5、图1-3l=4b=4 X1.8=7.2 ( m)(2)、横梁抗弯及抗扭惯矩c= -(4.80 0.15)2.325 (m)2h / =100cm ， b / =0.15m=15cmc/I=2.325/7.20=0.323根据c/l值可查表得：入/c=0.604，所以:(m)/=0.604c=0.604 X2.325=1.404求横梁截面重心位置ay:c . h1 . . hc c, O.1122 hj 丄 h b 2 1.404 a = 2 2 = 2ay =2 h1 h b21 o.151.404 0.11 0.15 1.0=0.2 (m)横梁的抗弯和抗扭惯矩Iy 和 iTy：. z h2b

6、 h ( ay)231.404 0.110 1121404 011 (O.2 or)2O.1512312o o.15 1(2 sIy=3.28X10 2(m 4 )ITy= cbh3C2b2h3，但由于连续桥面的单宽抗扭惯矩h1/b 1=0.11/4.80=0.023< 0.1，查表得 C1=1/3只有独立板宽扁板者的翼板，可取C1=1/6 。 h2/b 2=0.15/ (1.0-0.11 ) =0.17，查表得C2=O298 o故:iTy = 1 0.113 4.8 0.298 0.89630.15=1.065 x10-3+0.895 X10-3=1.96 xi0-3(m 4 )单位抗

7、弯及抗扭惯矩Jy和JTy：23.28 10Jy ly/b 0.6834.8 100104 (m 4 /cm)31.96 10 3J I /b 0.408y y 4.8 100105 (m 4 /cm)(3)计算抗弯参数0和扭弯参数aB J 4.5 J 3.83 10 4丨 Jy 19.50.683 10 40.355式中：B'桥梁承重结构的半宽，即B 5 180450cm2l 计算跨径。G(Jtx JTy)/(2Ec JJxJy)因为混凝土收缩系数很小，式中未计入横向收缩的影响。按公预规3.1.6条,取 Gc=0.4Ec，贝U:厂 0.1580,4 6" 10 540.025

8、2J3.83 10 4 0.683 10 4(4) 计算荷载弯矩横向分布影响线坐标表1-1系数梁位荷载位置校核B3/4BB/2B/40-B/4-B/2-3/4B-BK100.930.961.001.041.071.041.000.960.938.00B/41.061.071.081.091.030.970.920.860.827.96B/21.251.211.171.091.000.910.850.770.727.993/4B1.441.341.231.090.970.850.760.680.637.96B1.711.471.281.080.920.810.700.630.558.02Ko00

9、.810.900.991.101.171.070.980.890.807.91B/41.641.501.341.251.070.890.630.390.187.98B/22.452.101.741.390.990.640.23-0.17-0.567.873/4B3.342.752.101.500.920.39-0.16-0.61-1.118.01B4.103.412.421.620.800.16-0.54-1.12-1.747.93已知0=0.355，查G M图表，可得表1-1中数值。用内插法求实际梁位处的K1和Ko值,实际梁位与表列梁位的关系图见 图1-41号、5号梁:KK4b(Kb K3b

10、)-20= 0.2Kb 0.8K1002号、4号梁:60表1-2梁号算式荷载位置B-B4-B2-B40丄B4丄B2卫B4B1& Q2Kib 0.8K3B1.4941.3661.2401.0880.9600.8420.7480.6700.614K0 0.2KOB 0.8K3B3.4922.8822.1641.5240.8960.344-0.236-0.712-1.236K1 Kq-1.998-1.516-0.924-0.4360.0640.4980.9841.3821.850(K, Ko)-0.316-0.240-0.146-0.0690.0100.0790.1550.2180.292K

11、 Kq (K1 Kq)厂3.1762.6422.0181.4550.9060.423-0.081-0.494-0.944K/50.6350.5280.4040.2910.1810.085-0.016-0.099-0.1892K1 0叫 04K；b1.1741.1541.1341.0901.0120.9340.8780.8060.760Kq 0.6KQib QAK2.1261.8601.5801.3341.0220.7400.3900.054-0.264K Kq-0.952-0.706-0.446-0.244-0.0100.1940.4880.7521.024伍Kq）厂-0.150-0.112-

12、0.070-0.039-0.0020.0310.0770.1190.162K Kq (K1 Kq)1.9761.7481.5101.2951.0200.7710.4670.173-0.102K /50.3950.3500.3020.2590.2040.1540.0930.035-0.0203K1K100.9300.9601.0001.0401.0701.0401.0000.9600.930Kq Kqq0.8100.9000.9901.1001.1701.0700.9800.8900.800K1 Kq0.1200.0600.010-0.060-0.100-0.0300.0200.0700.130

13、K Ko)0.0190.0090.002-0.009-0.016-0.0050.0030.0110.021K Kq (K1 Kq)厂0.8290.9090.9921.0911.1541.0650.9830.9010.821K/50.1660.1820.1980.2180.2310.2130.1970.1800.164绘制横向分布影响线图（图1-5 ）求横向分布系数。s tNdr!J电1 '0 1町11UfJ131cm 1it115 1 -V1用J1嗤11蔽1t创1M 4 fum F公路一I级:1-(0.54 0.349 0.22 0.06)0.58521-(0.355 0.281 0.

14、224 0.139)0.52人群荷载:人行道板:1 (0.18 0.208 0.22620.209)0.4121人 0.6232人0.391板0.6350.1890.4462板0.3950.020.3753板0.1660.1640.333汽3人0.168 X2=0.3362.梁端剪力横向分布系数计算（按杠杆法）公路一I级（图1-6）：11汽0.8750.43822汽11.0000.523汽1(0.9380.250) 0.594人群荷载（图1-7 ）:1.4220.422團1-6i1'3人IK、B7rg 1-7(二)、主梁内力计算与内力组合1、永久作用效应1-3。(1)永久荷载假定桥面构

15、造各部分重力平均分配给主梁承担，计算如表钢筋混凝土 T形梁桥永久荷载计算表1-3构件夕L夠件简宦尺寸（单a： cm）单无构件休积及尊式（单位：切）每延米軌?（kVni）1.8X1.3-2X0. 81XfL3-叽-0.412.250,112X25 = 10.3横板6阳lEy 15x2X0.8X519, 5=0,0573 （U90'比；山出 X0.8' !=0, W250.057X25 = 1.4330.0287X25=0.718桥问绸装沏青棍凝上：0, 04X1. B=O. 0722324OI 072X23=1.656OJ!X2o = 1.5156'人道部分人行道每侧重

16、3.6KN/m，栏杆每侧重 1.5KN/m，故人行道部分每延米重为:3.6+1.5=5.1KN/m。按人行道板横向分布系数分摊至各梁的板重为:1号、5号梁:0.446,0.446 5.12.27 （ KN/m）2号、4号梁:0.375,0.375 5.11.91（ KN/m）3号梁:0.33,0.33 5.11.68 （ KN/m）各梁的永久荷载汇总如表1-4各梁的永久荷载（单位：KN/m）表1-4梁号主梁横梁栏杆及人铺装层合计行道1(5)10.30.7182.276.15619.444210.31.4331.916.15619.799310.31.4331.686.15619.569表1-5

17、(2)永久作用效应计算:影响线面积计算计算面积影响线而积WoM1/21 X1=X 19. 5=47. 53Mlm31/16._ =X1=X19. 5=35. 65Q1 21/21/2W.u=OQoWo=l=X 19.5=9. 75梁号M/2 (kN - mM/4 (kN - mQ0 (kN)qW0qw0qW0qw0qW0qw01( 5)19.4447.53923.9819.4435.65693.0419.449.75189.542( 4)19.8047.53941.0919.8035.65705.8719.809.75193.05319.5747.53930.1619.5735.65697.6

18、719.579.75190.81永久作用效应计算表1-62、可变作用效应(1)汽车荷载冲击系数简支梁的自振频率为:me G/ g1 r !皂 戶8948 10 ' 33.098 (Hz)127Vmc2 19.52V3.677介于1.5Hz和14之间，按桥规4.3.2条规定，冲击系数按下式计算:尸0.1767In f-0.0157=0.1841（2）公路一I级均布荷载qk,集中荷载Pk及其影响线面积（表1-7 ）公路一 I级及其影响面积W0表表1-7项目顶点位置2qk (kN/m )Pk (kN)W0M1/2l/2处10.523847.53Mi/4l/4处10.523835.65C0支点

19、处10.52389.75Qi/2l/2处10.52382.438按照桥规4.3.1条规定，公路一I级均布荷载 qk=10.5kN/m,Pk用直线内插求得 Pk=238 kN。（3）可变作用效应（弯矩）计算（表 1-8表1-10 ）梁号内力n( I)I +口qk (3)W0 (4)Pk (5)yk (6)弯矩效应(I) X (2) x (3) X (4)+(5) X (6)1MI/2M/40.58547.5335.654.8753.6561149.41862.032M/2M/40.500I.I84II0.547.5335.652384.8753.656982.40736.783M/2M/40.4

20、1247.5335.654.8753.656809.50607.II表1-8公路一I级产生的弯矩（单位kN m梁号内力n( I)Pk (2)W0 (3)弯矩效应(I) X (2) X (3)1M|/20.623347.5388.83M|/40.623335.6566.632Mi/20.39347.5355.61M|/40.39335.654I.7I3M|/20.336347.5347.91M/40.336335.6535.94表1-9人群产生的弯矩（单位kN m基本荷载组合：按桥规4.1.6条规定，永久作用设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数为:永久荷载作用分项系数:Gi1.2汽车荷载作用

21、分项系数:Q1 1.4人群荷载作用分项系数:Qj1.2弯矩基本组合见表1 10。注：Y0桥梁结构重要性系数，取丫 0=0.9 ;Wc与其它可变荷载作用效应的组合系数，取Wc=0.8 。弯矩基本组合表（单位kN m ）表1-10梁号内力永久荷载人群汽车nnoSud0(GiScikQ1SQ1kcQj Sjk )i 1j 21M1/2923.9888.831149.412535.69M1/4693.0466.63862.031901.802M1/2941.0955.61982.402310.25M1/4705.8741.71736.781732.723M1/2930.1647.91809.50207

22、2.83M1/4697.6735.94607.111554.66（4）可变荷载剪力效应计算计算可变荷载剪力效应应计入横向分布系数n沿桥跨变化的影响。通常分两步进行，先按跨中的n由等代荷载计算跨中剪力效应；再用支点剪力荷载横向分布系数n'并考虑支点至1/4为直线变化来计算支点剪力效应。剪力计算时，按照桥规4.3.1条规定，集中荷载标准值Pk需乘以1.2的系数。跨中剪力V1/2的计算（见表1-111-12 ）梁号内力n( 1)1 + g( 2)qkw (4)Pkyk弯矩效应(1) X(2) X (3)X (4)+(5) X(6)1V1/20.585116.652V1/20.51.18411

23、0.52.438285.60.599.703V1/20.41282.15公路一I级产生的跨中剪力（单位：kN表 1-11梁号内力n( 1)P (2)W0 (3)弯矩效应(1) X (2) X(3)1V人 1/20.6234.562V人 1/20.3903.002.4382.853V人 1/20.3362.46人群荷载产生的跨中剪力（单位：kN）表 1-12支点剪力Vo的计算（见表1-131-15 ）计算支点剪力效应的横向分布系数的取值为:a.支点处按杠杆法计算的n'b. 1/431/4按跨中弯矩的横向分布系数n （同前）C.支点1/4处在n和n'之间按照直线变化（图支点剪力效应

24、计算式为:Vd(1)活w活qk (1)支Pk式中：n活一相应于某均布活载作用处的横向分布图纵坐标;q k 一相应于某均布活载作用的数值;I月9&pk相应放入某集中活载的数值。人群均布荷载产生的支点剪力效应计算式为:Vd0人P匹121_ 人 人11_(4296(人人）式中：n人一跨中横向分布系数;n人一支点处横向分布系数。梁端剪力效应计算:汽车荷载作用下如图1-8所示，计算结果如表1-13所示。公路一I级产生的支点剪力效应计算表（单位：kN ）表 1-13梁号1+ 口(2)1.1841剪力效应285.6 X1.0 X0.438+10.5 X(19.5/2 X0.585-0.75 X19.

25、5/4217.2X0.066 X0.5-0.25 X19.5/8 X0.066 X2/3 ) =183.43285.6 X1.0 X0.5+10.5 X(19.5/2 X0.5+0.75 X19.5/4230.75X0.045 X0.5) +0.25 X19.5/8 X0.045 X2/3=194.87285.6 X1.0 X0.594+10.5 X(19.5/2 X0.412+0.75 X19.5/4255.12X0.185 X0.5) +0.25 X19.5/8 X0.185 X2/3=215.45人群荷载作用如图1-9，计算结果如表1-14所示可变作用产生的支点剪力计算表（单位：kN）表

26、1-14梁号12 113公式Vdo人人w人人PP人人）q 人 0.91719.5/2 X 0.623 X 3+19.519.5/2 X0.39 X 3+19.5/19.5/2 X 0.336 X3+计算值/8 X (1.422-0.623) X8X(-0.422-0.39) X3X19.5/8 X (0-0.336) X3X0.917=23.580.917=5.963X0.971=7.44剪力效应基本组合（见表3-15 ）剪力效应组合表表 （单位：kN）表 1-15梁号剪力效应永久荷载人群汽车nn0 Sud0(Gi SGikQ1 SQ1kcQj SQjk )i 1j 21V0189.5423.

27、58217.20502.14V1/20.004.56116.65151.572V193.055.96230.75505.25V1/20.002.8599.70128.503V0190.817.44255.12535.02V1/20.002.4682.15105.99注：Yo桥梁结构重要性系数，取丫 0=0.9 ;Wc与其它可变荷载作用效应的组合系数，取We=0.8。由表1-15可知，剪力效应以3号梁（最大）控制设计。（三）、主梁截面配筋及验算本次设计为20米钢筋混凝土简支 T形梁，设计荷载为公路I级，标准跨径Lb=20.00m （墩中心距离）；计算跨径 L=19.50m （支座中心距离）。混凝

28、土强度等级 为C30，主筋采用HRB335级钢筋焊接骨架，箍筋采用 R235，简支梁控制截面的计算内力为:跨中截面：由表1-10可知，1号梁Md值最大，为安全起见一律按1号梁计算弯 矩进行配筋，故Mdm =2535.69kN m ;由表1-15可知，跨中剪力效应以1号梁最大, 故 Vd1/2 =151.57kN 。支点截面：由表1-15可知，支点剪力效应以 3号梁最大，故Vd0=502.14kN。基本数据（由附表查得）：C30的混凝土抗压强度设计值fed =13.8Mpa,抗压强度标准值fek =20.1Mpa，混凝土弹性模量Ee 3 104Mpa ; HRB335钢筋抗拉强度设计值fsd =

29、280Mpa ，抗压强度设计值fsd =280M pa;R235 钢筋抗拉强度设计值f sd =195Mpa，抗压强度设计值 fsd=195M pa。1、跨中截面钢筋设计（1）确定T形截面梁受压翼板的有效宽度bf由图1-10所示的T形截面受压翼板的厚度尺寸其等效平均厚度hf' =110伽。bf11丨 1 195006500 mm33bf2 1800伽（相邻两主梁轴线间距离）bf3 b 2bh 12hf 1802 0 12 1101500 m（b为腹板宽度，bh为承托长度）受压翼板的有效宽度为：bf=MIN( bf1,bf2,bf3)=1500伽,绘制T形梁的计算截面如图1-10所示。(

30、2) 、钢筋数量计算查附表得受压高度界限系数E b=0.56 。 确定截面有效高度设钢筋净保护层厚度为3 cm,设as=30+0.07h=121mm,贝ho= (1300-121 ) =1179 伽 判断截面类型fcdbfhf(h0 上)13.8 1500 110 (1179210)2559.348kN ? m 2535.69kN ? m2为第I类T形截面，可按宽度为bf'的矩形截面计算。'r 确定受压区高度XX由式 0MdfcdbfX(h0 2)可得:2535.69 10613.8 1500x(1179 扌)X2-2358x+244994.2=0x=108.9 mmv 110

31、 m (说明的确为第I类求受拉钢筋面积AsL 0T形截面)1-11跨中截血钢筋布置(尺寸单位：mm)由式fsdAsfcdbfX可得As 皿烁 1500 108.98050.21mm2fsd280现选取8©32和2118，截面面积 As=8109.6mm 2>8050.21mm 2，钢筋布置如图1-11所示。2、跨中正截面承载力复核由于受拉钢筋为 8&32 (7478.58mm 2), fsd =280Mpa , 2辿 18 (628.32mm 2),f sd =280Mpa，查表得匸32的外径为34.5 mm，020的外径为22 m，取保护层厚度为30 mm,贝U：74

32、78.58 280 (30 2 34.5)628.32 280 (30 34.5 4 )7478.58 280 628.32 280as 105.12 105mmho=13OO-1O5=1195mm(1)判断截面类型fsdAs 280 8109.62270kN ?mfcdbfhf 13.8 1500 1102277kN ? m由于fcdbfhf > fsdAs，故为第I类截面。(2)求受压区高度x由式fsdAsfcdbfx可得X 證"g mbh0 O-561195669.2mm (不是超筋梁)则取 x=109.7mm。(3) 正截面抗弯承载力验算x由式MfcdbfX(h0 -)

33、可得xMfcdbfX(h0 -) 13.8 15002109.7 (1195109 7-9-)2589kN?m 2535.69kN?mAs8109.63.77 %>bh0180 1195min 0.20 %(不是少筋梁)(4)结论该梁为适筋梁，且正截面的抗弯承载力能够满足要求。3、根据斜截面抗剪承载力进行斜筋配置由表1-15可知，支点剪力效应以3号梁为最大；为偏安全设计，一律用 3号梁数值；跨中剪力效应以1号梁最大，一律以一号梁为准;Vd0 520.14KNV 1151.57KNd-2假定有2 ©32通过支点。按公预规9.3.10条的构造要求:a=3.45/2+3=4.73(c

34、m)h0=h-a=130-4.73=125.27(cm)根据公预规5.2.9条规定，构造要求需满足:oVd 0.51 103f7bho 0.51 1O3730 180 1252.7 629.87(kN) 520.14(kN)根据公预规5.2.10条规定:0.50 10 3a2ftdbh00.50 10 3 1.39 180 1252.7156.7(kN)520.14(kN)介于两者之间应进行持久状况斜截面抗剪极限状态承载力验算。（1）斜截面配筋要求（按公预规5.2.6条与5.2.11条规定）：.最大剪力取用距支座中心h/2处截面的数值，其中混凝土与箍筋共同承担不小于60 %，弯起钢筋（按45%

35、弯起）承担不大于40 %。.计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座中心h/2处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。.计算以后每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。弯起钢筋配置计算图式如图1-12所示。/ / / 一-八仕毛 %Xr、1r-1n-130由内插可得：距梁高h/2处的剪力效应Vdh/2为：Vdh/2 =495.57KN，其中:Vdhk=0.6V dh/2 =0.6 X495.57=297.34(KN )Vds=0.4V dh/2 =0.4 X495.57=198.23(KN )相应各排弯起钢筋位置与承担的剪力值见表1-16。Asb3斜筋排次

36、弯起点距支座中心距离(m承担的剪力值Vsbi (kN)斜筋排次弯起点距支座中心距离(m承担的剪力值Vsbi (kN)11.2177.4444.552.6922.3135.8655.611.1133.494.27相应各排弯起钢筋位置与承担的剪力值表 1-16(2)各排弯起钢筋的计算，按公预规5.2.7条规定，与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载力按下式计算:cVsb0.75 10 3 fsd Asb sin s式中：fsd 弯起钢筋的抗拉设计强度(MPa )Asb在一个弯起钢筋平面内的弯起钢筋的总面积(mm 2)es弯起钢筋与构件纵向轴线的夹角，0s 取 45 °相应于各排弯起钢筋的面积按

37、下式计算:Asb0.75310 fsb sinVsb/0.14857则每排弯起钢筋的面积为:Asb1=198.23/0.1485=1335(mm 2)弯起 2132 : A 'sb1 =1608.6 (mm 2)> Asb1Asb2=177.44/0.1485=1195(mm 2)弯起 2132 : A 'sb2=1608.6(mm 2)> Asb2Asb3=135.86/0.1485=915(mm 2)弯起 2132 : A sb3=1608.6(mm 2) >Asb4=94.27/0.1485=635(mm 2)弯起 2 ©32 : ASb4=1

38、608.6 (mm 2)>Asb4Asb5=52.69/0.1485=355(mm 2)弯起 2 ©20 : A 'sb5=628 ( mm 2) > Asb5Asb6=11.11/0.1485=75(mm 2)弯起 2 ©16 : A'sb6=402 ( mm 2) >Asb6在近跨中，增设2©16辅助斜筋，A'sb6=402 (mm2)。按公预规5.2.11条规定，弯起钢筋的弯起点，应设在按抗弯强度计算不需要该钢筋的截面，以外不小于h0/2处，以上配置满足要求。(3)主筋弯起后持久状况承载能力极限状态正截面承载能力校核

39、:计算每一弯起截面的抵抗弯矩时，由于钢筋根数不同，其钢筋的重心亦不同，则有 效高度h0大小不同。此处系估算，可用同一数值，其影响不大。2 ©32钢筋的抵抗弯矩M1为:M1 2fsAs1(ho X) 2 280 103 8.043 10 4 (1.253 01097) 539.66(kN ?m)2 22©20钢筋的抵抗弯矩M2为:M22 280 103 3.14 10 4(1.2530 1097；)210.68(kN?m)跨中截面的钢筋抵抗弯矩刀M为:M 280 103 81.1 10 4(1.2530. JSuT 0 Vd)2)2720.76(kN ?m) >2535

40、.69(kN m)4、箍筋配置0.6 P)JfU：Asu fsu bh；按公预规5.2.11条规定，箍筋间距为:Sa2 a； 0.2 106 (2式中:a1 异形弯矩变形系数 取a1=1.0Vd 距支座中心处截面上的计算剪力a3 受压翼缘的影响系数取a3=1.1P 斜截面内纵向受拉钢筋配筋率P =100Av同一截面箍筋的总截面积混凝土和钢筋的剪力分担系数取=0.6选用2 ©8双肢箍筋(R235, fsv=195MPa )则面积Asv=101mm 2;距支座中心h0/2 处的主筋 2&32，Ag =1413 mm 2; h0=1300-30-d/2=1252.75mm=Ag/b

41、h0=1413/180 X1252.75=6.25 X10-3 ； p =100=0.625 ，计算剪力 Vd=468.17KN。代入上式得:1 144.75 13.8 1.83Xo0.95 10 320.5x2 0.95x 0.0057x 0.0011m 1.1cm选用Su =200mm，根据公预规规定:在支座中心向跨径方向长度不小于1倍梁高范围内，箍筋间距不大于100mm。综上所述：全梁箍筋的配置为28双肢箍筋；但由于至距支座2.3m处为100mm，其他地方的箍筋间距为200mm。则配筋率psv分别为:当 Su=100mm 时AsvsvSu b一1010.0056180 100当 Su =

42、200mm 时Asv svSu b101一0.0028180 200均大于公预规的最小配筋率：R235钢筋不小于0.18%的要求(四)、主梁裂缝宽度计算 根据公预规6.4.3条规定，最大裂缝宽度按下式计算:式中：Ci 钢筋表面形状的系数 对于HRB335取1.01.39其中N1和N2C2考虑荷载作用的系数C2 1 o.51 o.5晋6取1.0分别按作用长期效应组合和短期效应组合计算内力值;C3 与构件受力性质有关的系数；该构件属于其它构件d 纵向受拉钢筋的直径，取 d=32mm含筋率As / bho (bi b)hi =81.1/ 18 X123.5+(180-18 )X11 =0.02Mss

43、s 受拉钢筋的应力ss 0.87Ash00.87 81.1 101817.44 1.23520.864210 (kN /m )Es 钢筋的弹性摸量，HRB335钢筋，取2.0 X105MPa。查表1-6 , 1-8 , 1-9数据，计算得:作用短期效应组合:Ms=923.98+0.7X1149.41+88.83=1817.4( kN m )作用长期效应组合:Ml=923.98+0.4X1149.41+0.4 X88.83=1419.276( kN m )Wfk 1.0 1.394,c 20.86101.0 82.0 108(3032)0.187(mm)0.2(mm)0.28 10 0.02满足公预规6.4.2条，在一般正常大气条件下，钢筋混凝土受弯构件不超过最大裂缝的要求，但是还应满足公预规9.3.8条规定，在梁腹高的两侧设置直径为6 8的纵向防裂钢筋，以防止产生裂缝，若用6 8则A's 3.018cm2' % 3.01%8 130 O.。013介于0.0012 0.002之间，可行。(五)、持久状况正常使用极限状态下的挠度验算(1)T梁换算截面的惯性矩Icr和1。计算EsEsEc6.6673 104对T梁的开裂截面I、2