水处理计算公式

1、项目公式说明反应速度S y?X z?PdXdS y dtdtdXy dSS底物X合成细胞P最终产物y又称产率系数，mg （生物量）/mg （降解的底物）S 底物浓度，同 psX合成细胞浓度或微生物浓度，问缄反应级数v 至 kSn dtIgv nlg S 1g kk反应速度常数，随温度而异n反应级数零级反应dS一 一v k, k , S So kt dtv 反应速度t反应时间k反应速度常数，随温度而异一级反应dSv kS, kS, dt 一 .一 k1g S 1g So t2.3零级反应v kS2, dS kS2 , dt11 ktS So米氏方程（表小酶 促反应速度与底物 浓度的关系）S vv

2、maxKm S1Km11vv maxSv max dXv酶反应速度，例如 vXdtVmax最大酶反应速度ps底物浓度 Km米氏常数莫诺特方程（表示 微生物比增长速度 与底物浓度的关 系）Smax Ks SdX Vxy dSvSq 微生物比增长速度，”X科max的最大值，即底物浓度很大，不影响微生物增长速度时的科值s底物浓度Ks饱和常数生物处理基本公式二劳伦斯迈卡蒂 公式（有机物比 降解速度与底 物浓度的关系）Y qmax Y q maxS 刀石VsdSq qmax7一又有4 XX A+Ks SXX dtPsA长时，qqmax-dS X qmax X Ki dtS KsAps 时，q qmax

3、K SdSx n Sx S K,X qmaxX S K2dtKSq底物比降解速度，q vXKi反应常数，Ki qmaxK2反应常数，K2 F% KS劳伦斯迈卡蒂A方程,dSS由 qq maxX dtKs SdSX S信到q maxdtKs S劳伦斯迈卡蒂第二方程" Y虫Kd Xdt gdt udXdSYdt gdt u /KdXXY q KddX Vdt g1X Vc 1故得到：一Y q Kdc-dX 微生物净增长速度 dt gdS 底物利用（或降解）速度 dt uY产率系数，同yKd内源呼吸（或定减）系数px 反应器中微生物浓度- '反应器中微生物比净增长速度0 c 污泥龄

4、，d简化版dX- dSY dt gdt uYobs实际工程中，产率系数Y常以实际测得的观测产率系数Y obs替代YObs q活性污泥法基本计算公式项目公式说明处理率S0 SeSr0-100% 100%SoSeS0进水 BOD5浓度，mg/LSe出水 BOD 5浓度，mg/LSr进出水 BOD5浓度差，mg/L污泥负荷,Q S0QS0SeLS XVXV.Q S0 Q S0SeLSXv VXv VQ设计流量，m3/dLs污泥负荷，kg (BOD5) /kg(MLSS) ?dLs污泥负荷，kg ( BOD 5) /kg(MLVSS) ?dV曝气?容积，m3X曝气池污泥浓度 (MLSS) , mg/L

5、Xv 挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS) , mg/L容积负荷Q S0Q -Sey LvXv LSVVLv 容积负荷，g (BOD5)/ (m3?d)注：污泥负荷和容积负荷从定义来说用S0正确，但规范中用去除量，考试中用去除量来计算污泥容积 指数SV %6SVI 10XX曝气池污泥浓度 (MLSS) , mg/LSV污泥沉降比，mL/L (如28%,即代0.28)混合液污 泥浓度v106Xr r SVIX Xr1 RSVI 污泥容积指数，mL/g ,取值范围约 100左右r二沉池中污泥综合系数，一般为 1.2左右污泥浓度106 R r fXvSVI 1 RXV 106 R rX -f SVI

6、1 RX曝气池污泥浓度 (MLSS) , mg/LXv 挥发性曝气池污泥浓度 (MLVSS) , mg/LR污泥回流比fXv/X , ( MLVSS/MLSS )挥发性污泥浓度/污泥浓度r二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右曝气池容积V Q S。 QS。SeX LsX LsV Q S°Q S0 SeXv LsXv LsV Q S0Q S0SeLVLV0 C污泥龄即污泥停留时间，dY-污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)Kd污泥内源呼吸率，d-1X曝气池污泥浓度 (MLSS) , mg/LXr剩余污泥/回流污泥浓度，mg/LXe一沉池出水污泥浓度，mg/LQ设计流量，m3

7、/dQ每日排出污泥量，m3/dXv 挥发性曝气池污泥浓度 (MLVSS) , mg/LLs污泥负荷，kg (BOD5)/kg(MLSS) ?dLs污泥负荷，kg ( BOD 5) /kg(MLVSS) ?dVC Y Q So SeXv 1 Kd C、/Qw Xr Q Qw XeV CXLv 容积负荷，g (BOD5)/ (m3?d)停留时间VQVs 1 R Q水力停留时间(名义)，d0 S 水力停留时间(实际)，d污泥龄X Vcx1 一 一Yq Kd c0 c污泥龄即污泥停留时间，dA X 每日排出污泥量即污泥产量，g/dY污泥理论产率，kg(MLVSS)/kg(BOD 5)q有机物比B1解速

8、率，d-1,有些W"上 q=Ls，(即 kgBOD5/kgMLVSS d)稳态条件下的完全混合式曝气池q K2 SeK2动力学参数(参见上面公式，Se单位为mg/L)Kd污泥内源呼吸率，d-1污泥产量xV-ACXv Y Q Sr Kd V XvY Q SrYobs Q Srr1 Kd CYb1 Kd cX工 fx Qw XrXQwXr Q Qw Xex Y Kd Y KdqLsAX 每日排出污泥量即污泥产量(MLSS),gMLSS/d Xv每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量(MLVSS ), gMLVSS/dYobs实际工程中，产率系数Y常以实际测得的观测产率系数Yobs替代f X

9、v/X ,挥发性污泥浓度/污泥浓度Q每日排出污泥量，m3/d,即剩余污泥湿量Xr剩余污泥/回流污泥浓度，mg/LXe一沉池出水污泥浓度，mg/LY污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)Kd污泥内源呼吸率，d-10 C污泥龄即污泥停留时间，dx去除每kgBOD5产泥量，(kgVSS/kgBOD 5 d)y每kg活性污泥日产泥量，(kgVSS/kgVSS d)负荷法y Y Ls Kd设定污泥负荷Ls,取值 SVI、R、r、f设定曝气池数量设定曝气池宽度n、池深HB取值a'、b',及根据总系数Kz取值（X、秋 p、Cst、Cs20、C设定Ea设定二沉池表面负荷q此表交见一麽

10、于川例通P527一求得污泥浓度 X/Xv （注意统一用mlss或者mlvss一求得曝气池体积一求得单座曝气池体积，及表面积一求得单座曝气池长度，并验算宽深比、长宽比一曝气时间一求得需氧量，及最大时需氧量一求得标态需氧量一求得标态空气量一求得二沉池表面积一得出二沉池直径需氧量计算公式1000O2a QSr bVXV1000O2Q b COD0 CODe 1.42 XV1000O21.47Q Sr 1.42 XVOaObLsQ需氧量，kg/da氧化每kgBOD5所需氧量，取值：生活污水0.420.53 ,有机工业废水 0.350.75b污泥自身氧化需氧率，d-1,取值：生活污水0.090.11,有

11、机工业废水 0.060.341.47 碳的氧当量，当含碳物质以BOD5计时, 取1.47,符号为aSr进出水 BOD5浓度差，mg/L Xv每日排出挥发性活性污泥量（微生物） ： g （MLVSS） /d1.42 （c） 细胞的氧当量，（gO2/gMLVSS ）, 取1.42,符号为cAOaA ObLs-每kg污泥日需氧量，kgO2/kgMLVSS d去除每 kgBOD5需氧量，kgO2/kgBOD 5 d污泥负荷， kg (BOD 5) /kg(MLVSS) ?d除碳和硝 化反硝化 需氧量O21.47Q Sr 1.42 XV 4.57 Q Nk Nke 0.12 XV1000O21.47Q

12、Sr 1.42 XV 4.57 Q Nk Nke 0.12 XV10002.86 Q Nt Nke Noe 0.12 XV10004.57 氧化每g氨氮所需氧 量，（gO2/gN）,取 4.57,符号 b2.86 反硝化系数Nk进水总凯氏氮 （TKN凯 氏氮=有机氮+氨氮），mg/L Nke出水总凯氏氮 （TKN）, mg/LN进水总氮，mg/LNOe出水总硝态氮，mg/L0.12 AXv排出生物处理 系统的微生物含氮量，g/d供氧量计算公式曝气池供 氧量计算供氧量时单位折算成kg/h,注意除24Q计算需氧量，kgO2/hCs标态需氧重，kgO2/h基本原理dC KLa CS C出SdC/dt

13、单位体积清水中氧的转移速率，kgO2/m3?hK La 清水中氧的总转移系数，1/hCs清水中饱和氧浓度（对应某一温度），kgO2/m3C 清水中氧的实际浓度，kgO2/m3OTR KLa V CS COTR 体积为V的液体中氧的转移速率，kgO2/hV曝气系统液体体积，m3温度因素KKT 20、La T、La 20T 设计的工艺温度，20为标准状态的温度，CKLa （T）温度为TC时氧的总转移系数，1/hKLa（20）温度为20c时氧的总转移系数，1/h 温度系数，取值范围1.0081.047, 一般取值为 1.024污水因素KLaKLa 一氧转移折算系数，其值小于1取值范围0.21.0KL

14、a 清水中氧的总转移系数，1/hKLa污水中氧的总转移系数，1/h其他组分 对饱和溶 解度的影 响CsCS 氧溶解度折算系数，其值小于1取值范围0.81.0CS清水中氧的溶解度，kgO2/m3CS污水中氧的溶解度，kgO2/m3压力的影 响PPs 压力修正系数PS标准大气压，1.013X 105PaP当地大气压，Pa态 量OSR0KLa 20CS 20 VCS/R0标至下转移到曝气池中的总氧量，kgO2/hc/r 实际状态卜转移到曝气池中的总氧量， kgO2/hO2RKLa 20 T 20CST C VOO2 Cs 20SCst c1 20 F鼓风曝气和表向曝气/、向,应按给排水手册 计算F安

15、全系数，不要求时取1温度系数，取值范围1.0081.047, 一般取值为 1.024C TC时工2系统中污水的溶解氧浓度，mg/L ,多数情况为2Cs （T） TC时曝气池混合液的平均饱和溶解氧浓度，mg/L,如未告知取值，则查二废 P501Cs（20）20c时清水中氧的溶解度，9.17mg/L仝气里cOsOsGS0.21 1.33 Ea 0.28 EaGs供气量，m3/h,注意单位换算Os供气量，kg/h,注意单位换算0.21 氧在空气中的百分数1.3320 C时氧的密度，kg/m3Ea 曝气器的氧利用率二沉池计算公式表面负荷法A Q maxQ max24 q 24 3.6v11Q max

16、txH q tAQmax Kz Q Kh Kd QA 二沉?面积，m2Qmax废水取大时流里，m /dq水力表面负何，m3/ （m2。h）H 澄清区水深，/mt 二沉池水力停留时间，一般为1.52.5hQ 设计流量，m3/dKz总变化系数Kh时变化系数Kd 日变化系数固体通量法AQ max X1000 GtX 曝气池污泥浓度 （MLSS）, mg/LGt固体表面负何值，kg/m2 , dQmax废水取大时流里，m /d回流污泥 浓度1 R1 RXr X XVRR fx 10 6XrrSVISV %6SVI 106XSVI 污泥容积指数，mL/g ,取值范围约 100左右Xr剩余污泥/回流污泥浓

17、度，mg/LX 曝气池污泥浓度 （MLSS）, mg/Lf Xv/X,挥发性污泥浓度/污泥浓度Xv挥发性曝气池污泥浓度 （MLVSS） , mg/LSV污泥沉降比， mL/L （如28%,即代0.28）r二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右污泥斗容 积计算4 1 R Q X 4 1 R Q RVS24 X Xr24 1 2R此公式规定泥斗的储泥时间为2hXr剩余污泥/回流污泥浓度，mg/LX 曝气池污泥浓度 （MLSS）, mg/LR污泥回流比Q 设计流量，m3/d污泥回流量Qr Q RQ 设计流量，m3/dQr回流污泥流量，m3/dR一污泥回流比，此时按最大回流比100%算污泥产量曝气池容

18、积、污泥产量及泥龄的计算见前面W剩余污泥排放量，m3/d及剩余污曝气池部分R一污泥回流比泥排放量污泥由曝气池排放时0 C-一污泥龄即污泥停留时间，dVV 一曝气池容积，m3W C当污泥从二沉池排放时WV RW1 R cSB时算公式曝气时间tFLnQ设计的流量，m3/h内BOD负V 一一SBR池总容积，m3荷法24 m SoRLS XSSo进水有机物浓度，mg/LnL s1方刘区火但1啾一污泥负荷，kg （BOD5）/kg（MLSS） ?d、/24 Q tF So24 Q tFSox 一污泥浓度（MLSS） , mg/LVtR V LsXm-充水比（一次进入反应槽内的污水量与充水tR V Ls

19、Xv结束时混合液容积的比值，同排出比）不:会衿国甘白斤彳上甫的口叶 、厅1hV24 Q So tt1正仃同期JyTk攵阳回1日）htR V Ls X n一小国甘目的7k 口# folh一个周期所需时间：tF1间期阳世小巧1日,h一小国甘目的©皮口#广日htR1间期阳反四回1日）ht tR tStdtb有疑问tS1同期几证回1日,h周期数：td1同期H科卜小巧1日,h一不国甘目的法曾口#广日htb1间期阳附国口十日,hz 24N - tN 一一周期数反应池容积另一公式：24 Q VN n m氧化沟活性污泥法计算公式硝化菌 生长速 率c-0.098 T 15N keDOn 0.47 ei

20、t m 1 0.833 7.2 pHnK 4-0.05111.158i/LNke 10K02 DO泥龄算法一1Cm nC SF Cm科n硝化菌的生长率，d-Nke出水思凯氏氮或久氮(TKN ), mg/LT 计算温度，CDC溶解氧的浓度，mg/L, 一般按2mg/L计Ko2氧的半速常数，mg/L, 0.452.0mg/L,15 C时为20 Cm 取小7泥舲，dSF安全系数，通常取 2.03.00 C污泥龄，d,此值也可按经验取值SrJz_L山力】 BOD 5彳4Kl5czlmg/LY污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)Kd 污泥内源呼吸率，d-1fb可生物降解 VSS占VSS的比例

21、(与f /、同)泥龄算 法二Xv0.77石耳门C存疑问Y SrKd fb0 C污泥龄，d,此值也可按经验取值Sr进出水BOD5浓度差，mg/LY污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)Kd 污泥内源呼吸率，d-1fb可生物降解 VSS占VSS的比例(与f /、同)好氧区 容积、/ Y C QS0SeV1Xv1 Kd c7 QS0SeV1Xv LSV1好氧区后效谷积，m3Q 废水流量，m3/dXv挥发性污泥浓度(MLVSS) , mg/LY污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)Kd污泥内源呼吸率，d-1S0进水BOD5浓度，mg/LSe出水 BOD5浓度，mg/LLs 污泥负荷

22、， kg (BOD 5) /kg(MLVSS) ?d 注意此处为 MLVSS ,如为 MLSS需对应X反硝化 速率Pdn DN 1.09 T 201 DOT 计算温度，Cdn实际的反硝化速率，gNO3-N/gVSS - ddn 反硝化速率，gNO3-N/gVSS-d,温度1527c 时城市污水取值 0.030.11, 20 c可取0.07DO 反硝化时的溶解氧浓度，可取 0.2mg/L生物污 泥产量Y XV Q Sr Y算法参见活性污泥1 Kd c Xv 每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产 量(MLVSS ) , gMLVSS/d法Sr山力】 BOD 5彳4Kl5czlmg/LQ 废水流量，m

23、3/dKd 污泥内源呼吸率，d-1Y污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)除氮量 核算0 12 A Xv生物八成昕H的矣fnMI /QQ/dNO3 Q Nk Nke Noe 02 X、u. in 八八V上7力口取用I rhzj 口炎3gMLVSS/dN进水总氮，mg/LNoe出水总硝态氮，mg/LN进水总凯氏氮（TKN凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LNke出水思凯氏观或加观（TKN ）, mg/LA NO3-所需去除氮量，g/d缺氧区 容积V2 NO3rDNXVV2缺氧区后效谷积，m3Xv挥发性污泥浓度（MLVSS） , mg/L(rDN 实际的反硝化速率，gNO3-N/gVSS d

24、氮）A NO3-所需去除氮量，g/d厌氧区Q 1V 7 1V3厌氧区后效谷积，m容积V 3249 1厌氧区水力停留时间，h, 一般根据试验确（除定，可取2h磷）氧化沟VV1 V2 V3V氧化沟总谷积，m3总容积水力停24 VHRT 水力停留时间，h留时间URTHRTQ碱度的剩余碱度=进水碱度+3.57 X反硝化 NON的量剩余碱度通常系统中应保证有大于100mg/L的校核+0.1 X去除BOD的量-7.14 X氧化沟氧化总氮剩余碱度（即保持 pHI= 7.2）,以保证反硝化所需外的量境，所有碱度均以 CaCO计其中：3.57 反硝化 NO-N产生的碱度反硝化NO3-N的量：0.12 XV0.1

25、一一去除BOD产生的碱度7.14 氧化NH-N消耗的碱度N k N ke N oeQ0 12 A X/生物八成昕H的矣fnMI /QQ/du. in 八八V上7力口取用 1 rhzj 口炎3gMLVSS/dQ 流里，m /d去除BOD的量：S0 Se氧化总氮的量：Nk Nke 0.12 XvQ3V 0.12 Sr一Q1 Kd cSr大除BOD 5的里，mg/LN 进水总氮，mg/LNoe出水总硝态氮，mg/LN进水总凯氏氮（TKN凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LNke出水总矶氏氮或氨氮（TKN ）, mg/LA NO3-所需去除氮量，g/d回流污_ 6r二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右泥

26、量计10. ，一Xrr 参见活性污泥法计算SVI 污泥容积指数，mL/g ,取值范围约 100左算SVI右TSS Q Xr Qr Q Qr XR 2 QXr剩余污泥/回流污泥浓度，mg/LQr 回流污泥重，m3/dX 污泥浓度（MLSS） , mg/LR污泥回流比，%W总的剩余污泥量，g/dWQ Sr YX1 Q Xe QXi污泥中的惰性物质，mg/L,为进水总悬浮物浓度(mg/L)与挥发性悬浮物浓度之差f 1 Kd CXe随出水流出的污泥量，mg/L污水脱氮除磷计算公式硝化菌生 长速率n 0.47 e0.098 T15Nke做DO1 0.833 7.2 pHn4 14co.051 1.158

27、i/r<1Nke 10K02DO一、好氧区计算泥龄算法一1Cm nC SF Cm科n硝化菌的生长率，d"Nke出水思凯氏氮或久氮(TKN ), mg/LT 计算温度，CD0溶解氧的浓度，mg/L, 一般按2mg/L计K02氧的半速常数，mg/L, 0.452.0mg/L,15 C时为20 Cm最小75泥龄，dSF安全系数，通常取 2.03.00 C污泥龄，d,此值也可按经验取值Sr世由力，BOD5泳皮左，mg/LY污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)Kd 污泥内源呼吸率，d-1fb可生物降解 VSS占VSS的比例(与f /、同)泥龄算法二V X V XVCXXv计算

28、参见活性污泥法公式此处A X/=0.50.7 XQX Sr,即 1kgB0*生0.50.7kgVSS负荷法.Q S0,Q S0LSLSV XvV1 XS0适当的情况卜可以用SrV1 好氧区后效谷积，m3Q 废水设计流量，m3/dLs 有机负荷，kgCOD/ (kgMLVSS d)Ls有机负荷，kgCOD/ (kgMLSS d)X 污泥浓度(MLSS) , mg/LXv污泥浓度(MLVSS) , mg/LS0进水有机物浓度 COD (或者BOD), mg/L好氧区容积7 Y c Q S0SeV 1Xv 1 Kd cQS0SeQS0SeV 1Xv LsLs XV 1C XVXvV1好氧区后效谷积，

29、m3Q 废水流量，m3/dXv挥发性污泥浓度(MLVSS) , mg/LY污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)Kd 污泥内源呼吸率，d-1S0进水BOD5浓度，mg/LSe出水 BOD5浓度，mg/LLs 污泥负荷， kg (BOD 5) /kg(MLVSS) ?d 注意此处为 MLVSS ,如为 MLSS需对应X一缺氧区计算甲醇投加 量计算Cm 2.47 N0 1.53 N1 0.87D0注意：此公式未考虑氨氮的变化Na起始硝酸盐浓度，mg/LNi起始亚硝酸盐浓度，mg/LD0起始溶解氧 DO浓度，mg/LCm所需甲醇浓度，mg/L反硝化速率DNDN 1 .09 T 201 DO

30、T 计算温度，CrDN 实际的反硝化速率，gNO3-N/gVSS - drDN 反硝化速率，gNO3-N/gVSS-d,温度1527c 时城市污水取值 0.030.11, 20 c可取0.07DO 反硝化时的溶解氧浓度，可取 0.2mg/L生物污泥Y _XV Q SrY算法参见活性污泥1 Kd c XV 每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量（MLVSS ） , gMLVSS/d法Sr世巾力、BOD5小龙之,mg/LQ 废水流量，m3/dKd 污泥内源呼吸率，d-1Y污泥理论产率，kg（VSS）/kg（BOD 5）除氮量核算NO3 Q Nk Nke Noe 02 XV0.12 A XV生物合成所

31、需的氮，gMLVSS/dN进水总氮，mg/LNoe出水总硝态氮，mg/L进水总凯氏氮（TKN凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LNke出水总矶氏氮或氨氮（TKN ）, mg/LA NO3-所需去除氮量，g/d缺氧区容 积（脱氮）/NO3V2 rDNXVV2缺氧区后效谷积，m3XV挥发性污泥浓度（MLVSS） , mg/LrDN 实际的反硝化速率，gNO3-N/gVSS - dA NO3-所需去除氮量，g/d三厌氧区计算厌氧区容 积（除磷）Q 1V3 Q 124V3厌氧区后效谷积，m39 1厌氧区水力停留时间，h, 一般根据试验确定，可取2h氧化沟总 容积VV1V2V3V总容积，m3水力停留 时间2

32、4 V HRTQHRT 水力停留时间，h碱度的校核剩余碱度=进水碱度+3.57 X反硝化NO-N的量 +0.1 X去除BOD的量-7.14 X氧化沟氧化总氮 的量其中：反硝化NO3-N的量：0.12 XVNk Nke NoeQ剩余碱度通常系统中应保证有大于100mg/L的剩余碱度（即保持 pH皂7.2）,以保证反硝化所需环 境，所有碱度均以 CaCO计 3.57 反硝化 NO-N产生的碱度0.1 去除BOD产生的碱度7.14氧化NH-N消耗的碱度0.12 A XV生物合成所需的氮，gMLVSS/dN 进水总氮，mg/L去除BOD的量：S0 Se氧化总氮的量：Nk Nke 0.12 XVQNoe

33、出水总硝态氮，mg/LN进水总凯氏氮（TKN凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LNke出水总矶氏氮或氨氮（TKN ）, mg/LA NO3所需去除氮量，g/d回流污泥 量计算IO 6公一aXr r 参见活性污泥法计算 SVITSS Q Xr Qr Q Qr XQrR 土 QW -Q Sr Y X1 Q Xe Q f 1 Kd cr二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右SVI 污泥容积指数，mL/g ,取值范围约 100左右Xr剩余污泥/回流污泥浓度，mg/LQr回流污泥重，m3/dX 污泥浓度（MLSS） , mg/LR污泥回流比，%W总的剩余污泥量，g/dX1污泥中的惰性物质，mg/L,为进水总

34、悬浮物浓度（mg/L）与挥发性悬浮物浓度之差Xe随出水流出的污泥量，mg/L混合液回 流计算DNk。 Nke dR1NoeNoe出水总硝态氮，mg/LNk进水总凯氏氮（TKN凯氏氮=有机氮+氨氮）， mg/LNke出水思凯氏氮或久氮（TKN ）, mg/LR 混合液回流比，%A/O法脱氮计算公式-负荷法生化反应池总容积V Q S0Q SoXLLs XXV LSS0适当的情况卜可以用SrV生化池总后效谷积，mQ 废水流量，m3/dXV挥发性污泥浓度（MLVSS） , mg/LS0进水BOD5浓度，mg/LSe出水 BOD5浓度，mg/LLs污泥负荷，kg （BOD 5）/kg（MLVSS） ?d

35、注意此处为 MLVSS ,如为 MLSS需对应X生化反应 池容积比V1VV1V2 24V2V1好氧区后效谷积，mV2好氧区后效谷积，m3水力停留 时间甲醇投加 量计算Cm 2.47 N0 1.53 N1 0.87D0注意：此公式未考虑氨氮的变化N0起始硝酸盐浓度，mg/LN起始亚硝酸盐浓度，mg/LD0起始溶解氧 DO浓度，mg/LCm 所需甲醇浓度，mg/L反硝化速率T 20dn dn 1.09 T 201 DOT 计算温度，CrDN 实际的反硝化速率，gNO3-N/gVSS - ddn 反硝化速率，gNO3-N/gVSS-d,温度1527c时城市污水取值 0.030.11, 20可取0.0

36、7DO 反硝化时的溶解氧浓度，可取 0.2mg/L生物污泥Y XV Q Sr Y算法参见活性污泥1 Kd c法 XV 每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量（MLVSS ） , gMLVSS/dSr进出水BOD5浓度差，mg/LQ 废水流量，m3/dKd污泥内源呼吸率，d-1Y污泥理论产率，kg（VSS）/kg（BOD 5）除氮量核算NO3 Q Nk Nke Noe 02 XV0.12 A XV生物合成所需的氮，gMLVSS/dN进水总氮，mg/LNoe出水总硝态氮，mg/LM进水总凯氏氮（TKN凯氏氮=有机氮+氨氮）， mg/LNke出水思凯氏氮或久氮（TKN ）, mg/LA NO3-所需去

37、除氮量，g/d缺氧区容 积（脱氮）V2N°rDNXVV2缺氧区后效谷积，m3XV挥发性污泥浓度（MLVSS） , mg/LrDN 实际的反硝化速率，gNO3-N/gVSS - dA NO3-所需去除氮量，g/d三厌氧区计算厌氧区容 积（除磷）V3-24V3厌氧区后效谷积，m39 1厌氧区水力停留时间，h, 一般根据试验确定，可取2h氧化沟总 容积VV1V2V3V总容积，m3水力停留 时间24 V HRTQHRT 水力停留时间，h碱度的校核剩余碱度=进水碱度+3.57 X反硝化NO-N的量 +0.1 X去除BOD的量-7.14 X氧化沟氧化总氮 的量其中：反硝化NO3-N的量：Z Mz

38、0.12 XVNk N ke NoeQ去除BOD的量：S0 Se氧化总氮的量：Nk Nke 0.12 XVkkeQ剩余碱度通常系统中应保证有大于100mg/L的剩余碱度（即保持 pH皂7.2）,以保证反硝化所需环 境，所有碱度均以 CaCO计3.57 反硝化 NO-N产生的碱度0.1 去除BOD产生的碱度7.14 氧化NH-N消耗的碱度0.12 A XV生物合成所需的氮，gMLVSS/dN进水总氮，mg/LNoe出水总硝态氮，mg/LM进水总凯氏氮（TKN凯氏氮=有机氮+氨氮）， mg/LNke出水总矶氏氮或氨氮（TKN ）, mg/LA NO3-所需去除氮量，g/d回流污泥 量计算10 6公

39、、也一日Xr r 参见活性污泥法计算 SVITSS Q Xr Qr Q Qr XR Qr RQQ S YW -r Xi Q Xe Qf 1 Kd cr二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右SVI 污泥容积指数，mL/g ,取值范围约 100左右Xr剩余污泥/回流污泥浓度，mg/LQr回流污泥重，m /dX 污泥浓度（MLSS） , mg/LR污泥回流比，%W总的剩余污泥量，g/dXi污泥中的惰性物质，mg/L,为进水总悬浮物浓度（mg/L）与挥发性悬浮物浓度之差Xe随出水流出的污泥量，mg/L混合液回 流计算RNk。 NkeR1NoeNoe出水总硝态氮，mg/LN进水总凯氏氮（TKN凯氏氮=有

40、机氮+氨氮），mg/LNke出水思凯氏氮或久氮（TKN ）, mg/LR 混合液回流比，%厌氧计算公式负荷法,Q S。LV -1000 V,Q S0,Q S0LSLSV XVV XVQ S0Q S0Q S01000 Lv ls XvLs XSV24 V HRT QV A HA D2 4QV HVI24 A AV 反应器有效容积，m3Q 废水设计流量，m3/dLv谷积负何，kgCOD/ （m3。d）Ls 有机负荷，kgCOD/ （kgMLVSS d）Ls有机负荷，kgCOD/ （ kgMLSS d）X 污泥浓度（MLSS） , mg/LXv污泥浓度（MLVSS） , mg/LS0进水有机物浓度

41、COD （或者BOD）, mg/L 。即HRT水力停留时间，hH 反应器高度，mA 反应器截面积，m2D反应器直径，mv 1反应器内液体上升流速，m/h注：污泥负荷和容积负荷从定义来说用S0正确，但规范中用去除量，考试中用去除量来计算投配率法VnV 100PVn每日需要处理的污泥或废液体积，m3/dP设计投配率， %/d,通常采用512%/d动力学公 式法适用于厌氧生物滤池+ 1 , S0 t - In -KSeV t Qt水力停留时间，dK反应动力学常数，d-1S0进水有机物浓度 COD , mg/LSe进水有机物浓度 COD , mg/LQ 废水设计流量，m3/d污泥处理计算公式含水率V1W1100 P2 C2V W2 100 Pi CiP1、V1、W1、C1含水率为 P1的污泥体积、重量、 固体物浓度P2、V2、W2、C2含水率为 P2的污泥体积、重量、 固体物浓度 适用于含水率大于 65%的污泥可消化程度Rd1 PV2 PS1100%P/1 PS2Rd可消化程度PS1、PS2生污泥及消化污泥无机物含量，%PV1、PV2 生污泥及消化污泥有机物含量，%湿、干污泥 比重100 sP S 100 PS250S_100 1.5 FV丫 一一