水污染控制工程课程设计说明书

1、水污染控制工程课程设计第一章污水处理厂位置的选择在城市污水排水系统设计中， 污水厂的场址选择是十分重要的环节。 厂址对周围环境卫生、 处理厂基本建设投资及运行费用都有很大的影响。 它与城市的总体规划、城市排水系统的走向、 布置和处理后污水的出路都密切相关。 当污水处理厂的厂址有多种方案可供选择时， 应从管道系统、 泵站、污水处理厂各处理单元为出发点，进行综合的技术经济比较与最优化分析， 并通过有关专家的反复论证再进行确定。污水处理厂厂址选择应遵循下列原则：1. 无论采用什么处理工艺， 应与选定的污水处理工艺相适应， 尽量少占农田和不占良田。2. 厂址必须位于集中给水水源下游， 并设在城镇、工厂

2、厂区及生活区的下游和夏季主导风向的下风向。为保证卫生要求，厂址应距街区净距大于300 米。3. 当处理后的污水或污泥用于农业、 工业或市政时， 应考虑与用户靠近便于运输。当处理水排放时，应与受纳水体靠近，但不低于最高洪水位。4. 要充分利用地形以满足处理构筑物高程布置的要求， 减少土方工程量。 若有可能，采用重力自流以节省动力费用。降低处理成本。5. 根据城市总体发展规划， 处理厂的选择应考虑远期发展的可能性， 留有适当的发展余地，并选择土质好的地方，便于施工。对于胶南市，在该城市的城区西部和南部分别有一条河流， 河流流向分别为自北向南和自东向西， 另外该城市的常年主导风向为东北风， 考虑到污

3、水厂应选在在城镇水体的下游、 在城镇夏季最小频率风向的上风侧， 即环境影响因素， 另外还考虑到厂区面积及交通运输水电条件等，我们将污水厂设在城市的西南部，即南部河流的下游，处理后的污水直接排入该河流。第二章污水处理程度的确定1根据城市各区人口密度及污水资料表、工业企业与公用建筑的排水量水质资料表、接纳处理后排放污水的自然水体的原始资料表和出水应达到的排放标准，进行污水处理程度的计算。1. 根据1000sC SQsas每人每日的某项污染物克数QS每人每日排水升数2. 求 SS的处理程度（ 1）污水总出口 SS的允许浓度Cep(Q1) b 4( 201)30108.07 mg / Lq1.08一区

4、： aBOD25g /( pd )ass40g /( pd )CBOD100025138.89mg / L180CSS100040222.22mg / L180二区： aBOD25g /( p.d )ass40g /( p.d )CBOD100025156.25mg / L160CSS1000 40250mg / L160138.89296.11156.25193.4956.71240032.41280035.88960CBOD296.11193.4956.7132.4135.88541.26mg / L222.22296.11250 193.4956.71 59032.41 46035.88

5、670CSS296.11 193.4956.7132.4135.88303.57mg / L(2) 按水中 SS允许增加量计算：Ci Ce305.57 108.07E64.40%Ci303.57（3）按排放标准的允许浓度计算：Ci C e305.57 20.0E93.41%C i303.573. 求 BOD5的处理程度：(1) 按河水中 Do 的允许最低浓度，计算对污水中 BOD5的处理程度 1) 求排放口处 Do 的混合浓度及混合温度DQ CRq CSW20 6.01.082.020Qq201.085.80mg / L取污水水温为 20，受纳水体水温已知为20,则 t m=202) 求水温为

6、 20时的常数K 1K10.10.23d 10.4340.434K 20.3d 13) 求起始点的亏氧量 DO 和临界点的亏氧量 Dc查给排水设计手册一常用资料得 20饱和溶解氧 Dos=9.2mg/L可得 20饱和溶解氧 D o=9.2 5.8 3.4 mg/LD C=9.2 5=4.2mg/L4) 用试算法求起始点 L0 和临界时间 t 0 第一次试算：设临界时间 t c=1.0d ，将此值及其他已知数代入式D cK1 l 010 K1 tcK 24.20.23 l 0 10 0.23 10.3l 09.3mg / L将 l09.3mg / L代入式 t c1lg K 2 (1D0(K 2

7、K 1) ) 0.928 t c1.0dK 2K 1K1K1 l0第二次试算：设临界时间 t c=0.90d ，将此值及其他已知数代入式得：l0=8.824mg/L将L0=8.824mg/L 代入得 tc=0.874第三次试算：t c=0.855d 代入，L0=8.616mg/L，将 L0=8.616mg/L 代入得 tc=0.855d t c 符合要求。5）求起点容许的混合 20的 BOD:5l 5m l 0 (1 10k1t)8.616(1 100.23 5) 8.006mg / L6) 求污水处理厂允许排放的20的 BOD5:l 5el5 m ( Q1)Q l5 R8.006( 201)

8、204.0 82.19mg / Lqq1.801.087）处理程度：E541.2682.1984.8%541.26(2) 按河流中 BOD5的最高允许浓度，计算 BOD5的处理程度t1000x1000350.623d86400V864000.652044l 5e1.08(10 0.23 0.6234)10 0.23 0 .62334.51mg / L污水 BOD5的处理程度：541.2634.513E93.6%541.26(3) 按排放标准的允许浓度计算 BOD5处理程度4. 根据以上计算，可确定污水的处理程度：悬浮物 SS的处理程度为 93.41%。541.2620E96.3%541.26B

9、OD5处理程度为 96.3%。第三章污水与污泥处理工艺的选择43.1 处理工艺流程方案的提出本设计的处理对象为有生活污水 (Domestic Sewage) 和工业废水 (Industrial Wastewater) 组成的城市污水，其中主要污染物质为悬浮物和呈胶体及溶解状态的有机物 , 即 BOD5、COD及 SS。由上述计算，该处理工艺的设计应达到以上处理效果，即要求处理工艺可以有效的去除 BOD5、COD、SS等，所以该设计采用传统活性污泥法和氧化沟工艺都可满足技术上的要求。3.2 两种工艺的技术比较1传统活性污泥法该工艺的一级处理 (primarytreatment)是由格栅、沉砂池和

10、初沉池所组成，其作用是去除污水中呈悬浮状的固体污染物。经过一级处理的污水， BOD一般只去除 20% 30%，达不到排放标准，它属于二级处理的预处理而已。二级处理 (secondary treatment)系统是城市污水处理厂的核心部分，它的主要作用是去除呈胶体和溶解状的有机污染物（以 BOD5或 COD示）。通过二级处理，它的去除率可达 90%以上。污水中的 BOD5可降至 20 30mg/L, 使有机污染物达到排放水体标准和灌溉要求。污泥 (sludge) 是污水处理过程的副产品， 也是必然产品。它含有大量有机物，富有肥分，可作为农肥使用， 但又因其含有细菌、 寄生虫卵以及从污水中带来的重

11、金属离子等， 需要作稳定化与无害化处理， 否则会造成二次污染。 对污泥处理系统多采用厌氧消化、 脱水、干化等技术组成的系统。 本设计采用厌氧两级中温消化，产生的沼气可直接用于消化池的搅拌及附近供暖。 消化后的污泥经干化脱水后外运利用，可获得一定的经济效益。工艺流程如下：一级处理二级处理物理处理生物处理消毒投氯原污水曝气池排放格栅曝气沉砂池初沉池二沉池污泥消化池污泥浓缩池污泥利用脱水机房污泥处理胶南二级污水处理厂典型工艺流程图图 3-1 传统活性污泥法工艺流程图2氧化沟工艺氧化沟（ oxidation ditch）又名连续循环曝气池（Continuous loop5reactor ），是活性污泥

12、法的一种变形。氧化沟污水处理工艺是在20 世纪 50年代由荷兰卫生工程研究所研制成功的。 自从 1954 年在荷兰的首次投入使用以来。由于其出水水质好、运行稳定、管理方便等技术特点，已经在国内外广泛的应用于生活污水和工业污水的治理。一级处理二级处理物理处理生物处理消毒投氯原污排放水格栅沉砂池氧化沟二沉池污泥外运脱水机房其工艺流程如下：氧化沟厂典型工艺流程图图 3-2 氧化沟工艺流程图3 两种方案各自优缺点（1）传统活性污泥法优点：处理程度高、负荷高、占地面积少、设备简单缺点 : 能耗高、运行管理要求高、 可能发生污泥膨胀、生物脱氮功能只能在低负荷下实现。（2）氧化沟工艺优点：对水温水质水量的变

13、动有较强的适应性； 污泥龄一般可达 1530 天，如果运行得当，可达到脱氮的效应；污泥产率底，且多已达到稳定的程度，不需要再进行消化处理；能耗低，便于自动运行。缺点：占地面积很大，如果运行不好，容易产生污泥膨胀、泡沫、污泥上浮问题。3.3 两种工艺的经济比较1 传统活性污泥法工程造价估算：表 3-3传统活性污泥法工程造价预算构筑物提升泵站沉沙池初沉池曝气池二沉池造价（元）9030000114000054300001617000013090000构筑物接触池浓缩池消化池脱水机房污泥回流泵房造价（元）13900001340000357000059700001500000总造价（元）60.28106

14、2 氧化沟工艺工程造价估算：表 3-4 氧化沟工艺工程造价估算构筑物污水提升泵站沉沙池氧化沟二沉池6造价（元）903000011400007418000013090000构筑物接触池脱水机房污泥回流泵房造价（元）139000059700001500000总造价（元）106.3 106总结：经过技术经济比较，在两方案的处理效果都能达到要求的情况下，方案一经济上其造价及运行费用较低，所以选方案一为污水处理工艺。第四章格栅的设计计算74.1 格栅 (bar screen)格栅的主要作用是将污水中的大块污物拦截 , 以免其对后续处理单元的机泵和工艺管线造成损坏。它是由一组平行的金属栅条或筛网制成，被安

15、装在污水渠道、泵房集水井的进口处或污水处理厂的端部， 用以截留较大悬浮物， 以便减轻后续处理构筑物的处理负荷，并使之正常运行。格栅的基本要求：在污水处理系统或水泵前，必须设置格栅； 格栅栅条间空隙宽度，应符合下列要求： 在污水处理系统前， 采用机械清除时为 1625mm，采用人工清除时为 25 40mm；在水泵前，应根据水泵要求确定。注：如水泵前格栅栅条间空隙宽度不大于 20mm时，污水处理系统前可不再设置格栅；污水过栅流速宜采用 0.6 1.0m/s ，格栅倾角宜采用 45 75；格栅上部必须设置工作台，其高度应高出格栅前景高设计水位 0.5m，工作台上应有安全和冲洗设施；格栅工作台两侧过道

16、宽度不应小于 0.7m。工作台正面过道宽度，采用机械清除时不应小于 1.5m，采用人工清除时不应小于 1.2m；格栅间应设置通风设施。BBLH/tgaL图4-31 格栅示意图1中格栅（与污水泵房合建）设计参数设计流速：建 2 组，每组设计流量为 556.91L/s ，栅前流速： v1=0.7m/s, 过栅流速 v2=0.8m/s栅条宽度： s=0.01m, 栅条间隙： b=0.025m/s,栅前部分长度 0.5m，格栅倾角： a=70，QB 2V2单位栅渣量： W 0.053栅渣 /1033mm污水1=确定格栅前水深 :根据最优水力端面公式 :1h B10.63m得： B =1.26m2栅前槽

17、宽为 1.26m，栅前水深为 0.63m。8栅条间隙数：Q maxsin a0.56sin 70nh v0.02543.77(取 n 44）b0.62 0.8设计两组并列的格栅，则每组格栅间隙数n=22栅槽宽度：B（）（）2s n 1b n 0.0122 10.025 22 0.76m所以每个槽宽为0.76 ，总槽宽为：B 2B220.76 1 .52 m （没考虑墙壁后）栅条高度：超高采用 h =0.5m，则栅条高度为 H =0.63+0.5=1.13m11由于格栅在污水提升泵前， 栅渣清除需要用吊车， 为了便于操作将栅条增高0.8m。进水出水渐宽部分长度：l 1 BB11.52 1.26

18、0.36ml 2 l1 0.18m2tan202 tan202栅总长度 ：l l1l 20.51.0 H 10.360.180.51.0 1.132.45mtan70tan70每日栅渣量：w Q w0.054.821042.41m3 / d0.2m3 / d110 3所以，采用机械清渣。 根据格栅设计参数， 本设计选用钢丝绳牵引式格栅除污机。电动机功率 1.1kW，提升速度 1.9m/min ，钢丝绳采用不锈钢丝，直径7.7 mm，控制方式采用手动和定时控制，污物由人工小车运送，设备总重2830kg。2、泵后细格栅设计参数设计流速：建 3 组，每组设计流量为371L/s ，栅前流速： v1=0

19、.8m/s, 过栅流速： v2=0.9m/s栅条宽度： s=0.01m, 栅条间隙： b=0.005m/s,栅前部分长度 0.5m，格栅倾角： a=70。333单位栅渣量： w0.1 m栅渣 /10 m 污水1格栅前水深：根据最优水力端面公式：QB2V29得： B =0.97mh B1 0.49m12Q maxsin a0.37sin 70取 n164）n总v0.005162.66(b h0.49 0.9栅条间隙数：设计两组并列的格栅，每组间隙数为n=82B2 s（n1） b n0.01 （821） 0.005821.22m每个槽宽为 1.22m，总槽宽： B 2B2 2 1.222.44m（

20、没考虑隔墙厚）进水渐宽部分长度为：l 1 BB1 2.44 0.972.02m2tan20 2 tan 20出水渐宽部分长度为：l 2 l1 2.02 1.04m22栅前槽总高： H1=h h2 0.49 0.5 0.99m栅后槽总高： H1=hh2h10.49 0.50.691.68m格栅总长度： ll1l 20.5 1.5H 15.67 mtan 70每日栅渣： w3.1210 40.13.21m3 / d0.2m3 / d10 3宜采用机械格栅清渣，选GH型链条式回转格栅除污机，电动机功率2.1KW，整机重量 3500kg。10第五章沉砂池的设计计算在污水处理中，沉砂池的主要作用是利用物

21、理原理去除污水中比重较大的无机颗粒，主要包括无机性的砂粒、砾石和较重的有机物质，其比重约为2.65 。一般设于初次沉淀池之前， 以减轻沉淀池的负荷及改善污泥处理构筑物的条件。目前，应用较多的沉砂池有平流沉砂池、竖流式沉砂池、辐流式沉砂池、曝气沉砂池、涡流沉砂池以及斜板式沉砂池。 本设计中采用曝气 (aeration) 沉砂池。其优点是：通过调节曝气量可控制污水旋转流速， 使之作旋流运动， 产生离心力，去除泥砂，排除的泥砂较为清洁，处理起来比较方便；且它受流量变化影响小，除砂率稳定。同时，对污水也起到预曝气作用。设两座沉沙池，每座设计流量Q0.557m3/s 。(1) 有效容积：设 t 2min

22、V 60Qt 60 0.557 2 66.84m3(2) 流断面积：设 v0.06m/sA=Q =0.557/0.06=9.3V沉沙池分两格：A 1 A 0.5 9.3 4.65m22(3) 有效水深为 2m，宽深比为 1，超高取 0.6m，则宽为 2m，砂槽宽为 0.8m，高 0.6m，校核：A222 0.80.36 4.5m2L7.223.65(满足要求）B2(4) 池长：V66.847.2mL9.3A(5) 池总高：H0.6 2 0.36 0.6 3.56m(6)每格砂槽容积：V0.6 1.07.24.32 m3(7) 每格沉沙池，实际沉沙量：设含砂量为36320m/10 m 污水，每两

23、天排放一次，V0200.278640020.9m34.32m3106(8) 每小时曝气量：3设曝气管浸水深度为2m，查表可得单位池长所需空气量为29m/(m h)311(9) 排砂设备采用两台排砂斗，就近布置，洗砂后外运。沉砂池底部的沉砂通过吸砂泵送至砂水分离器， 脱水后的清洁砂外运， 分离出来的水回流至泵房吸水井。(10) 曝气沉砂池的曝气管路设计计算空气干管设计干管中空气流速一般为1015m/s, 取空气流速 12m/s, 则4q4800.4d3.140.15 mv12 3600支管设计采用竖管曝气最不易堵塞。 竖管配气和管径为 50mm，一条配气管设 4 对空气竖管，共 8 根空气竖管，

24、竖管流速为 45m/s，其最大供气量为：q800.43828250.02 m/h每根布气管上设有6 根支管，每根支管的最大供气量为：100.043616.6 m/h由于曝气沉砂池所需的供气量和压力都比曝气池小得多， 所以，鼓风机不用单设，可以与曝气池合用，具体管路计算与曝气池相同。12第六章初沉池的设计计算初次沉淀池的作用是对污水中的以无机物为主的比重大的固体悬浮物进行沉淀分离。由于设计流量较大，采用辐流式沉淀池 (radiate flow sadimetation tank) 。其特点是：（采用中间进水，周边出水）a. 多为机械排泥，运行较好，管理简单；b. 排泥方法完善，设备已趋于定型；c

25、. 池内水流速度不稳定，沉降效果较差；d. 机械排泥设备复杂，对施工要求高；e. 适用于地下水位较高的地区；f. 适用于大、中型污水处理厂。1. 初沉池主体设计：初沉池计算示意图如图 4-7所示：32.h)，池数 n2个（1）沉淀部分水面面积 : 设表面负荷 q =3m/(mFQ4010.4668.4m2n q 23（ 2）池子直径 :4F4668.4m取 D=30mD3.1429.18（池径大于 20m时，一般采用周边传动的刮泥机，其驱动装置设在桁架的外缘。（ 3）沉淀部分有效水深：设沉淀时间t 1hh2q t313m沉淀部分有效容积：V Q t4010.4 1 2005.2m3n2（ 4）

26、 污泥部分所需容积：设S0.5L /(人 d），T=4h，错误！未找到引用源。=378000人 , 错误！未找到引用源。 =224000 人，N=错误！未找到引用源。 +错误！未找到引用源。 。VSNT 0.5(378000 224000) 425.08m31000n1000224（5）污泥斗容积：设r1 2m，r2 1m， 60，则h （ r2r ） tan （ 2 1）tan60 1.73m51（ 6）泥斗以上圆锥体部分污泥容积：设池底径向坡度为0.05 ，则V1h5 ( r 21 r1r2r 22 )1.73( 221212 ) 12.7m333h4(Rr1 )0.05 (300.050

27、.65m2)213V2h4( R22)0.65(15215222)176.21m33R r1 r13泥总容积：V1+V2 =12.7+176.21=188.916.85m 3（ 7）沉淀池总高度：设超高h10.3m，缓冲层 h3 0.5mH h1h2 h3h4h5 0.3 30.5 0.65 1.73 6.18m（ 8）淀池池边高度：H=h hh 0.3 30.5 3.8m123（ 9）径深比：D30（符合要求）应在6 12h2103（ 10）排泥设计由于池径较大，故采用 ZBG-29周边传动的刮泥机，其传动装置设在衍架外缘，外周刮泥机线速度为 3m/min，则刮泥机转速为：v3r/min 1

28、.91 r/hn0.0.03185D 3.14 30池底接 DN200排泥管，连续排泥。(11) 浮渣收集浮渣用浮渣刮板收集，设一浮渣箱定期清渣，刮渣板装在刮泥衍架的一侧，高出水面 0.15m，在出水堰前设置浮渣挡板，排渣管DN200,渣井设有格栅截流 ,2一周刮两次。出渣箱尺寸：300500mm。2. 进水部分设计辐流沉淀池中心处设中心管， 污水从池底的进水管中进入中心管， 通过中心管壁的开孔流入池中央， 中心管处用穿孔障整流板围成流入区， 使污水均匀流动。污水自沉砂池出水，并接 DN1000的铸铁管进入配水井，从配水井接 DN800的铸铁管，在初沉池前接闸门，后接 DN800的初沉池入流管

29、， 1000i 1.80 。管内流速：Qmax1.082v1.06n D 22 3.14 0.8244介于 1.0 1.4 之间，满足要求。闸门及弯头水头损失：v 20.061.082h1.010.062 m2g29.8渐缩部分：下端 D1D800mm；上端 D21000 mm；高度 H0.8 m；水头损失14h0.231.08220.013 m29.8进水采用潜孔入流，潜孔高度：h1 1 h213.2 1.6 m232淹没水深 0.3m，潜孔壁厚 0.3m，内径d1 D21，外径d2 1 0.32，m1.6 m平均直径dd1d 21.3 m2设 8 个潜孔，则潜孔面积 :f80.31.623

30、.84 m潜孔速度 :Qmax1.0820.14 m/svnf23.84潜孔水头损失 :h1.00.1420.001 m29.8中心导流筒按流速规定，取v 0.1 m/s，则导流筒有效面积 :FQ max1.0822nv2 0.15.34 m导流筒内径 :4 Fd 2245.341.62D443.063.14取 3.1为布水均匀，中心导流筒外设穿孔挡板，规定穿孔率10 20%，取 0.14 ，设穿孔挡板高h h23.2 ，直径，穿孔尺寸b a2030 cm，f0.062，则m5mm孔数故设计为每排 20 个孔 , 均匀交错排列，孔口流速m 14%DH3.14 5 3.2117个0.140.06

31、f孔口水头损失vQmax1.0820.074m / s0.0742nmf21200.06h 1.00.00028 m29.815中心管进水沿程水头损失计算中心管高度h6.400.30.31.60.24.0 m水头损失h14.01.8 =0.0072m故初沉池进口总水头损失:h10.0720.0130.0010.000280.00720.003m3. 出水部分设计1.082L184.14m2 2.9 堰上负荷初沉池出水堰最大负荷不宜大于 2.9L/ms ，则每池所需堰长DL184.1458.6m3.14LD，故采用双侧集水。 采用三角堰出水用明渠方法计算出水槽：出水槽外壁距离池壁 0.4m。（如

32、果距离过大，会加大出水流速，影响处理效果，过小会增加流速，带走污泥）每池都是双侧集水：流量Qmax11.08213/sQ2220.267 m2设过水断面积2ABh0.80.60.48 m湿周fB2h0.820.62.0 m水力半径A0.480.24 mR2f流速Q0.2670.56 m/s 0.4m/sv0.48A水力坡度22ivnr30.4 出水堰长L D0.42D0.420.8216350.8352.4209.75m 三角堰尺寸：采用倒等腰直角三角形薄壁堰。堰高为 0.08m，堰宽为 0.16m，取堰上水头为0.04m，堰上水宽为 0.08m。实际堰数n209.75个，取 2622 个。2

33、621.90.08单个堰流量Qmax1.0824/sQ02.0103mmn2 2622根据给排水设计手册第一册，第575 页，三角堰过堰流量5QQ 1.4h 2h1.42543代入 Q02.010m/s ，可求得过堰水深h0.029 m，考虑跌水水头损失0.16m，则初沉池出水水头损失为h20.02910.160.4 209.750.273m综合得出初沉池进水总损失为hh1h 2 0.093 0.2730.366 m 水由槽流到一个出水渠，渠底接DN800的管回流至集配水井外圈。渠道2尺寸为 1.4 1.4 m。17第七章曝气池的设计计算1污水处理程度的计算及运行方式的选择（ 1）污水处理程度

34、的计算：活性污泥处理系统处理水中的 BOD值（Se），是由残存的溶解性 BOD 核非溶解性 BOD 两者组成的，而后者主要以生物污泥的残屑为主体。对处理水要求达到的 BOD 值，应当是总 BOD 即溶解性 BOD与非溶解性 BOD 之和。活性污泥系统的净化功能，是去除溶解性 BOD 的，因此从活性污泥的净化功能考虑，应当非溶解性 BOD从处理水的总 BOD值中减去。原污水 BOD值（So）为 541.26mg/L，经初次沉淀池处理后， BOD按降低 30考 虑 ， 则 进 入 曝 气 池 的 污 水 ， 其 BOD （ Sa ） 为 ：Sa541.26(130%)378.89mg / L处理水

35、中非溶解性的BOD值： BOD5=7.1bXaCeb微生物自身氧化率， d 1，取 b0.09取 Xa0.4Xa在处理水的悬浮固体中，有活性的微生物所占的比例e活性污泥处理系统的处理水中的悬浮固体浓度，取Ce20mg/LC则BOD7.1 0.09 0.4 20 5.11mg / L处理水中溶解性的 BOD5值为：205.1114.89mg/L则 去除率：378.8914.8996%378.89（ 2）曝气池运行方式的选择在本设计中应考虑曝气池运行方式的灵活性和多样化。 即以传统活性污泥法系统作为基础，又可按阶段曝气系统和再生曝气系统运行。2曝气池的计算与各部分尺寸的确定曝气池按 BOD污泥负荷

36、法计算（ 1） BOD污泥负荷率的确定采用 BOD-污泥符合率为 0.2kgBOD/(kgMLSS.d)，但为稳妥计，需加以校核，5校核公式为：K Se fN S取 K2 0.019，Se14.89mg/LMLVSS0.96, f0.01914.890.75MLSSN0.960.22kgBOD 5 /( kgMLSS.d )计算结果可证， NS 取 0.2 是适宜的。（ 2）确定混合液污泥浓度（X）：根据已确定的 NS值，得相应得 SVI值，取 110，0.75 ，代入各值，0.2kgBOD /( kgMLSS.d )回流污泥浓度X r 10610 6 1.21.1 104 m g / LSVI11018则X30000.375R1.1 104X r X3000（ 3）确定曝气池得容积：QSa7.2 104378.8945467 m3VX0.23000N S（注：按平均流量作为设计流量）（ 4）确定曝气池的各部分的尺寸：设 3 组曝气池，每组 2 座，每座容积为454677578m33 2池深取 4.5m，则每座池面积为：F 7578 1684m 24.5池宽取 5m， B1.1介于12之间