T梁张拉计算公式

1、AA张拉顺序：N1(100%)-N2(50%)-N3(100%)-N2(100%)1、孔号1钢绞线5根，锚固控制力为976.5KN千斤顶编号：1701 压力表编号：2016.9.3586 油泵：1699回归方程：F=46.00P-13.47阶段1( 10%阶段2( 20%阶段3( 50%阶段 4 (100%)张拉控制力(KN)97.7195.3488.3976.5油压表读书Y ( Mpa)2.424.5410.9121.52一端伸长量(mr)68.35+4.29 (工作长度)理论伸长量(mm145.28千斤顶编号：1702 压力表编号：2016.10.4434 油泵：16100 回归方程：F=

2、45.86P-3.63阶段1( 10%阶段2( 20%阶段3( 50%阶段 4 (100%)张拉控制力(KN)97.7195.3488.3976.5油压表读书Y( Mpa)2.214.3410.7321.37一端伸长量(mr)68.35+4.29理论伸长量(mr)145.282、孔号2钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN千斤顶编号：1701 压力表编号：201693586 油泵：1699回归方程：F=46.00P-13.47阶段1（ 10%阶段2（ 20%阶段3（ 50%阶段 4 (100%)张拉控制力（KN）117.18234.36585.91171.8油压表读书Y （ Mpa）2.84

3、5.391325.77一端伸长量（mm68.54+4.29理论伸长量（mm145.66千斤顶编号：1702 压力表编号：2016.10.4434 油泵：16100 回归方程：F=45.86P-3.63阶段1（ 10%阶段2（ 20%阶段 3（ 100%）阶段 4 (100%)张拉控制力（KN）117.18234.36585.91171.8油压表读书Y（ Mpa）2.635.1912.8525.63一端伸长量（mm68.54+4.29理论伸长量（mm145.663、孔号3钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN千斤顶编号：1701 压力表编号：2016.9.3586 油泵：1699回归方程：F=

4、46.00P-13.47阶段1（ 10%阶段2（ 20%阶段3（ 50%阶段 4 (100%)张拉控制力（KN）117.18234.36585.91171.8油压表读书Y（ Mpa）2.845.391325.77一端伸长量（mm68.37+4.29理论伸长量（mm145.31千斤顶编号：1702 压力表编号：2016.10.4434 油泵：16100 回归方程：F=45.86P-3.63阶段1（ 10%阶段2（ 20%阶段 3（ 100%）阶段 4 (100%)张拉控制力（KN）117.18234.36585.91171.8油压表读书Y（ Mpa）2.635.1912.8525.63一端伸长量

5、（mm68.37+4.29理论伸长量（mm145.31锚具变形、钢筋回缩一端按照6mni十算；伸长率=（理论伸长值-（实测伸长值-12mm） ） /理论伸长值，控制在 6河内。实测伸长值等于从初应力 （10%到锚固应力（100%）的实测伸长值+初应力以下的推算伸长 值（采用相邻级的伸长值，即10% 20%应力的伸长值）。、张拉力的计算：根据设计图纸提供 15.2钢铰线：公称直径d=15.2mm,抗拉强度标准值fpk=1860Mpa,张拉控制应力：c con=0.75fpk=0.75X 1860=1395Mpa单根钢铰线截面积 （查钢绞线质量证明书 ）为： Ap=140mm2单根钢铰线的张拉力为

6、：P= co nx Ap=1395X 140=195.3KN单束（5根）钢铰线张拉力为：P7=195.3X 5=976.5KN单束（6根）钢铰线张拉力为： P8=195.3x 6=1171.8KN、理论伸长值的计算：1 、根据公路桥涵施工技术规范（ JTG/T F50 2011）提供公式：理论伸长值： L=PpL/ApEp预应力筋平均张拉力计算式：（1）预应力筋为直线时Pp =P（2）预应力筋为曲线时 Pp =P1-e-（kx+ gV（ kx +讪其中：Pp：平均张拉力（N）L :预应力筋的长度（mm）Ap :预应力筋的截面积（mm2）Ep :预应力筋的弹性模量（N/mm 2即Mpa）P:预应

7、力钢绞线张拉端的张拉力（N）x:从张拉端至计算截面孔道长度（m）从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数卩：预应力钢绞线孔道壁的磨擦系数2、根据设计图纸及材料试验检验提供数据：钢铰线弹性模量Ep=1.95X lOPMpa；锚具变形、钢筋回缩按6mm （一端）计算；塑料波纹管摩阻系数卩=0.25，偏差系数K= 0.0015;钢绞线一端工作长度为：0.600m, 端伸长量4.29mm。三、各钢束理论伸长值计算1、以T梁中板N1管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。段落角度长度L105984L20.1059rad2118L301590设

8、计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加按照设计，T梁中板N1预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸长量计算如下： Li=5.984m0 =0KLi+ 卩 0 =0.0015.984+0=0.008976e(kx+ =0.99106张拉端力P=976.5 KN终点力Pi=p x尹+ 旦967.8KN平均张拉力 Pp = P1-e(kx+/( kx + )0=972.1KNALi = AL=P pL/A pEp=42.62mm L2=2.118m0=1059KL2+ 0 =0.0015.118+0.25 0.1059=0.029652e-(kx+ =0.97078张拉

9、端力P=P1=967.8KN终点力 P2= P x e-(kx+ =)939.5KNPp =P 口-总阳巧“ kx + y)B=953.6KN丄 =AL=PpL2/ApEp=14.80mm L3=1.590m B =KL3+=0.0015.590+0=0.00239e(kx+ =0.99762张拉端力P=P2=939.5KN终点力 P3= P x e-(kx+ g 0=937.3KNPp = P21-e(kx+ 0/( kx + 0=938.4KNAL3 = AL=PpL3/ApEp=10.93mm一端伸长量 4L= AL1+ AL2+ Z_3 =68.35mm所以计算理论伸长值 Lni=2*

10、 AL=136.7mm2、以T梁中板N2管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。段落角度长度L103877L20.09965rad1993L303902设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加。按照设计，T梁中板N2预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸长量计算如下： Li=3.877m9 =0KL1+ 卩 9 =0.0015.877+0=0.0058155e(kx+ =0.99420张拉端力P=1171.8KN终点力 R=p x e(kx+ 2 1165KN平均张拉力 Pp = P1-e(kx+ 9) kx + 9=1168.4KN乩i = AL=P

11、 pL/A pEp=27.65mm L2=1.993m9=09965KL2+ 9 =0.00159X+0.25X 0.09965=0.027902e-(kx+ =0.97248张拉端力P=P1=1165KN终点力 P2= P x e-(kx+=)1133.9KNPp =P 1-e(kx+ 巧“ kx + y)B=1148.9KN丄 =AL=PpL2/ApEp=13.98mm L3=3.902m B =KL3+=0.0015.902+0=0.00585e(kx+ =0.99416张拉端力 P=P2=1132.9KN终点力 P3= P x e-(kx+ g0=1126.3KNPp = P21-e(

12、kx+ 0“ kx + 0=1129.6KNAL3 = AL=PpL3/ApEp=26.91mm一端伸长量 4L= AL1+ AL2+=68.54mm所以计算理论伸长值 Ln1=2* AL=137.08mm3、以T梁中板N3管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。段落角度长度L101832L20.0724rad1448L306475设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加按照设计，T梁中板N3预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸长量计算如下： Li=1.832m9 =0KL1+ 卩 9 =0.0015.832+0=0.002748e(kx+ =0.99726张拉端力P=1171.8KN终点力 R=p x尹+ 旦1168.6KN平均张拉力 Pp = P1-e(kx+/( kx + )0=1170.2KN 乩i = AL=P pL/A pEp=13.09mm L2=1.448m9 =0724KL2+ 9 =0.001544X+0.25X 0.0724=0.020272e-(kx+ =0.97993张拉端力 P=P1=1168.6KN终点力 P2= P x e-(kx+ =)1145.1KNPp =P 1-总阳巧/( kx + y)B=1156.8KN丄 =AL=PpL2/ApEp=10.23mm L3=6.475m B =KL3