25m预应力混凝土简支T梁桥设计ddd

1、桥梁工程课程设计25m预应力混凝土简支T梁桥设计（系）：建设工程学部业:土木工程（英语强化）名:李兴宇口号:200959039期:2014 年3月3日大连理工大学Dalia n Uni versity of Tech no logy土木工程专业桥梁工程课程设计第一章设计依据3cCmzuuk r5kaMv7。qfZgP8w。1. 基本参数2. 方案简介及上部结构主要尺寸3. 设计规范第二章桥梁尺寸拟定第三章截面特性计算第四章主梁恒载内力计算1. 永久集度.2.KfkPA1B cMSnGwu mXNImC。第五章 桥面板内力计算1. 悬臂板荷载效应计算.2. 连续板荷载效应计算.第六章主梁横向分布

2、系数11第七章 主梁活载内力计算151. 冲击系数2. 车道荷载取值.3. 活载作用计算.151515第八章荷载内力组合19第九章配置主梁预应力筋191.预应力筋估算.202MRNzBt iPEVxQP9E7C8CM2.预应力筋布置.21P GKYAYGzIRQCOnhiF9saa。3.预应力钢筋半跨布置.21eHVCqWWDCwFnyB 6FQ2GJP(-二)计算主梁截面几何特性.2023j3Ht8M3。Lr1ciUw。fYYG6RE1. 算232. 总 3ooipVX。 hTj1C6N。 xp5KnCl。截面几24rF5prxZ 。 qjqqsGs 。 0h5RAew。第十章 主梁挠度及预

3、拱度计算251. 汽车和在引起的跨中挠度2. 恒载引起的跨中挠度 . .2525第十一章 支座设计261. 选定支座的平面尺寸2. 确定支座的厚度 .3. 验算制作的偏转 .4. 验性27282728滑KCE2vdQ BnXuZdL aiaimG3。2925m预应力混凝土简支 T梁桥设计ddd25m预应力混凝土简支 T梁桥设计、设计资料1桥面宽度总宽 12m，其中车行道宽度 9.0 ，两侧人行道宽度各 1.5m2荷载汽车荷载：公路 I 级人群荷载：23.5kN/m2人行道荷载：每侧重 4.1kN/m3跨径及梁长标准跨径L b=25m计算跨径L =24.5m主梁全长L'=24.96m4材

4、料钢筋与钢材预应力筋：采用Oj 15.24m m钢绞线标准强度Ryb=1860MPa 设计强度 Ry =1480MPa普通钢筋：HPB335级和HRB4O0钢筋 钢板：Q345或Q235钢 锚具：锚具为夹片群锚 混凝土 主梁： C5O人行道及栏杆： C30桥面铺装：总厚度 18cm,其中下层10cm为C40,上层为8cm沥青混凝土5施工工艺主梁采用预制安装施工,预应力筋采用后张法施工6设计规范公路桥涵设计通用规范 (JTG D60-2004)公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)二、桥梁尺寸拟定1 .主梁高度：h=1.75m2.梁间距：采用5片主梁，间距2.4m。

5、预制时中梁宽1.8m，留0.6m后浇缝以减轻吊装重量，并能加强横向整体性，中间桥面板按连续板设计。KzzyoUZ JqFNIut。yOvn41M3.横隔梁：采用六片横隔梁，间距为 4.6m+3 X 5.0m+4.6m。4.梁肋：跨中厚度为 18cm,在梁端一个横隔梁间距内逐渐加厚，由18cm加厚至42cn。5.桥面横坡：车行道采用双向向外2%黄坡，人行道采用向内1%黄坡。ir图2-1 T梁中部和端部立面图及截面尺寸（尺寸单位：cm）1500帅】Kl：l图2-2单幅桥横截面尺寸（尺寸单位：cm）图2-3半纵剖面图(尺寸单位：cm)三、截面特性计算1.计算截面几何特征将主梁跨中截面划分成五个规则图

6、形的小单元，截面几何特性列表见表表1.跨中截面几何特性计算表分块名称分块面积A (cm2)分块面积 形心至上 缘距离yi (cm )分块面积对上缘静距Si Ay(cm3)分块面积的自身惯性矩Ii(cm4)d ys y(cm分块面积 对截面形 心的惯性矩Ix Adi2(cm4)I Ii Ix(cm)(1)(2)(3)=(1)+(2)(4)(5)(6)(7)=(4)+(6)大毛截面翼板432093888011664043.1018025437.0938142077.093三角承托40021.3338533.22222.22230.768378680.455380902.6775腹板243085.5

7、2077653690562.5-33.3982710565.8786401128.378下三角144149214561152-96.8981352061.7321353213.732马蹄92416415153637268-111.8981156965511606923.62.622788424528218428170.2.5小毛截面7978277.8065757.翼板32409291608748049.622632632556214.4558436.6三角承托40021.3338533.22222.22237.2890532733690562.1755380.5445943.腹板243085.

8、52077655-26.8778673671176195.1177347.下三角144149214561152-90.3771291291026040510297673马蹄92416415153637268-105.377.52.522554515827138418450.2.28Si注：大毛截面形心至上缘距离:ys42泌 52.10(cm)8212小毛截面形心至上缘距离:ysSiAi713858.62(cm)2.检验截面效率指标上核心距：KA?yu27884245.527.60(cm)8218?(175 52.10)F核心距：KbA?yb27884245.565.13(cm)8218?52.

9、10截面效率指标:Ku Kbh2760 65.130.530.5175由此表明以上初拟的主梁跨中截面是合理的。四、主梁恒载内力计算此计算书计算中主梁作用效应。1. 永久作用集度一期恒载g1 :预制梁重力密度取325KN /m31）跨中截面段主梁自重（五分点截面至跨中截面，长7.58m)：G1 0.7138 25 7.58 135.27KN马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重（长 4.3m）:G2(1.0030 0.7138) 25/2 4.3 92.28KN支点段梁的自重（长 0.6m）：G3 1.0030 25 0.6 15.05KN边主梁半跨的横隔梁自重：预制 T 梁上一片横隔梁的面积为1.110

10、1m2，厚度为16cm,半跨内一共有8 3 24片G41.11010.16 24 25/5 21.31KN预制梁一期恒载 g1 :g1(135.2792.2815.05 21.31)/12.2521.54KN/m二期恒载 q2）现浇T梁翼板集度:G50.6 0.18 25 2.70KN）横隔梁现浇部分集度:0.02 0.68 25 0.34KN/m）铺装:混凝土铺装:(0.10 0.19)/2 9 24 31.32KN/m8cm 沥青混凝土铺装:0.08 9 23 16.56KN/m平分给每根主梁:（31.32 16.56）/5 9.58KN/m）人行道及护栏（平分给每根主梁） :4.1 2/

11、5 1.64KN/m）二期荷载 g2:g22.700.34 9.581.6414.26KN/m2.永久作用效应1(1)i2g2 )ig详细计算见表2表2.恒载内力作用效应跨中a =0.5四分点a =0.25支点a =0.0一期弯矩KN ?m1616.171268.400剪力KN0138.06276.12二期弯矩KN ?m1069.95802.460剪力KN087.34174.692弯矩KN ?m2686.122062.860剪力KN0225.40450.81五、桥面板内力计算行车道板可按悬臂板（边梁）和两端固结的连续板（中梁）两中情况来计算。1.悬臂板荷载效应计算（1 ）永久作用桥面板可看成9

12、1cm的单向悬臂板，计算图式见图5-1。g1izJ艺 A* t * t tJa)fb)q人行道板q人c)d)图5-1悬臂板计算图式（尺寸单位：mm板结构自重计算混凝土0.18 1 25 4.5KN/m0.28 1 25 7.0KN/m板自重人行道板4.1 1.0/0.914.51KN/m4.1 1.0/0.914.51KN/m29.01K N/m11.51KN/mMg1 9.0120.9121(11.51 9.01) 0.91 0.91 -4.44KN ?m3每米宽板条的恒载内力:弯矩:剪力:Qg9.010.911 (11.5129.01) 0.919.34KN(2)可变作用人群荷载3.51.

13、0 3.5KN/m弯矩:Mg3.5 0.9121.45KN ?m剪力:Qg3.5 0.913.19KN(3)内力组合承载能力极限状态内力组合计算表基本组合弯矩Md(1.2 4.44 1.4 0.8 1.45)6.95KN ?m剪力Qd1.2 9.34 1.4 0.8 3.19 14.78KN2.连续板荷载效应计算此T梁-180.11丄，即主梁抗扭能力较大，取跨中弯矩：M中0.5M0;支点弯h 175 184中矩：M支0.5M0。对于剪力，可不考虑板和主梁的弹性固结作用，认为简支板的支点剪力即为连续板的支点剪力。计算图式如下I0GUB153 dp4tiUZ。D16aW2U25m预应力混凝土简支

14、T梁桥设计ddd180现浇段I 0=222040Q410 _ 600 _ 41Q一 400 J180(1)主梁架设完毕时一 93numo-45；,-451=240091图5-2简支板计算图式桥面板可以看成长 81cm的悬臂单向板M01-4.5 0.8122121(7.0 4.5) 0.4 0.4 -1.54KN ?m3Qg4.5 0.81(7.04.5) 0.4 4.15KN二期荷载计算弯矩:I 102.220.182.40 1。 b ；即I 2.40m计算剪力：1。2.22m910.18 1254.5KN/m920.1 1250.08 1 234.34KN/m920.09 1252.25KN

15、/mM 022 0.3 4.50.6 0.454.34 2.42 20.5 1.2 2.25 0.6 I ZmQg4.5 0.3 4.34 1.20.51.2 2.25 7.91KN总永久作用效应支点断面永久作用弯矩:M011.54 0.7 5.625.47KN ?m支点断面永久作用剪力:Qg4.15 7.91 14.06KN跨中断面永久作用弯矩：M10 0.55.16 2.58cm可变作用后轮着地长度为a20.2m及宽度b20.6mai 0.22 0.180.56mb1 0.6 2荷载对于悬臂根部的有效分布宽度:-0.2 1.4 24 2.4m 1.433则取a 3m车轮在板的支撑处时:0.

16、2 2 0.18 0.18 1.42.14mM0P (1)-(1 b) (1 0.29)8a 28 328.90KN?m(2.4计算支点剪力时，车轮应尽量靠近梁肋边缘布置。QpAsya i)A P 140 2A 2a 2 31c” /140 20.43 (22 2.144667KN 40-2) 4.03KN2 3Qp (1 0.29)(46.670.7884.03 0.936 46.670.212 4.03 0.064)65.91 KN支点断面可变作用弯矩:M020.7 28.9020.23KN ?m支点断面可变作用剪力:Qp65.91KN跨中断面可变作用弯矩:M020.5 28.90 14.

17、45KN ?m内力组合承载能力极限状态内力组合计算表支点断面永久作用弯矩(1.25.471.420 .23)34.89 KN ? m跨中断面永久作用弯矩1.2 2.581.4 14.423.26KN ?m支点断面永久作用剪力1.2 14.06 1.4 65.91107.74KN ?m现浇段闇0 _600_|400 1 0=2220180180L 960,p-F- ! P八0.45 L-0：45-0.6l=2400940 11340. ir94022200 9360.788= 0.21厂 0.064TTT7TTTT7 V!430 亠卜1360ri'TTTTTm六、主梁荷载横向分布系数计算

18、由于本桥各T梁之间采用混凝土湿接缝刚性连接，故其荷载横向分布系数在两端可按“杠杆原理法”计算、在跨中按“刚性横梁法”计算。P6CJGgc n8BmTsWwV48xxx设单位荷载P=1作用在k号梁轴上（e ak），则任意i号主梁所分担的荷载的一般公式为:ai akn2 aii 1式中n 主梁的片数;ai i号梁距桥横断面中心线的距离;ak k号梁距桥横断面中心线的距离，所求出的影响线即为 k号梁的横向分布影响线;n2 2 2aia1a 2i 1a2，对于已经确定的桥梁横断面，它是一常数。25m预应力混凝土简支T梁桥设计ddd0.6式中ki k号主梁的荷载横向分布影响线在i号梁处的竖标值。以计算1

19、号梁的荷载横向分布影响线为例。111 na1a1n2aii 14.8 4.857.6a1 a5n2aii 14.8 4.857.60.2的加载图详见图6-2，计算结果如表 5所示。K6C1Z5Z SsKa3BI。Wnw09uJ计算结果见下表其他梁的横向分布影响线的竖标值计算方法同上，考虑结构的对称性,梁号P-1的位置（主梁梁轴）1510.6000-0.200020.40000.000030.20000.2000表4各梁的横向分布影响线的竖标值计算出本桥1、2、3号梁的荷载横向分布系数在各主梁轴下的竖坐标值后，对该影响，计算mo线进行最不利的加载即可求出T梁的荷载横向分布系数，计算me的加载详见

20、图6-1Rn-r_s sof 1dJ5D0Lapp r-苗啊 十 lem25m预应力混凝土简支 T梁桥设计ddd1号舉图6-1计算mc的加载图（尺寸单位：mm）I 口仙0号集3号聚图6-2计算mo的加载图（尺寸单位：mm）主梁编号梁端跨中汽车人群汽车人群10.3351.1180.6580.63820.8130.0000.4620.37230.8540.0000.4000.200表5T梁的荷载横向分布系数七、主梁活载内力计算1.冲击系数简支梁桥的基频采用下列公式估算:mc*严 1010 O.2788 6.012 24.52 1819.06其中:Gmc g3O.7138 25 101819.069

21、.81根据本桥基频，可算出汽车荷载的冲击系数为:0.17671 nf 0.01570.3002.车道荷载取值25m预应力混凝土简支 T梁桥设计ddd根据桥规4.3.1条，公路一 级的均布荷载qk和集中荷载标准值 Pk为:qk10.5 kN/m计算弯矩时:Pk360 180 (24.550 55) 180258 kN计算剪力时:耳 258 1.2309.6 kN3.活载作用效应的计算在活载作用效应计算中，支点处横向分布系数取mo，从支点至第一根横梁段，横向分布系数从m0过渡到me,其余梁段均取 me。 Tp tSKFV t4DjrnV。TooYOaQ(1)求跨中截面的最大弯矩和最大剪力ijaoo

22、CfTftH 1 1 J Ju I M J I JftItfJ图7-1跨中截面作用效应计算图式5-3示出跨中截计算跨中截面最大弯矩和最大剪力采用直接加载求活载作用效应，图面作用效应计算图式，计算公式为：PidfXfD。0H6BfQW aFZ1DxoS mqkmPky式中：S所求截面汽车标准荷载弯矩或剪力;qk 车道均布荷载标准值;Pk 车道集中荷载标准值;影响线上同号区段的面积;y 影响线最大坐标值。可变作用（汽车）标准效应:M max1-0.658 10.5 24.5 6.125 25.8 0.658 6.125 1558.20 kN m 21 -0.658 10.5 0.5 12.25 0

23、.658 309.6 0.5 123.02 kN2可变作用(汽车)冲击效应：M 1558.20 0.300 467.46kN mV 123.02 0.300 36.91 kN可变作用（人群）效应:q 3.5KN /mM max1 0.638 3.526.125 24.5 1.5 0.55 4.75 3.5 0.792 1.5 262.19kN m-3.5 0.5 12.25 0.638 1.521 0.55 4.75 3.5 0.0646 1.5 10.702kN（2）求四分点截面的最大弯矩和最大剪力图5-4为四分点截面作用效应的计算图示。可变作用（汽车）标准效应M maxVmax1-0.65

24、8 10.5 24.5 4.594 258 4.594 0.658 1168.71 kN m21-0.658 10.5 0.750 18.375 309.6 0.750 0.658 200.39 kN2可变作用（汽车）冲击效应:M 1168.71 0.300350.61kN mV 200.39 0.300 60.12 kN可变作用（人群）效应:M max1 0.638 3.5 4.594 24.5 1.5 - (1.187 0.396) 4.75 0.55 3.5 1.5 199.35kN m1 0.638 3.5 0.750 18.375 1.5 1 0.55 4.75 3.5 0.0646

25、 1.5 23.522 2kNJ134500甲A111111 111111 11 1 1 U 1 t 1LD1 11 H 1 11 1 1 1 1 11 1 11 1 U 1 H 1 1 11 11L=图7-2四分点截面作用效应计算图示(3 )求支点截面的最大剪力图5-5为支点截面作用效应的计算图示可变作用(汽车)标准效应Vmax1-0.658 10.5 1.000 24.5 309.6 0.806 0.658 248.83 kN 2可变作用（汽车）冲击效应：V 248.83 0.300 74.65 kN可变作用（人群）效应：Vmax11-0.638 24.5 1.0 3.5 1.5 0.55

26、 4.75 3.5 1.0 1.5 47.89 kN 22in讪It图7-3支点截面作用效应计算图示八、主梁内力组合据桥规4.1.64.1.8规定，根据可能同时出现的作用效应选择了三种最不利的效应组合：短期效应组合、标准效应组合和承载能力极限状态基本组合，见表6 °J3tqlbW°uPpaHOh xu4Er6Q表6主梁作用效应组合序号荷载类别跨中截面四分点截面支点MmaxVmaxMmaxVmaxVmaxkN.mkNkN.mkNkN（1）一期永久作用1616.1701268.40138.06276.12（2）二期永久作用1069.950802.4687.34174.69（3）

27、总永久作用2686.1202062.86225.40450.81（4）可变作用（汽车）公路-级1558.20123.021168.71200.39248.83（5）可变作用（汽车）冲击467.4636.91350.6160.1274.65（6）可变作用（人群）262.1910.70199.3523.5247.89（7）标准组合4973.97170.633781.53509.43822.18（8）短期组合4039.0596.813080.31389.19672.88（9）极限组合6352.92235.894825.75661.541047.48九、配置主梁预应力筋（一）预应力筋配置1.预应力钢筋

28、截面估算全应力混凝土梁按作用短期效应组合进行正截面抗裂性控制设计。以下就跨中截面在作用短期效应组合情况下计算主梁预应力筋，计算公式如下所示:pXP80es QBb7cHZ CSCjVnBNpeM Sd0.85(二)A Wep式中的Msd为正常使用极限状态按作用短期效应组合计算的弯矩值；由表6可得设预应力筋截面重心距截面下缘为:MSd 4026.68 KNap 120mm形心至下缘距离为：yb- 122.9cm 1229mm预应力钢筋的合力作用但至截面重心轴的距离为:epyb - ap 1229 1201109mmT梁跨中毛截面面积为：A 8218 cm2 821800mm 2惯性矩为：I 27

29、884245.5 cm4截面弹性抵抗矩为：WL 27884245 226885.6cm3 2 26.885 1 06mm3yb122.9则有效预加力为:NpeM SdW0.85 (-) A W4026.68 10226.885 10 3.420207 106N111090.85 ()821800 226.885 106现取con1480Mpa ,预应力损失总和近似假定为20%长拉预应力来估算，则所需预应力钢筋截面积Ap为:ApNpecon3420207 1062889mm20.8 1480采用3束7s15.2钢绞线，单根钢绞线公称面积140mm2。2预应力钢筋的面积为：Ap 3 7 140 2

30、940mm满足要求。采用夹片群锚，内径 70m m外径77mm的金属波纹管成孔。2.预应力钢筋布置根据公预规规定，管道至梁底和梁侧静距不应小于距不应小于4cm及管道直径的0.6倍，在竖直方向可以层叠。13cm及管道直径的丄，水平净2根据以上规定跨中截面的细部构造如图所示。t6o4Zh9。BDqxNVU EdgptTX248250Tr111111+111 n y8°-1000a)S32TgRK QOOFDva42027 0940b)c)端部及跨中预应力钢筋布置图（尺寸单位:N2 N1 N30厂80jJ30420P5TTNKymma）预制梁端部：b）钢束在端部的锚固位置c）跨中截面钢束位

31、置3.预应力钢筋半跨布置形式此桥采用直线段中间接圆弧曲线段的方式弯曲;N1，N2,N3弯起角均取值 08o ；各预应力束的弯曲半径为:Rni 25000mm ； RN2 20000mm ； RN315000mm。5Ai111i1,429一 2ie£ .5642-预应力钢筋稲半胯*£图钢束号升高值(mm弯起角0(。)弯起半径R(mm)斜直线段 水平投影 长度(mm)曲线段水 平投影长度(mm)水平线段长度(mm)11460825000773834331089212108200006073288333443940815000452921625642各钢束弯曲控制要素表9-1钢束

32、长度表9-2钢束号123长度(mm248402474024780各截面钢束位置及其倾角表9-3截面距跨中距离(mm钢束 编号预应力筋形式钢束形心 距梁顶距 离(mm弯起角度跨中截 面0N1水平直线16300°N2水平直线N3水平直线L/4截面6240N1倾斜直线9638°N2倾斜直线12378° -N3曲线15165°支点截 面12250N1倾斜直线2898°N2倾斜直线544图示钢束形心距梁顶距离* 、LJ钢束N3倾斜直线826（二八计算主梁截面几何特性以跨中截面为例进行计算。1截面面积及惯性矩计算（1）净截面几何特性计算在预加应力阶段，只需

33、计算小截面的几何特性。计算公式如下:截面积An A nA截面惯矩2In I n A (yjsVi)计算结果见表。（2）换算截面几何特性计算在使用荷载阶段需要计算大截面 （结构整体化以后的截面）的集合特性，计算公式如下:截面积AoA n( E p ) Ap截面惯矩2Io I n( Ep 1) Ap (Vos Vi)计算结构列于表4-2。以上式中：A，I 分别为混凝土毛截面面积和惯矩;A， Ap 分别为一根管道截面积和钢束截面积;Yjs，yos分别为净截面和换算截面重心到主梁上翼缘的距离;yi 分面积重心到主梁上缘的距离;n 计算面积被所含的管道（钢束）数;Ep 钢束与混凝土的弹性模量比值,EpE

34、pEc1.95 1053.45 1045.65。跨中翼缘全宽截面面积和惯性矩计算表9-4截面分块名称分块 面积Ai(cm2)分块面 积至上 缘距离yi分块积对上缘静矩Si全截面 重心至 上缘距离ys分块面积 的自身惯距li(cm4)di ys yi(cm)分块面积 对截面形 心的惯性 矩Ix Adi2歸)I Ii Ix(cm)b1 =180cm净面积毛截面713852.10371889.849.825545158.3-2.2235135.6369525580293.54扣管道 面积-140.0163.0-228200-113.12-1791415.547总和6998.0349069.8-175

35、6279.91b1 =240cm换 算 面 积毛截面821858.62481739.1675.227884245.516.612268929.72831206108.78钢束换算面积136.7163.022282.10-87.761052933.551总和8354.7504021.263321863.279计算 数据2 2A7.7 /446.57cm3 根Ep 5.654-3 中。2截面几何特性汇总名称符号单位截面跨中四分点支点净面积An2 cm6998.06998.09890.0In423989317.24936615.30678548.净惯矩cm230混凝土净轴到截面上缘距离y nscm5

36、6.557.366.9净截面净轴到截面下缘距离ynxcm118.5117.7108.1换算面积Ao2 cm8354.78354.711246.71。429537984.28577436.33981542.混凝土换算惯矩cm217换算截面换轴到截面上缘距离yoscm67.266.462.6其他截面特性值均按上述方法计算，下面将结果一并列于表主梁截面特性值总表9-5换轴到截面下缘距离y oxcm107.8108.6112.4十、主梁挠度及预拱度计算主梁计算跨径 L=24.5m，C50混凝土弹性模量Ec 3.45 104 Mpa，由表可见，主梁在各控制界面的换算惯性矩各不相同，采用保守计算，取梁L/

37、4处截面换算惯性矩1028577436.1（cm4）作为梁的平均值进行计算。PJUjgyU。36FR8h6 bC6N6FE本桥为全预应力混凝土构件，简支梁挠度公式为:5s 48MsL2"BT截面刚度取为：B00.95Ecl01汽车荷载引起的跨中挠度式中荷载短期效应组合计算，汽车荷载（不计冲击力）10.7，荷载横向分布系数。桥规第6.5.3条规定，受弯构件在使用阶段挠度应考虑长期效应的影响，按以上刚度计算的挠度值乘以挠度长期增长系数，长期挠度值在消除结构自重产生的长期挠度后，梁式桥最大挠度（跨中），不允许超过计算跨径的324.5 1040.8mm。600xNH0zaf。O2SG4B8

38、DR0IBor。挠度增长系数混凝土强度标准值 C40-C80时,1.45 1.35，C50内插得1.425。L(mB。0.95EcI0f5 MsL2S 48 B0fLfdI 0(m4)Ec (Mpa)B0(N.mm2)Msf(mm)1.425 f(mm)限值L/600(mm)24.50.2857743.45 109.461 10160.7 1558.20262.191352.93KN m9.012.940.8汽车荷载跨中挠度表 10-1计算结果表明，使用阶段的挠度值满足公预规要求。2恒载引起的跨中挠度L(m)f5M G1L2T G1dCf48 B 0f5M G2L2f G2dc f48 B 0fGO fG i1.425fGi(mm)10小(m4)Bo(mm2)M G1(KN.m)fG1(mm)10(m4)Bo(mm2)M G2(KN.m)fG2(mm)24.50.249366& 313"16101616.1712.40.285779.46110161069.957.127.8恒载引起的挠度计算表 10-2预拱度设置梁在荷载短期效组合作用下并考虑长期效应的挠度值为G 0.5 fL 27.8 0.5 12.934.3mm支点预拱度：0