保障性住房项目工程外脚手架专项施工方案

1、XX 政府保障性住房（东区块）项目三期工程外脚手架施工方案XX建设有限公司二 0 年 月外脚手架施工方案一、工程概况本工程位于HH市HH区XX街道太平村内，北邻藕花洲大街，东靠宣杭铁路。工程由2-18# 楼(地下 1F,地上 24F); 2-22# 楼 2- 23# 楼(11F); 2-24#2-26 #楼(6F);2 1#楼(18F);幼儿园(2F)共8个单体组成，建筑面积 77950平方米，2- 18#地下室建筑面积4958平方米，2- 18#楼建筑物总高度为 84. 05米，2 18# 土 0. 000相当于黄海高程5. 400米，其它各栋均为 5. 500米。二、外脚手架施工1、材质(

2、1) 钢管、角铁、扣件、螺栓的质量应符合规范要求。(2) 不准使用锈蚀铁丝作拉结和绑扎辅料。(3) 不准使用锈蚀、弯瘪、滑牙和有裂缝的金属杆件。(4) 不准使用枯脆、单径、破损散边的竹片篱笆。2、纵距、横距和步距(1) 脚手架按施工方案搭设，不详处按建筑施工扣件式钢管脚手架安装技术规范(JGJ130-2001)要求执行。(2) 脚手架横向距为1.05m,纵向距为1.5m。(3) 脚手架小横杆里端距离墙面为w 0.3m (特殊部位除外)，外端挑出应大 于 10cm。(4) 阴、阳墙角处立杆距墙的尽端不得大于30cm3、连墙杆(1) 各类拉结(本方案中均为硬拉接)，连墙件按两步三跨进行布置，支撑

3、点应符合规范要求。(2) 设置预埋硬拉结处，混凝土强度应达到设计标准。（3）硬拉结与脚手架里立杆连接点不准采用电焊焊接。（4） 连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm并且连 墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。4、搭接钢管脚手架剪刀撑、斜撑搭接长度不小于 im等间距设3只旋转扣件紧固。5、栏杆（1）施工操作层必须满铺篱笆，四角绑扎牢固。（2）铺设竹笆层时，应设备20cm踢脚板、围护笆或不低于1m的小眼安全网。 6施工要点（1）横杆、立杆必须横平竖直，间距均匀，立杆应随时用线锤交正竖直后方 可固定。（2）所有扣件螺栓必须拧紧，禁

4、止使用有裂痕和弯曲的扣件、螺栓，禁止使 用不合格扣件。（3）竹脚手板的质量必须保证，不得采用霉变的竹脚手架板。竹片方向应与 大横杆垂直。（4） 双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且 不应小于6米，斜杆与地面的倾角在45度60度之间。外侧立面的两端各设置一 道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。7、验收（1）脚手架应有分部、分段按施工进度的书面验收报告。（2）各种脚手板应在验收合格后挂牌使用。（3）扣件的扭力矩应按规范要求测试，抽点验收。三、搭设作业注意事项（一）横杆、立杆必须横平竖直，间距均匀，立杆应随时用线锤校正竖直后 方可固定。（二）所有扣件螺栓必须拧紧，禁止使用有裂痕

5、和弯曲的扣件、螺栓，禁止 使用不合格扣件。（三）竹脚手板的质量必须保证，不得采用霉变的竹外脚手架板，竹片方向 应与大横杆垂直。（四）底部通道出入口搭设防护架，立杆间距 1.5m，双层脚手板覆盖，以保 证安全。（五）立杆应按立杆接长要求，选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两 种适合的不同长度的钢管立杆。（六）在设置第一排连墙件前，应约每隔 6跨设一道抛撑，以确保架子稳定。（七）一定要采取先搭设起始段，而后向前延伸的方式。（八）连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过 2步。（九）杆件端部伸出扣件长度不得小于 100mm（十）在顶排连墙件之上的架高不得超过 3步，否则应每隔6跨设一道撑拉 措施。（

6、一）剪刀撑的斜杆与基本构架杆件之间至少有3道连接，其中，斜杆的对接和搭接接头部位至少有一道连接。四、外脚手架的拆除（一）拆除时应遵循先上后下，先搭后拆，后搭先拆，一步一清的原则，部 件拆除的顺序与安装顺序相反，严禁上下同时作业，拆除时应采用可靠的安全措 施。卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。（二）运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的沾 污物，变形严重的，送回仓库修整。配件经检查、修整后，按品种、规格分类存 放，妥善保管。（三）悬挑架拆除悬挑架使用完毕后，即进行拆除工作，该挑架在高空拆除特别要注意安全，拆 除前技术、安全、操作班组对脚手架整体进行检查，如脚

7、手架有严重隐患或损坏， 应进行整改加固，确认无严重损坏情况后，方可进行交底布置拆除工作。1、拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作 人员通行或在脚手架下继续组织施工。地面监护人员必须履行职责。配备良好的 通讯装置。2、仔细检查吊运机械包括索具是否安全可靠。吊运机械不允许搭设在脚手架 上，应另立设置。3、如遇强风、雨等特殊气候，不应进行脚手架的拆除。夜间实施拆除作业， 应具有良好的照明设备。4、所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律，拆除工 艺要求。5、建筑内所有窗户必须关闭锁好，不允许向外开启或向外伸挑物件。6拆除人员进入岗位后，先进行检查，加固松动

8、部位，清除步层内留的材料、 物件及垃圾。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。7、按搭设的反程序进行拆除，安全网一竖挡笆一垫铺笆一防护栏杆一搁栅一 斜杆一连墙杆-大横杆-小横杆一立杆。认真做到一步一清，一杆一清。8、不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除。9、所有连墙杆、斜杆、隔排措施、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行 下降。不准先行拆除。10、所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面， 或两杆同时下输送地面。11、所有垫铺笆拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起后，笆面XX政府保障性住房（东区块）项目三期工程垃圾物件直接从高处坠落伤人。12、脚手架内使用电焊气

9、割工艺时，应严格按国家特殊工种的要求和消防规 定执行。增派专职人员，配备料斗（桶），防止火星和切割物溅落，严禁无证动用 焊割工具。13、当日完工后，应检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进 行整改，方可撤离岗位。普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）、钢结构设 计规范（GB 50017-2003）、建筑施工安全检查评分标准（JGJ59-99）、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）以及本工程的施工图纸。一、参数信息：1. 脚手架参数双排脚手架搭设

10、高度为17 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m,立杆的步距为1.8 m 内排架距离墙长度为0.30 m ；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为4根；采用的钢管类型为 48X 3.5横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00 ；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m,采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布荷载（kN/m2）:2.000 ;脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数:2层；3. 风荷载参数本工程地处浙江HH市，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2,风荷载高度变化系数 小1.000

11、，风荷载体型系数e为1.128 ;计算中考虑风荷载作用；4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:0.1248 ;脚手板自重标准值（kN/m2）:0.300 ;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.150 ; 安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:0.005 ;脚手板铺设层数:8层； 脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m,建筑物内锚 固段长度2.3 m。与楼板连接的螺栓直径（mm）:20.00 ；楼板混凝土标号:C30 ；6. 拉绳与支杆参数悬挑脚手架侧面图钢丝绳

12、安全系数为:6.000 ；钢丝绳与墙距离为（m）:3.000 ；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2单位：(mm1500悬挑架正立面图二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第524条规定，大 横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上 面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值：Pi=0.038 kN/m ;脚手板的自重标准值：P2=0.3 X 1.05/(4+1)=0.063 kN/m ;活荷载标准值：Q=2 X 1.05/(4+1)=

13、0.42 kN/m ;静荷载的设计值：q 1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.063=0.122 kN/m ;活荷载的设计值：q 2=1.4 X 0.42=0.588 kN/m ;q*q：q：门fTTTTEL>_i*_i_>_i_Jr >_i*_ii图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)M n 11H M 111 n iAAr丄”图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2. 强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：Mi晦"08殍八010知尸跨中最大弯距为 Mmax=0.08 X 0.122 X 1.52+

14、0.10 X 0.588 X 1.5 2 =0.154 kN.m ;支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为 M2max= -0.10 X 0.122 X 1.52-0.117 X 0.588 X 1.5 2 =-0.182 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(?=Max(0.154 X0 ,0.182 X )/5080=35.827 N/mm ;大横杆的最大弯曲应力为(T = 35.827 N/mrn小于 大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求！3. 挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q 1= P1

15、+P=0.038+0.063=0.101 kN/m ; 活荷载标准值：q 2= Q =0.42 kN/m ;最大挠度计算值为：45450.677 X.101 X5004/(100 X06 X05 X121900)+0.990 0.42 X5004/(100 X06 X05 X121900) = 0.977 mm；大横杆的最大挠度0.977 mm小于 大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与10 mm满足要求！三、小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算， 大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载， 在最不利荷

16、载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值：P1= 0.038 X 1.5 = 0.058 kN ;脚手板的自重标准值：P2=0.3 X 1.05 X 1.5/(4+1)=0.095 kN ;活荷载标准值：Q=2X 1.05 X 1.5/(4+1) =0.630 kN ;集中荷载的设计值：P=1.2 X (0.058+0.094)+1.4 X 0.63 = 1.065 kN ;PPP<hL小横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = 1.2 X 0.038

17、X 1.05 2/8 = 0.006 kN.m ;集中荷载最大弯矩计算公式如下：MPmax = 1.065 X 1.05 X 0.6 = 0.671 kN.m最大弯矩 M= Mqmax + M pmax = 0.677 kN.m ;最大应力计算值(T = M / W = 0.67720=133.267 N/mm2小横杆的最大弯曲应力c =133.267 N/mn2小于小横杆的抗压强度设计值205 N/mm,满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分 配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：45Vmax=5X0.038 X050 /

18、(384 X06 X0 X21900) = 0.024 mm ;大横杆传递荷载 P = p 1 + p 2 + Q = 0.058+0.094+0.63 = 0.782 kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：35vmax = 3.024 782.1 10503 /(48 2.06 105 X121900) = 2.271 mm ;最大挠度和 V = qmVx + pmax = 0.024+2.271 = 2.296 mm;小横杆的最大挠度为2.296 mm小于 小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单

19、扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载 力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:Rw Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P i = 0.038 X 1.5 X 4/2=0.115 kN ;小横杆的自重标准值：P 2 = 0.038 X 1.05/2=0.02 kN ;脚手板的自重标准值：P 3 = 0.3 X 1.05 X 1.5/2=0.236 kN ;活荷载标准值：Q = 2 X 1.05

20、 X 1.5 /2 = 1.575 kN ;荷载的设计值:R=1.2 X (0.115+0.02+0.236)+1.4 X 1.575=2.651 kN ;R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下 内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为 0.1248kN/mN G1 = 0.1248+(1.50 X 4/2) X 0.038/1.80 X 17.00 = 3.210kN ; 脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2N G2= 0.3 X 8X 1.5

21、 X (1.05+0.3)/2 = 2.43 kN ;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mN G3 = 0.15 X 8X 1.5/2 = 0.9 kN ; 吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m 2N G4 = 0.005 X 1.5 X 17 = 0.128 kN ;经计算得到，静荷载标准值N g =Ng1+Ns2+N33+N34 = 6.667 kN ;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值N q= 2 X 1.05 X 1.5 X 2/2 = 3.15 kN

22、;风荷载标准值按照以下公式计算Wk = 0 7Z7z S %其中 Wo -基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用:W o =0.45 kN/m 2;U z-的规定采用：-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）U z= 1 ；U s -风荷载体型系数：取值为1.128 ；经计算得到，风荷载标准值2Wk = 0.7 X 0.45 X 1 X 1.128 = 0.355 kN/m 2;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g+1.4Nq= 1.2 X 6.667+ 1.4 X 3.15= 12.411

23、kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N g+0.85 X 1.4Nq = 1.2 X 6.667+ 0.85 X 1.4 X 3.15= 11.749 kN ;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw为2Mw = 0.85 X 1.4WkLah2/10 =0.850 X 1.4 X 0.355 X 1.5 X1.82/10 = 0.205 kN.m ;六、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值：N = 12.411 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.15

24、5 ;当验算杆 件长细比时，取块1.0 ;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：卩=1.5;计算长度,由公式I。= k X X确定：I。= 3.118 m ;长细比Lo/i = 197;轴心受压立杆的稳定系数©由长细比lo/i的计算结果查表得到：© =0.186 ;立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm 2；2(T = 12411/(0.186 9)=486.448 N/mm2;立杆稳定性计算(7 = 186.448 N/mm小于立杆的抗压强度设计值f=205

25、N/mm,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N = 11.749 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 533得：k = 1.155;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：卩=1.5;计算长度,由公式I 0 = kuh 确定：I。= 3.118 m ;长细比：L o/i = 197;轴心受压立杆的稳定系数©由长细比I o/i的结果查表得到：© = 0.186立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2;立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值：f =

26、205 N/mm 2;7 = 11749.02/(0.186 X 489)+205495.769/5080 = 169.627 ；/mm立杆稳定性计算 7 = 169.627 N/mm小于立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm,满足要求！七、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:N i = N iw + N 0风荷载标准值 W = 0.355 kN/m 2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 10.8 m 2;按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N 0=5.000 kN ;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nw

27、 = 1.4 X WX Aw = 5.372 kN ;连墙件的轴向力设计值 Ni = N1W + N 0= 10.372 kN ;连墙件承载力设计值按下式计算：N f = A - f其中©-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i = 300/15.8的结果查表得到© =0.949 l为内排架距离墙的长度；2 2又： A = 4.89 cm ; f=205 N/mm ;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949 X 4.89 X 10"4X 205X 103 = 95.133 kN;N = 10.372 < N f = 95.133,连墙件的设计计算满足要

28、求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni = 10.372小于双扣件的抗滑力16 kN，满足要求！71双删nT结/A连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1050mm内排脚手架距离墙体300mm支拉斜杆的 支点距离墙体为1200mm水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4,截面抵抗矩W = 141 cn3,截面积A =226.1 cm。受脚手架集中荷载 N=1.2 X 6.667 +1.4 X 3.15 = 12.411 kN ; 水平钢梁自重

29、荷载 q=1.2 X 26.1 X 0.0001 X 78.5 = 0.246 kN/m ;12411kN0 246kN/m12.411 kN0.246kN/m0.246kN/mI v IllUfr IImm rTl* 5 HJtr IITl rT * J rTTl rl(2)L L12002300悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到4 279<057Q561o1-0.C37? V213； 0.005$354g.428-12.-12.485悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）悬挑脚手架支撑梁变形图（mm） 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 16.763 kN ；R2 = 8.

30、988 kN ；R3 = 0.005 kN 。最大弯矩 Mmax= 1.878 kN.m ;最大应力(T =M/1.05W+N/A= 1.878 X 10( 1.05 14杓00 )+12.411X 103 / 2610 = 17.443 N/mm 2;水平支撑梁的最大应力计算值17.443 N/mm2小于 水平支撑梁的抗压强度 设计值215 N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算 ：水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中岛-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:570 235晶=570 9X X8 X235 /( 1200 1X0X235) = 2.59由于松大于0.6

31、，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得到 松值为0.961 o经过计算得到最大应力(T = 1.878 X 1(00.961 141000 )= 13.863 N/mm2;水平钢梁的稳定性计算(T = 13.863小于f = 215 N/mm 2 ,满足要求！十、拉绳的受力计算：水平钢梁的轴力Rah和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算Rah =工飓cos您1-1其中Rbicos 0为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 Rci=RJiSin 0按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：Rj1=18.055 kN ;十一、拉绳的强度计算：钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

32、钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力Rj均取最大值进行计算，为RU=18.055 kN选择6X 19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MP©直径15.5mm其中Fg-钢丝绳的容许拉力（kN）;F g -钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），查表得Fg= 152KNa-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对 6X19、6X 37、6X61钢丝绳分别取0.85、0.82 和0.8 o a= 0.85 ;K -钢丝绳使用安全系数。K= 6o得到：Fg=21.533KN>Ru= 18.055KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力Rj的最大值进行计算作

33、为拉环的拉力N,N=R=18.055kN钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为其中f为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 50N/mm ;所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D=（18055 X 4/3.142 X 50）=22mm十二、锚固段与楼板连接的计算1. 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.005 kN ;水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f2=50N/mm；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=5.169 X 4/(3.142 X 50X2) 1/2

34、 =0.257 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。2. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算 如下：锚固深度计算公式：皿其中N -锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.005kN ;d -楼板螺栓的直径，d = 20mm；fb- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm；f- 钢材强度设计值,取215N/mm；h -楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于5.169/(3.142X 20X 1.57)=0.052mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4 X 3.14 X 202x

35、 215X 10-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.005kN小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足 要求！3. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式：其中N -锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 8.988kN ；d -楼板螺栓的直径，d = 20mm；b -楼板内的螺栓锚板边长，b=5X d=100mmf cc -混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取 0.95f c=16.7N/mm；经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力N=8.99 kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求附：悬挑外脚手架计算书

36、XX政府保障性住房(东区块)项目三期工程悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范 (GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。一、参数信息：1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为15 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m,立杆的步距为1.8 m 内排架距离墙长度为0.30 m ；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为

37、 48X 3.5横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00 ；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m,采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000 ;脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数:2层；3. 风荷载参数本工程地处浙江HH市，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2,风荷载高度变化系数pz为1.000，风荷载体型系数e为1.128 ；计算中考虑风荷载作用；4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248 ；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300 ;栏杆挡脚板自重标准值(kN/

38、m):0.150 ； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005 ;脚手板铺设层数:8层； 脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚 固段长度2.3 m。与楼板连接的螺栓直径（mm）:20.00 ；楼板混凝土标号：C35 ；6. 拉绳与支杆参数悬挑脚手架侧面图钢丝绳安全系数为:6.000 ；钢丝绳与墙距离为（m）:3.000 ；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2单位：(mm1500悬挑架正立面图二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技

39、术规范(JGJ130-2001)第524条规定，大 横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上 面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值：Pi=0.038 kN/m ;脚手板的自重标准值：P2=0.3 X 1.05/(2+1)=0.105 kN/m ;活荷载标准值：Q=2 X 1.05/(2+1)=0.7 kN/m ;静荷载的设计值:q 1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.105=0.172 kN/m ;活荷载的设计值：q 2=1.4 X 0.7=0.98 kN/m ;q*q：q：门fTTTTE

40、L>_i*_i_>_i_Jr >_i*_ii图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)M n 11H M 111 n iAAr丄”图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2. 强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：Mi晦"08殍八010知尸跨中最大弯距为 Mmax=0.08 X 0.172 X 1.52+0.10 X 0.98 X 1.52 =0.251 kN.m ;支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为 M2max= -0.10 X 0.172 X 1.52-0.117 X 0.98 X 1.52 =-0.29

41、7 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(T =Max(0.251 X 10.297 X )/5080=58.465 N/mm ;大横杆的最大弯曲应力为(T = 58.465 N/mrn小于 大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求！3. 挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q 1= P1+P=0.038+0.105=0.143 kN/m ; 活荷载标准值：q 2= Q =0.7 kN/m ;最大挠度计算值为：V =45450.677 X .143 X5004/(100 X06 X05 X121900)+0

42、.990 0.7 X5004/(100 X06 X05 X121900) = 1.593 mm；大横杆的最大挠度1.593 mm小于 大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与10 mm满足要求！三、小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算， 大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载， 在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值：P1= 0.038 X 1.5 = 0.058 kN ;脚手板的自重标准值：P2=0.3 X 1.05 X 1.5/(2+1)=0.158 kN

43、;活荷载标准值：Q=2X 1.05 X 1.5/(2+1) =1.050 kN ;集中荷载的设计值:P=1.2 X (0.058+0.158)+1.4 X 1.05 = 1.728 kN ;F'F'L；3L；3L小横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = 1.2 X 0.038 X 1.05 2/8 = 0.006 kN.m ;集中荷载最大弯矩计算公式如下：PlMPmax = 1.728 X 1.05/3 = 0.605 kN.m20=120.313 N/mm2最大弯矩M=

44、 Mqmax + M pmax = 0.611 kN.m ;小横杆的最大弯曲应力205 N/mn,满足要求！2c =120.313 N/mm小于 小横杆的抗压强度设计值最大应力计算值 （T = M / W = 0.61173.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：5护384745Vmax=5X0.038 X0504/(384 X06 X05X21900) = 0.024 mm ;大横杆传递荷载 P = p 1 + p 2 + Q = 0.058+0.158+1.05 = 1.265 kN集中荷载标准值最

45、不利分配引起的最大挠度计算公式如下：v_ H（护 一4严/9）z 72£2225vmax = 1265.1 1050X（3 为050-4 为050/9 ） /（72 2.06 10 X121900） = 2.07 mm；最大挠度和 V = qmVx + pmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm；小横杆的最大挠度为2.094 mm小于 小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载 力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横

46、向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:Rw Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P i = 0.038 X 1.5 X 2/2=0.058 kN ;小横杆的自重标准值：P 2 = 0.038 X 1.05/2=0.02 kN ;脚手板的自重标准值：P 3 = 0.3 X 1.05 X 1.5/2=0.236 kN ;活荷载标准值：Q = 2 X 1.05 X 1.5 /2 = 1.575 kN ;荷载的设计值:R=1.2 X (0.058+0.02+0.236)+1.4

47、X 1.575=2.582 kN ;R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下 内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为 0.1248kN/mN G1 = 0.1248+(1.50 X 2/2) X 0.038/1.80 X 15.00 = 2.352kN ; 脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2N G2= 0.3 X 8X 1.5 X (1.05+0.3)/2 = 2.43 kN ;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值

48、为0.15kN/mN G3 = 0.15 X 8X 1.5/2 = 0.9 kN ; 吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m 2N G4 = 0.005 X 1.5 X 15 = 0.112 kN ;经计算得到，静荷载标准值N g =Ng1+Ns2+N33+N34 = 5.794 kN ;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值N q= 2 X 1.05 X 1.5 X 2/2 = 3.15 kN ;风荷载标准值按照以下公式计算Wk = 0 7Z7z S %其中 Wo -基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(

49、GB50009-2001)的规定采用:W o =0.45 kN/m 2;U z-的规定采用：-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）U z= 1 ；U s -风荷载体型系数：取值为1.128 ；经计算得到，风荷载标准值2Wk = 0.7 X 0.45 X 1 X 1.128 = 0.355 kN/m 2;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g+1.4Nq= 1.2 X 5.794+ 1.4 X 3.15= 11.363 kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N g+0.85 X 1.4Nq = 1.2 X 5.794

50、+ 0.85 X 1.4 X 3.15= 10.702 kN ;风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为2Mw = 0.85 X 1.4WkLah2/10 =0.850 X 1.4 X 0.355 X 1.5 X1.82/10 = 0.205 kN.m ;六、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值：N = 11.363 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155 ;当验算杆 件长细比时，取块1.0 ;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：卩=1.5;计算长度,由公式I。=

51、k X X确定：I。= 3.118 m ;长细比Lo/i = 197;轴心受压立杆的稳定系数©由长细比lo/i的计算结果查表得到：© =0.186 ;立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm 2；2(T = 11363/(0.186 X 489)932N/mm2;立杆稳定性计算(7 = 124.936 N/mm小于 立杆的抗压强度设计值205 N/mm,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N = 10.702 kN ;计算立杆的截面回转半径

52、：i = 1.58 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155 计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：卩=1.5 ;计算长度,由公式I 0 = kuh 确定：I。= 3.118 m ;长细比：L 0/i = 197;轴心受压立杆的稳定系数©由长细比I °/i的结果查表得到：©立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2;立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;7 = 10701.9/(0.186X 489)+205495.769/5080 = 158.11泾 N/

53、mm立杆稳定性计算 7 = 158.115 N/mm小于 立杆的抗压强度设计值205 N/mm,满足要求！七、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N i = N iw + N 0风荷载标准值 W = 0.355 kN/m 2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 10.8 m 2;按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 5.000 kN ;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：f=0.186f=(kN), N 0=Nw = 1.4 X WX Aw = 5.372 kN ;连墙件的轴向力设计值 Ni = N1W + N 0= 10.

54、372 kN ;连墙件承载力设计值按下式计算：N f = A - f其中©-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i = 300/15.8的结果查表得到© =0.949 l为内排架距离墙的长度；2 2又： A = 4.89 cm ; f=205 N/mm ;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949 X 4.89 X 10"4X 205X 103 = 95.133 kN;N = 10.372 < N f = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni = 10.372小于双扣件的抗滑力16 kN，满足要求！71双删nT结/A连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢