660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算-刘振江解析

1、.Jilin Architectural and Civil Engineering Institute课程设计计算书660MW 凝汽式机组全厂原设计名称则性热力系统计算学院市政与环境工程专业热能与动力工程班级热能 121姓名刘振江学号030612114指导教师潘冬慧设计时间2015.12.282016.1.21.目录1.计算任务22.计算原始资料43.计算过程63.1 汽水平衡计算63.2 汽轮机进汽参数计算73.3 辅助计算93.4 各加热气进，出水参数计算153.5 高压加热器组抽气参数计算173.6 除氧器抽气系数计算173.7 低压加热器组抽气系数计算183.8 凝汽系数计算193.

2、9 汽轮机内功计算204.热经济指标计算204.1.汽轮机发电机组热经济性指标计算214.2.全厂热经济指标计算225.反平衡校核226.参考文献24.660MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）1、计算任务书（一）计算题目国产 660MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在-s 图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2. 计算额定功率下的气轮机进汽量 Do ，热力系统各汽水流量 D j、 Gj；3. 计算机组的和全厂的热经济性指标；4. 绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中。（三）

3、计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套 660MW 燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。 其中锅炉为德国 BABCOCK 公司生产的 2208t/h 自然循环汽包炉；气轮机为 GE 公司的亚临界压力、一次中间再热 660MW 凝汽式气轮机。全厂的原则性热力系统如图 5-1 所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为 0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器， 上端差分别为 -12。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设

4、疏水冷却器， 下端差均为 5.5。气轮机的主凝结水由凝结水泵送出， 依次流过轴封加热器、 4 台低压加热器，进入除氧器。然后由气动给水泵升压， 经三级高压加热器加热， 最终给水温度达到 274.8，进入锅炉。三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏.水逐级自流至第八级低压加热器； 第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力4.4/5.38kPa。给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。扩容器工作压力1

5、.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。锅炉过热器的减温水（）取自给水泵出口，设计喷水量为66240kg/h。热力系统的汽水损失计有：全厂汽水损失（?）厂用汽（?）22000kg/h(不回收 )、锅炉暖风器用气量为 65800kg/h,暖风器汽源（ ? ）取自第 4 级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水比焓 697kJ/kg。锅炉排污损失按计算植确定。高压缸门杆漏汽（和）分别引入再热热段管道和均压箱SSR，高压缸的轴封漏汽按压力不同，分别引进除氧器（和）、均压箱（和）。中压缸的轴封漏汽也按压力不同，分别引进除氧器（）和均压箱（和）。从均压箱引出三股蒸汽：一股去第七级低

6、加（? ），一股去轴封加热器SG（? ），一股去凝汽器的热水井。各汽水流量的数值见表1-1表 1-1各辅助汽水、门杆漏汽、轴封漏汽数据汽、水点代号汽水流量（ kg/h ）18243896624029082099323625721369汽水比焓（ kJ/kg ） 3397.23397.23024.33024.33024.33024.33169汽、水点代号111213141516汽水流量（ kg/h ）1551278522000658003300012705821汽水比焓（ kJ/kg ）347334743169.03169.084.13397.2.2、原始资料1.汽轮机型以及参数（ 1）机组刑式

7、：亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式气轮机；（ 2）额定功率 Pe=660MW；（ 3）主蒸汽初参数（主汽阀前） p0=16.68MPa， t0=538；（ 4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段 prh=3.232MPa； tth =538；冷段 prh=3.567MPa；tth =315；（ 5）汽轮机排汽压力 pc=4.4/5.38kPa,排汽比焓 hc=2315.6kJ/kg。2.机组各级回热抽汽参数见表 1-2表 1-2回热加热系统原始汽水参数抽汽管道压损j%33353333P项目单位H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽压力 PjMPa5.9453.6681.7760.9

8、640.4160.2260.1090.0197抽汽焓jkJ3144.2 3027.1 3352.2 3169.0 2978.5 2851.0 2716.02455.8h/kg加热器上端差t-1.00-1.02.02.02.02.0加热器下端差t15.55.55.55.55.55.55.5水侧压力wMPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.758p（ 2）最终给水温度 tfw=274.8；（ 3）给水泵出口压力 ppu=21.47MPa，给水泵效率pu=0.83（ 4）除氧器至给水泵高差 Hpu=22.4m；（ 5）小汽机排汽压力 pc,xj=6.27kPa

9、；小汽机排汽焓 hc,xj=2422.6kJ/kg 3.锅炉型式及参数（ 1）锅炉型式：德国 BABCOCK-2208t/h 一次中间再热、亚临界压力、自然循环汽包炉；（ 2）额定蒸发量 D b =2027t/h（ 3）额定过热蒸汽压力 Pb=17.42Mpa；.额定再热蒸汽压力pr=3.85MPa；（ 4）额定过热汽温 tb=541；额定再热汽温 tr =541；（ 5）汽包压力 pdu=18.28MPa；（ 6）锅炉热效率b=92.5%。4.其他数据（ 1）汽轮机进汽节流损失 pl=4% ，中压缸进汽节流损失 p2=2%；（ 2）轴封加热器压力 psg=102KPa, 疏水比焓 hd,sg

10、=415kJ/kg ；（ 3）机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表5-2；（ 4）锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂汽水流量及参数见表5-2；（ 5）汽轮机机械效率 m=0.99；发电机效率g=0.99；（ 6）补充水温度 t ma=20；（ 7）厂用点率=0.07。5.简化条件（ 1）忽略加热器和抽汽管道的散热损失。（ 2）忽略凝结水泵的介质焓升。.3 、计算过程3.1 汽水平衡计算1.全厂补水率ma全厂汽水平衡如图1-3 所示，各汽水流量见表1-4。将进、出系统的各流量用相对量表示。由于计算前的气轮机进汽量Do 为未知，故预选 Do=2033724kg/h进行计算，最后校核。Lpl

11、全厂工质渗漏系数1=D/D=33000/2033724=0.0162263 b 0=1LLO锅炉排污系数b1sp=D/D=22000/2033724=0.0108175Ohlbl2其余各量经计算为fwsp厂用汽系数pl=0.01081ma减温水系数=0.02974图 1-3全厂汽水平衡图sp暖风机疏水系数 nf=65800/2033724=0.032354439 由全厂物质平衡补水率ma= pl+ hl+ L=0.01081+0.0108175+0.0162263=0.03585382.给水系数fw由图 1-3 所示， 1 点物质平衡b= o+ L=1+0.162263=1.01622632

12、点物质平衡fw= b+ bl-sp=1.01622+0.005408-0.02974=0.99193.各小汽流量系数sg,k按预选的气轮机进汽量 DO 和表 1-1 原始数据，计算得到门杆漏汽、 轴封漏汽等各小汽的流量系数，填于表 1-1 中。3.2 气轮机进汽参数计算1. 主蒸汽参数由主汽门前压力 po =16.68Mpa,温度 to=538,查水蒸气性质表， 得主蒸汽比焓值 h0=3397.1kJ/kg.主汽门后压力 p0=(1-p1)p0=(1-0.04)16.68=16.0128Mpa由 p0=16.0128Mpa, h0= h0=3397.1kJ/kg,查水蒸气性质表，得主汽门后气温

13、t0=535.254。表 1-3全厂汽水进出系统有关数据名称全厂工质渗漏锅炉排污厂用汽暖风器过热器减温水汽（水）量 kg/h3300022000220006580060483离开系统的介质比焓3397.21760.33108.23108.2724.7返回系统的介质比焓83.783.783.7687724.72. 再热蒸汽参数由中联门前压力 prh=3.232Mpa,温度 trh =538 ,查水蒸气性质表，得再热蒸汽比焓值 hrh=3538.9029kJ/kg.中联门后再热气压prh=(1- p2)prh =(1-0.02)3.232=3.16736Mpa由 prh=3.1673Mpa, hr

14、h= hrh =3538.9029kJ/kg,查水蒸气性质表 ,得中联门后再热气温 trh=537.716.3.3 辅助计算1. 轴封加热器计算以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓hsg.计算详表见表 2-6.表 5-4轴封加热器物质热平衡计算项目15汽水量 Gi,kg/h29082099 3236 2572 1369 15512785127017790汽水系数i0.0014290.00103200.00159111.7760.0006730.00076260.00136940.00062440.0087455汽水点比焓 hi3024.33024.33024.3 3024.33169.03

15、47434743217.7总焓ihi4.32173.12114.81193.82272.1327 2.64434.7573 2.009123.6325平均比焓23.6729/0.0087455=2702.292. 均压箱计算以加权平均法计算均压箱内的平均蒸汽比焓hjy.计算详见表 2-7表 5-5均压箱平均蒸汽比焓计算项目汽水量 Gi,kg/h15512785257220993899396汽水系数i0.00076260.0006730.0012640.0010320.00019130.0039263汽水点比焓 hi347431693024.3 3024.33397.2.总焓ihi2.64927

16、 2.13305 3.8227 3.12107 0.64988 12.3759平均比焓12.3759/0.0039263=3152.13.凝汽器平均压力计算由 psl=4.40kpa,查水蒸气性质表 ,得 tsl=30.54; 由 ps2=5.38kpa,查水蒸气性质表 ,得 t s2=34.19;凝汽器平均温度ts=0.5（tsl +t s2） =0.5（30.54+34.19）=32.365;查水蒸气性质表 ,得凝汽器平均压力ps=4.854kpa;将所得数据与表 5-1 的数据 一起 ,以各抽气口的数据为节点 ,在 h-s 图上绘制出气轮机的气态膨胀过程线 ,见图 2-14P0=116.

17、0128prh=3.232p?h?tp0=16.68t 0=535.29 prh =3.167 trh=538t 0=5382 hrh=3538.90h0=3397.2t 3=446.10t1=385.63h3=3352.2P1=5.9451 h1=3144.2p3=1.7762t2=3204t4=354.6H2=3.27.1p4=0.9645 t5=354.6h5=53169prh=3.232p2=3.668p5=0.416t6=191.16h6=2851P6=0.226t7=120.2单位： p-MPa7h7=2716t-p7=0.109t8=59.7h-kJ/kg8h8= 2455.8p

18、8=0.0197Chc=2315.6pc=0.0049x= 0.899skJ(kg?k)图 2-14 气轮机的气态膨胀过程线3.4 各加热器进、出水参数计算.首先计算高压加热器H1。加热器压器 1：1=（1-p1 ）P1=（1-0.03）× 5.945=5.766MPa式中1第一抽汽口压力； P1抽汽管道相对压损；又 P1=5.766MPa，查水蒸气性质表得加热器饱和温度 ts,1=272.9H1 出水温度 tw,1：tw,1= t s,1-t=272.9-（ -1.0）=273.9式中t 加热器上端差。H1 疏水温度 td1 ：Td1= t w,1+ t1=243.4+5.5=24

19、8.9式中t1加热器下端差，t1=5.5t w,1进水温度，其值从高压加热器H2 的上端差t 计算得到已知加热器水侧压力Pw=20.47MPa,由t1=273.9,查的H1 出水比焓hw,1=1204.5kJ/kg由 tw,1=243.4,pw=20.47MPa,查得 H1 进水比焓 hw,1=1056.0kJ/kg由 td1=248.9, 1=5.766MPa, 查得 H1 疏水比焓 hd,1=1080.4kJ/kg.至此 ,高温加热器 H1 的进、出口汽水参数已经全部算出。计算高压加热器H2加热器压器 2：2=（1-p2 ）P2=（1-0.03）×3.668=3.557MPa式中

20、2第二抽汽口压力； P2抽汽管道相对压损；又 P2=3.557MPa，查水蒸气性质表得加热器饱和温度 ts,2=243.4H2 出水温度 tw,2：tw,2= t s,2 -t=243.4-0=243.4式中t 加热器上端差。H2 疏水温度 Td，2 ：Td， 2= t w,2+ t2=208.3+5.5=213.5式中t2加热器下端差，t2=5.5t w,2进水温度，其值从高压加热器H3 的上端差t 计算得到已知加热器水侧压力Pw=20.47MPa,由t2=243.4,查的H2 出水比焓.hw,2=1056.0kJ/kg由 tw,2=208.3,pw=20.47MPa, 查得 H2 进水比焓

21、 hw,2=897.2kJ/kg由 td， 2=213.5, 2=3.557MPa, 查得 H2 疏水比焓 hd,2=914.2kJ/kg.至此 ,高温加热器 H2 的进、出口汽水参数已经全部算出。计算高压加热器H3加热器压器 3：3=（1- p3） P3=（1-0.03）× 1.776=1.722MPa式中3第三抽汽口压力； P3抽汽管道相对压损；又 P3=1.722MPa，查水蒸气性质表得加热器饱和温度 ts,3=204.9H3 出水温度 tw,3： tw,3= t s,3-t=204.9- (-1.0)=205.9式中t加热器上端差。H3 疏水温度 td3 ：Td3= t w,

22、3+ t3=179.2+0=179.2式中t3加热器下端差，t3=0t w,3进水温度，其值从处氧气器H4 的上端差t 计算得到已知加热器水侧压力Pw=20.47MPa,由t3=206.6,查的H3 出水比焓hw,3=889.7kJ/kg由 tw,3=179.2,pw=20.47MPa, 查得 H3 进水比焓 hw,3=769.9kJ/kg由 t d，3=179.2, 3=1.722MPa, 查得 H3 疏水比焓 hd3=759.9kJ/kg.至此 ,高温加热器 H3 的进、出口汽水参数已经全部算出。计算高压加热器H4加热器压器 4：4=（1-p4 ）P4=（1-0.05）× 0.9

23、64=0.9158MPa式中4第四抽汽口压力； P4抽汽管道相对压损；又 P4=0.9158MPa，查水蒸气性质表得加热器饱和温度 ts,4=176.0H4 出水温度 tw,4：t= t- =176.0-0=176.0w,4s,4t4式中t4加热器上端差。H4 疏水温度 td4 ：T = t+ =141+5.5=146.5d4w,4t4式中t4加热器下端差，t4=5.5.t w,4进水温度，其值从底压加热器H5 的上端差t 计算得到已知加热器水侧压力Pw=0.9161MPa,由 t4=176.0,查的 H4 出水比焓 hw,4=745.4kJ/kg由 tw,4=141,pw=0.9161MPa

24、, 查得 H4 进水比焓 hw,4= 593.7kJ/kg由 td，4=146.5, 4=0.9158MPa, 查得 H4 疏水比焓 hd,4= 617.3kJ/kg.至此 ,高温加热器 H4 的进、出口汽水参数已经全部算出。计算低压加热器H5加热器压器 5：5=（1-p5 ）P5=（1-0.03）× 0.416=0.403MPa式中5第五抽汽口压力； P5抽汽管道相对压损；又 P5=0.403MPa，查水蒸气性质表得加热器饱和温度 ts,5= 143.8H5 出水温度 tw,5：tw,5= t s,5 -t5 = 143.8-2.0=141.8式中t5加热器上端差。H5 疏水温度

25、td5 ：Td5= t w,5+ t5=120.3+5.5=125.8式中t5加热器下端差，t5=5.5t w,5进水温度，其值从高温加热器H6 的上端差t 计算得到已知加热器水侧压力Pw=2.758MPa,由 t5=2125.8,查的 H5 出水比焓hw,5= 530.1kJ/kg由 tw,5=120.3,pw=2.758MPa, 查得 H5 进水比焓 hw,5= 506.7kJ/kg由 td， 5=125.8, 5=0.403MPa, 查得 H5 疏水比焓 hd,5= 528.5kJ/kg至.此 ,高温加热器 H5 的进、出口汽水参数已经全部算出。计算低压加热器H6加热器压器 6：6=（1

26、-p6 ）P6=（1-0.03）× 0.226=0.219MPa式中6第六抽汽口压力； P6抽汽管道相对压损；又 P6=0.219MPa，查水蒸气性质表得加热器饱和温度 ts,6= 123.1H6 出水温度 tw,6：tw,6= t s,6-t= 123.1-2.0=121.1式中t加热器上端差。.H6 疏水温度 td6 ：Td6= t w,6+ t6=89.3+5.5=94.8式中t6加热器下端差，t6=5.5t w,6进水温度，其值从低压加热器H7 的上端差t 计算得到已知加热器水侧压力Pw=2.758MPa,由 t6=120.3,查的 H6 出水比焓 hw,6=506.7kJ/

27、kg由 tw,6=89.3,pw=2.758MPa, 查得 H6 进水比焓 hw,6= 376.0kJ/kg由 td，6=94.8, 6=0.219MPa, 查得 H6 疏水比焓 hd,6= 397.2kJ/kg.至此 ,高温加热器 H6 的进、出口汽水参数已经全部算出。计算低压加热器H7加热器压器 7：7=（1- p7 ）P7=（1-0.03）× 0.109=0.076MPa 式中 7第七抽汽口压力； P7抽汽管道相对压损；又 7=0.076MPa，查水蒸气性质表得加热器饱和温度 ts,7= 92.1H7 出水温度 tw,7：tw,1= t s,7-t= 92.1-2.0=90.1

28、式中t 加热器上端差。H7 疏水温度 td7 ：Td7= t w,1+ t7=56.1+5.5=61.6式中t加热器下端差，t7=5.5t w,7进水温度，其值从低压加热器H8 的上端差t 计算得到已知加热器水侧压力Pw=2.758MPa,由 t7=89.3,查的 H7 出水比焓 hw,7=376.07kJ/kg由 tw,7=56.1,pw=2.758MPa, 查得 H7 进水比焓 hw,7= 237.09kJ/kg由 td， 7=61.6, 7=0.076MPa, 查得 H7 疏水比焓 hd,7= 257.8kJ/kg. 至此 ,高温加热器 H7 的进、出口汽水参数已经全部算出。计算低压加热

29、器H8加热器压器 8：8=（1-p8 ）P8=（1-0.03）× 0.0197=0.019MPa式中8第八抽汽口压力； P8抽汽管道相对压损；又 P8=0.019MPa，查水蒸气性质表得加热器饱和温度 ts,8= 58.9.H8 出水温度 tw,8：tw,8= t s,8-t = 58.9-2.0=56.9式中t 加热器上端差。H8 疏水温度 td8 ：Td8= t w,8+ t8=32.78+5.5=38.28式中t8加热器下端差，t8=5.5t w,8进水温度，其值从低压加热器SG 的上端差t 计算得到已知加热器水侧压力Pw=2.758MPa,由 t8=56.1,查的 H8 出水

30、比焓 hw,8=237.09kJ/kg由 tw,8=32.78,pw=2.758MPa, 查得 H8 进水比焓 hw,8= 139.7kJ/kg由 td ，8=38.28, 8=0.019MPa, 查得 H8 疏水比焓 hd,8= 160.27kJ/kg至.此 ,高温加热器 H8 的进、出口汽水参数已经全部算出。现将计算结果列于表2-8。表 2-8回热加热系统汽水参数计算项目单位H1H2H3H4H5H6H7H8SG抽汽压力 P jMPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.019汽抽汽比焓 hjkJ/kg3144.23027.13352.23169.0197

31、8.52851.02716.02455.82976.5抽汽管道压损 pj%33333333测加热器侧压力 PjMPa5.7663.5571.7220.9150.4030.2190.0760.0190.102气侧压力下饱和温度 ts272.9243.4204.9176.0143.8123.192.159.8水侧压力 PwMPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.7582.758加热器上端查 t-1.00-1.002.02.02.02.0水出水温度 tw，j273.9243.4205.9176.0143.8121.190.156.9出水比焓 hw，jkJ/kg

32、1204.51056.0889.7745.4594.9506.7376.07237.09进水温度 t w， j243.4208.3179.2141.0120.389.356.132.78进水比焓 h w， jkJ/kg1056.2897.2769.9593.7506.7376.0237.09139.7测加热器下端查 t15.55.55.55.55.55.55.55.5疏水温度 tdj248.9213.5179.2146.5125.894.861.638.28疏水比焓 hdjkJ/kg1080.4914.2759.9617.3528.5397.2257.8160.274153.5 高压加热器组抽

33、汽系数计算.1. 由高压加热器 H1 热平衡计算1高压加热器 H1 的抽汽系数1：1= fw（ hw1-hw2） / h/h 1-hd,1=0.07089高压加热器 H1 的疏水系数d,1: =0.07089d,1=12.由高压加热器 H2 热平衡计算2 、rh高压加热器 H2 的抽汽系数2：2= fw（ hw,2-hw,3 ）/ h- d,1（hd,1-hd,2）/h 2-hd,2=0.07216 高压加热器 H2 的疏水系数d,2: = + =0.07089+0.07216=0.143d,2d,11再热器流量系数rh :rh =1-1-2-sg,1-sg,2-sg,42-sg,5-sg,8

34、-sg,7=1-0.07089-0.07216-0.0008968-0.0007913-0.001429- 0.001032-0.0015911-0.001264 =0.85053.由高压加热器 H3 热平衡计算3本级计算时，高压加热器H3 的进水比焓 hw,3为未知，故先计算给水泵的介质比焓升hpu。如图 2-15所示，泵入口静压ppu:ppu= p4+ ·g·H pu=0.964+889×10-6×9.8×22.4=1.15952MPa式中p'4除氧器压力， Mpa；'除氧器至给水泵水的平均密度，/m 3给水泵内介质平均压力

35、ppjppj=0.5×（ ppu p'pu） =0.5×（ 21.47+1.1592）=11.31MPa给水泵内介质平均比焓 hpj ：取 hpj =h' pu=617.3.根据 ppj =11.31 和 hpj =617.3 查得：3给水泵内介质平均比容 pu =0.00108 m/ 给水泵介质焓升puvpuppuppu103 = h- h=pupupupu= 0.00108 21.47 1.1592 103 =26.41kJ/kg 0.83给水泵出口比焓hpu：hpu= h'pu hpu=617.3+26.4=643.7kJ/高压加热器 H3 的

36、抽汽系数3：高压加热器 H3 的疏水系数d,3:d,3= d,2+ 3 =0.143+0.0856=0.22863.6 除氧器抽汽系数计算除氧器出水流量c,4 = + =0.989+0.03257=1.02157c,4fwsp抽汽系数4：= （h-h）/ - （h -h）- （h-h）4c,4w,4w,5hd,3d,3w,5sg,4sg,4w,5-sg,5（ hsg,5-hw,5）-sg,6（hsg,6-hhw,5）-sg,7（ hsg,7-hw,5）-（h -h）/ （h -h）nfnfw,54w,5p4 p4除氧器pHpupuhpu 给水泵hpuppuppu2-15 给水泵焓升示意图=1.

37、02157×（ 745.9-595.3）/1.0-0.2286×（ 759.9-595.3）-0.001429×（ 3024.3-595.）3-0.0015911×（ 3024.3-595.）3-0.0013694×（ 3474-595.3）-0.032354×（ 3169-595.3）-0.03235×（ 697-595.3）/ （ 3169-595.3）=0.00714除氧器的物质平衡和热平衡见图2-16。由于除氧器为汇集式加热器， 进水流量c，5 为未知。但利用简捷算法可避开求取 c， 5。.3.7 低压加热器组抽汽系

38、数计算 sg?4c， 5g?51.由低压加热器 H5 热平衡计算5nfd3低压加热器 H5 的出水系数c，5：21由图 2-16，c,4pu =- - -c， 5d,3 4 sg,L1 nf=1.02157-0.2286-0.00714-0.001429-0.0015911-0.0013694-0.032354-0.03235 =0.7167图 2-16 除氧器的物质平衡和热平衡1-除氧器； 2-ge给水泵；sg?4g?5-轴封漏汽系数； nf-暖风器凝结系数c,4-除氧器出水系数低压加热器 H5 的抽汽系数55=c,5 hw,5hw,6 / h0.7167 594.9507.2 /1.0h5

39、hd 52978.5=0.02553528.5低压加热器 H5 的疏水系数d,5 = =0.02553d,552.由低压加热器 H6 热平衡计算6低压加热器 H6 的抽汽系数c,5 hw,6hw,7 /hd ,5 hd ,5hd ,6=6hd,6h6= 0.716 507.2 414.3 /1.0 0.2553 528.5 397.2 =0.02577 2851.0 397.2低压加热器 H6 疏水系数 = =0.02553+0.02577=0.0513d,6d,563.由低压加热器 H7 热平衡计算7低压加热器 H7 的抽汽系数7.7=c,5 hw,7hw,8 /hd,5 hd ,6hd ,

40、7h7hd ,7= 0.716 414.3 237.9 /1.0 0.0513 397.24 257.8 =0.04599 2851.0 257.8低压加热器 H7 的疏水系数d,7: = =0.0513-0.04599=0.09729d,7d,6+74.由低压加热器 H8 热平衡计算8由于低加 H8 的进水焓 hsg、疏水焓 hd,8 为未知，故先计算轴封加热器SG。由 SG的热平衡，得轴封加热器出水焓hw,sg：hw,sg=h c+sg hsghd ,sg hc,5= 137.3 0.0087455 3217.7 415 1.0 =171.49kJ/kg 0.7167表 2-6.由 pw,

41、sg=2.758Mpa, hw,sg=139.7,查得轴封加热器出水温度 tw,sg=32.78.低压加热器 H8 疏水温度 td,8：td,8=t w,sg+ t1=32.78+5.5=38.28由 p's=0.0197Mpa, d,8t=38.28查得低压加热器H8 疏水焓 hd,8=160.27kJ/kg.低压加热器 H8 的抽汽系数8：c ,5hw,8hw, sg /hd,7hd ,7hd ,88=h8hd ,8= 0.7167 237.9 139.7 /1.0 0.09729 257.8 160.27 =0.2653 2455.8 160.27低压加热器 H8 的疏水系数d,

42、8： = + d,8d,78=0.09729+0.02653=0.12383.8 凝汽系数c 计算1.小汽机抽汽系数xj ：c ,4g pu1.0215726.4xj= h 4h c , xj3169.02422.60.03613.2.由凝汽器的质量平衡计算 c= - -cc， 5d,8sgxjma=0.7167-0.1238-0.008445-0.03613-0.0039263-0.03244=0.516583.由气轮机汽侧平衡校验 cH4 抽汽口抽汽系数和 '4：'4= 4+ xj+ nf+ pl=0.00714+0.03613+0.03235+0.01081=0.0864

43、3各加热器抽汽系数和j：j= 1+ 2+ 3+4+ 5+ 6+ 7+ 8=0.07089+0.07216+0.0856+0.08643+0.02553+0.02577+0.04599+0.02653=0.0659轴封漏汽系数和sg，k：sg， k= sg， + sg， + sg， + sg， + sg， + sg， + sg， + sg， =0.001429+0.001032+0.0015911+0.001264+0.000673+0.0007626+0.0013694+0.0006244=0.0087455凝汽系数c：c=1-j-sg=1-0.0659-0.0087455=0.51658该值由凝汽器质量平衡计算得到的c 相等，凝汽系数计算正确。3.9 气轮机内功计算1.凝汽流做工cc=( csg,S+ sg,T)( h0hc+qrh ) Jqrh-sg,A(h0 h2)=0.51658+(3397.2-2315.6+511.8)-(3397.2-3027×.2)0.01622=815.68kJ/kg式中 qrh再热器吸热， qrh = h rh h2=3538.9-3027.1=511.8 kJ/kg 2.抽汽流做功a,j1 H1 抽汽做功a