地下室满堂脚手架施工方案

1、满堂脚手架施工（方案）报审表工程名称沈阳亚泰城（南区）地下室车库工程施工编号监理编号日期2014年4月25日（监理单位）:我方已编制完成了沈阳亚泰城（南区）地下室车库满堂脚手架施工专项方案技术文件，并经相关技术 负责人审查批准，请予以审定。13页4册附:沈阳亚泰城地下室八区九区满堂脚手架施工专项施工方案项目经理施工总承包单位专业监理工程师审查意见专业监理工程师总监理工程师审核意见：审定结论： 同意修改后再报重新编制监理单位总监理工程师期.表A17-2会签单、搭设方案（一）基本搭设参数（二）材料及荷载取值说明二、板模板支架得强度、刚度及稳定性验算（一）板底模板得强度与刚度验算（二）底模方木得强度

2、与刚度验算（三）托梁材料计算（四）立杆稳定性验算（五）立杆得地基承载力计算.0（六）拆模时间计算10二、工程特点及施工材料要求11三、脚手架杆配件得技术要求11四、脚手架搭设、使用与拆除得技术要求12沈阳亚泰城（南区）地下室车库工程满堂脚手架施工专项方案建设单位:沈阳亚泰吉盛房地产开发有限公司 监理单位: 施工单位：吉林亚泰建筑工程有限公司第一项目部 项目经理:张立国 编制人：帅涛 编制时间：2014年4月25日沈阳亚泰城地下室八区九区工程满堂脚手架施工专项方案一、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为3、1m,立杆步距h（上下水平杆轴线间得距离）取0、9m,立杆 纵距la取1m,横距I b

3、取 1m立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点得 自由长度a取0、1m整个支架得简图如下所示。单位：limi）2托梁顶挣9003100模板支架立面图模板底部得方木，截面宽50mm,高90mm,布设间距0、3m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 48 X 3、5钢管，钢管壁厚不得小于3mm钢管上严禁打孔； 采用得扣件，应经试验,在螺栓拧紧扭力矩达65N m寸,不得发生破坏。 模板支架承受得荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重 以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生得荷载等。二、板模板支架得强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模T底模方木/钢管T横

4、向水平钢管 T可调托座T立杆T基础"得传力顺序，分别进行强度、刚度与稳定性验 算。其中，取与底模方木平行得方向为纵向。(一)板底模板得强度与刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示：(1) 荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板得截面抵抗矩为:w = 1000X182/6=5、40X104mm3;模板自重标准值：X1 = 0、3X1 =0、3kN/m;新浇混凝土自重标准值：X2 = 0、15XZ4X1 =3、6kN/m;板中钢筋自重标准值：X3= 0、15X、1X1 =0、165kN/m;施工人员及设备活荷载标准值：X4= 1 X1 =1kN/m;振捣混凝土时产生得荷载标准值：X

5、5= 2 X=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1、35,4、5项为活载，取分项系数1、4,则底模得荷载 设计值为：g1 =(x1+x2+x3) X、35=(0、3+3、6+0、165) X、35=5、488kN/m;q1 =(X4+X5) X、4=(1+2) X、4 =4、2kN/m;对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩与支座弯矩得较大值。跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下：M 1max = 0、 08gilc2+0> 1q1lc2 = 0、08>5、488>0、32+0、1X4、2>0、32=0、077kN m支座最大弯矩计算简图支座最

6、大弯矩计算公式如下：M2max= -0、1gi|c2-0、117qi|c2= -0、1>5、488X)、32-0、117>4、2X)、32= -0、094kN m;094kN m;f m =15N/mn2,满足3+0、617>4、2X0、经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生得支座弯矩最大。M max=0、(2) 底模抗弯强度验算取MaX(Mlmax,M2max)进行底模抗弯验算，即(T =0 094 X106 /(5、40X104)=1、734N/mm2底模面板得受弯强度计算值T =1 734N/mm2小于抗弯强度设计值 要求。(3) 底模抗剪强度计算。荷载对模板产生得剪力

7、为 Q=0、6g1|c+0、617q1lc=0、6X5、488X)、 3=1、 765kN;按照下面得公式对底模进行抗剪强度验算：T =3 X 176215/(2 1000X18)=0、147N/mm2;所以，底模得抗剪强度T =0 147N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1、4N/mi足要求。(4) 底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2;模板惯性矩 1=1000 X183/12=4、86X105 mm4;根据JGJ130- 2001,刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系 数因此,底模吐得變按照下面彈妞算 洛d1005/1005/150V =0 159m

8、m;底模面板得挠度计算值V =0 159mm小于挠度设计值v =Min(300/150,10)mm , 满足 要求。(二) 底模方木得强度与刚度验算按三跨连续梁计算(1)荷载计算模板自重标准值：X1=0、3X)、3=0、09kN/m;新浇混凝土自重标准值：X2=0、15>24>0、3=1、08kN/m;板中钢筋自重标准值：X3=0、15X1、1X)、3=0、05kN/m;施工人员及设备活荷载标准值：X4=1X)、3=0、3kN/m;振捣混凝土时产生得荷载标准值：X5=2X)、3=0、6kN/m;以上1、2、3项为恒载，取分项系数1、35,4、5项为活载，取分项系数1、4,则底模得荷

9、载 设计值为：g2 =(x1+x2+x3) X、35=(0、09+1、08+0、05) X、35=1、646kN/m;q2 =(x4+x5) X、4=(0、3+0、6) X、4=1、26kN/m;支座最大弯矩计算公式如下：M max= -0、1 Xg2 Xa'-O、117 Xq2 Xla2= -0、1 X1、646 X'-O、117 x1、26 X 2=-0、312kN m;(2) 方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh荷载计算材料自重:0、0384kN/m;(材料自重，近似取钢管得自重，此时，偏于保守) 方木所传集中荷载：取(二)中方木内力计算得中间支座反力值，即p=1、1

10、g2la+1、2q2la=1、1X1、646X1+1、2X1、26X1=3、323kN;按叠加原理简化计算，钢管得内力与挠度为上述两荷载分别作用之与。 强度与刚度验算/6=40 XO2/6=4、267 XO4 mm3;(T =0 312X1O6/(4、267X1O4)=7、314N/mm2；底模方木得受弯强度计算值(T =7 314N/mm2小于抗弯强度设计值fm =13N/mm ,满足 要求。(3)底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生得剪力为 Q=0、6g2|a+0、617q2|a=0、6X1、646X1+0、617X1、26X1=1、 765kN;按照下面得公式对底模方木进行抗剪强度验算：T

11、 =、827N/mm2;所以,底模方木得抗剪强度T =0 827N/mm2小于抗剪强度设计值fv=l、3N/mm满足要求。(4)底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2;方木惯性矩 1=40 >803/12=1、707X106 mm4;根据JGJ130- 2001,刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系 数，因此，方木得总得变形按照下面得公式计算：V =0、521XX1+X2+X3)池9(100 XX|)+O、192XX4+X5) Xa4/(100 XX|)=0、526 mm;底模方木得挠度计算值V =0 526mm小于 挠度设计值v =Min(100

12、0/150,10)mm ,满足 要求。(三) 托梁材料计算根据JGJ130- 2001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来得 双重荷载，如图所示。托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用:木方：40 80mm;W=42、667 >103mm3;wco支撑钢管计算简图1=170、667 104mm4;1 1q y -1 片*f .J、1 r 11 r1 片.q 41,1.f A 100C1000支撑钢管计算弯矩图（kN m）支撑钢管计算变形图(mm)5.eS42573J 0丽1q.4S23.7E5367.119 71235l0O449%1.6617.123 7.11

13、93,i.e&24J365.004753.7350.42045If20722 884中间支座得最大支座力 R 钢管得最大应力计算值 T 钢管得最大挠度 vax = 4、 支撑钢管得抗弯强度设计值 支撑钢管得最大应力计算值支撑钢管计算剪力图(kN)max = 12、127 kN ;=1 122X1O6/42、667>1O3=26、307 N/mm2;692 mm ; fm=205 N/mm2;(T =26 307 N/mm2小于钢管抗弯强度设计值 fm=205N/mm2,满足要求！支撑钢管得最大挠度计算值V =4 692小于最大允许挠度v=min(1000/150,10) mm,满

14、足要求！(四) 立杆稳定性验算1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算(1) 立杆荷载。根据规程，支架立杆得轴向力设计值N应按下式计算：N = 1、35刀Ngk + 1、4刀Nqk其中Ngk为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受得轴压力最大。将其分成模板(通过顶 托)传来得荷载与下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就就是顶部 可调托座传力 根据3、1、4节,此值为F1=12、127kN。除此之外，根据规程条文说明4、2、1条，支架自重按模板支架高度乘以0、15kN/m 取值。故支架自重部分荷载可取为F2=O、152、8=0、42kN;立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F2、35=

15、12、127+0、42、35=12、694kN;其中1、35为下部钢管自重荷载得分项系数，F1因为已经就是设计值，不再乘分项系数。(2) 立杆稳定性验算。按下式验算© -轴心受压立杆得稳定系数,根据长细比啟规程附录C采用；A -立杆得截面面积，取4、8902mm2；Kh -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程5、3、4采用； 计算长度10按下式计算得结果取大值：lo=h+2a=1、5+2X)、1=1、7m;lo=k 山=1、167X1、539、5=2、694m; 式中:h-支架立杆得步距，取1、5m;a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点得长度,取0、1m;P-

16、模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D - 1,取1、539;k -计算长度附加系数,按规程附表D - 2取值为1、167;故|0取2、694m;入訓=2、694 X103 /15、8=171;查规程附录C得© = 0 243;KH=1;立杆得抗压强度设计值 f =205T =1、05XN/（© AHK）= 1 、05 X1 2、694 X1 03 /（0、243X4、89X102X1）=112、168N/mm2; 立杆得受压强度计算值 T =112 168N/mm2 小于N/mm2 ,满足要求。2、组合风荷载时 ,立杆稳定性计算Nut取不组合风荷载时立杆受压（1）立杆荷

17、载。根据规程 ,支架立杆得轴向力设计值 荷载总设计值计算。由前面得计算可知 :Nu= 12、694kN;风荷载标准值按下式计算 :064kN/m2;W0 -基本风压（kN/m2）,按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）得规定Wk=0、7pz 怜Wo=0、7X0、74X0、273 X）、45=0、其中 采用:w0 = 0、45 kN/m2;佟-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）得 规定采用：尸0、74 ;e -风荷载体型系数：取值为0、273;Mw=0、 85X1、 4XMwk=0、 85X1、 4XWkX|aXh2/10=0、 85X1、 4X0、

18、064X1X1、 52/10=0、 017kN m;（2）立杆稳定性验算（T =1 05X N/（ © AH）+Mw/W=1、05X12、694X103/（0、243>4、89X102X1）+0、017X106 /（5、08X03）=115、515N/mm2;立杆得受压强度计算值（T =115 515N/mm2小于立杆得抗压强度设计值f =205 N/mm2 , 满足要求。（ 五） 立杆得地基承载力计算立杆基础底面得平均压力应满足下式得要求P W fg地基承载力设计值 :fg = fgkXkc = 120 1X=120 kPa;其中,地基承载力标准值 :fgk= 120 kPa

19、 ; 脚手架地基承载力调整系数 :kc = 1 ;立杆基础底面得平均压力 :P = 1、 05N/A =1、 05X12、 694/0、 25=53、 31 kPa ; 其中,上部结构传至基础顶面得轴向力设计值:N = 13、 35 kN;基础底面面积 :A = 0、 25 m2 。p=53、31kPa < fg=120 kPa。地基承载力满足要求！（ 六） 拆模时间计算参考建筑施工安全手册 ,各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。1 、支架所受各类荷载得取值 :附加在每根立杆上得楼盖自重荷载为:N板U 1、35X0、15X1X1X（24+1、1）= 5、083kN;模板自重为:

20、N模尸 1、35X0、3X1X1= 0、405kN; 支架自重为:N支gi = 1、35X0. 15X2、8 = 0、567kN; 混凝土浇筑施工荷载为:N淘=1、4X1+2） XX1= 4、2kN; 楼盖总得设计荷载为 :NQ=1、 4X2、 5X1X1+ 5、 083 =8、 583kN;2、浇筑层得荷载计算（设当前浇筑层为第i层）:浇筑层荷载强度达到0、000/14、300X100% =0%设计强度,N支i = N板i+N模i+N支gi+N浇i =5、083+0、405+0、567+4、2= 10、255kN;3、下一层立杆得荷载计算 :下一层荷载强度达到 10、 000/14、 300

21、X100%=69、 93%设计强度 ,N支i-1 = N支i+N模i+N支gi+aN板i=10、255+0、405+0、567+1X5、083= 16、31kN; 其中，a为楼盖荷载计入比例，a= 1。4、下二层立杆得荷载计算 :下二层荷载强度达到 15、 000/14、 300X100%=104、 895%设计强度 ,N支i-2 = N支i-1+N支gi+aN板i-NQ=16、31+0、567+0、15X5、083-8、583= 9、077kN; 其中，a为楼盖荷载计入比例，a= 0、15。0、4N支i-2< Nq,下三层得模板支架可以试拆除。 拆除后下二层得立杆荷载由下三层得楼盖分担

22、 60%,分担后得下三层楼盖承担得 荷载为0、6 N支i-2<NQ，可以拆除。二、工程特点及施工材料要求地下室部分施工采用满堂式脚手架 , 搭设尺寸为 : 无梁楼盖部分 （主楼投影以外 ） 立杆得纵距不大于 0、 7米, 立杆得横距不大于 0、 7米, 立杆得步距不大于 1、 50米; 梁板 式楼盖部分 （ 主楼投影以内 ） 立杆得纵距不大于 0、 9米, 立杆得横距不大于 0、 9米, 立杆 得步距不大于 1、 50米, 框支梁、临战封堵隔断顶梁由于其截面尺寸很大 , 所以要在底部 各加一排立杆 , 间距不大于 0、 5米, 以防塌陷。采用得钢管类型为48 X 3、5,钢管壁厚不得小于

23、3mm钢管上严禁打孔；采用得扣 件，经试验在螺栓拧紧扭力矩达65N- m寸，不得发生破坏。托梁材料选用60*90mn得木方以及调节高度为800mn得油拖。、脚手架杆配件得技术要求 脚手架得杆件、构件、连接件、其她配件与脚手板必须符合以下质量要求 ,不合格 者禁止使用 :1. 脚手架杆件钢管件采用镀锌焊管 ,钢管得端部切口应平整。禁止使用有明显变形、裂纹与严重 锈蚀得钢管。使用普通焊管时,应内外涂刷防锈层并定期复涂以保持其完好。2. 脚手架连接件 应使用与钢管管径相配合得、符合我国现行标准得可锻铸铁扣件。使用铸钢与合金钢扣件时 ,其性能应符合相应可锻铸铁扣件得规定指标要求。严禁使用加工不合格、

24、锈蚀与有裂纹得扣件。3. 脚手架配件（1）加工应符合产品得设计要求。（2）确保与脚手架主体构架杆件得连接可靠。四、脚手架搭设、使用与拆除得技术要求1. 脚手架得搭设规定脚手架得搭设作业应遵守以下规定 : (1)搭设场地应平整、夯实并设置排水措施。(2) 立于土地面之上得立杆底部应加设宽度 200m,厚度50mm得垫木、垫板或其她刚性垫块 ,每根立杆得支垫面积应符合设计要求且不得小于0、15m2。(3) 底端埋入土中得木立杆，其埋置深度不得小于500mm且应在坑底加垫后填土夯 实。使用期较长时 ,埋入部分应作防腐处理。(4) 在搭设之前 ,必须对进场得脚手架杆配件进行严格得检查 ,禁止使用规格与

25、质量 不合格得杆配件。(5) 脚手架得搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：1) 按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置 ;2) 周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设 ;“一”字形脚手架应从一 端开始并向另一端延伸搭设 ;3) 应按定位依次竖起立杆 ,将立杆与纵、 横向扫地杆连接固定 ,然后装设第 1 步得纵 向与横向平杆 ,随校正立杆垂直之后予以固定 ,并按此要求继续向上搭设 ;4) 在设置第一排连墙件前 ,“一”字形脚手架应设置必要数量得抛撑 ;以确保构架稳 定与架上作业人员得安全。边长20m得周边脚手架,亦应适量设置抛撑；(7) 脚手板或其她作业层铺板得

26、铺设应符合以下规定：1) 脚手板或其她铺板应铺平铺稳 ,必要时应予绑扎固定。2) 脚手板采用对接平铺时,在对接处 ,与其下两侧支承横杆得距离应控制在100200mm 之间 ；采用挂扣式定型脚手板时 ,其两端挂扣必须可靠地接触支承横杆并与 其扣紧。3) 脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm,且应在搭接段得中部设有 支承横杆。铺板严禁出现端头超出支承横杆 250mm 以上未作固定得探头板。4) 长脚手板采用纵向铺设时 ,其下支承横杆得间距不得大于 ：竹串片脚手板为 0、 75m;木脚手板为1、0m;冲压钢脚手板与钢框组合脚手板为 1、5m(挂扣式定型脚手板 除外)。纵铺脚手板应按以下

27、规定部位与其下支承横杆绑扎固定 ：脚手架得两端与拐角 处;沿板长方向每隔1520m;坡道得两端；其她可能发生滑动与翘起得部位。5) 采用以下板材铺设架面时，其下支承杆件得间距不得大于：竹笆板为400mm,七夹 板为 500mm。(8) 当脚手架下部采用双立杆时 ,主立杆应沿其竖轴线搭设到顶 ,辅立杆与主立杆之 间得中心距不得大于200mm,且主辅立杆必须与相交得全部平杆进行可靠连接。(9) 用于支托挑、吊、挂脚手架得悬挑梁、架必须与支承结构可靠连接。其悬臂端应有适当得架设起拱量，同一层各挑梁、架上表面之间得水平误差应不大于 20mm,且应 视需要在其间设置整体拉结构件 ,以保持整体稳定。(10

28、) 装设连墙件或其她撑拉杆件时 ,应注意掌握撑拉得松紧程度 ,避免引起杆件与 架体得显著变形。(11) 工人在架上进行搭设作业时 ,作业面上宜铺设必要数量得脚手板并予临时固 定。工人必须戴安全帽与佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件与其她易发生失 衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全得作业。（12）在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置与对立杆纵距作100mm得构架尺寸放大。 确有实际情况 ,需要对构架作调整与改变时 ,应提交或请示技术主管人 员解决。2. 脚手架搭设质量得检查验收规定 脚手架搭设质量得检查验收工作应遵守以下规定 :（1）脚手架得验收标准规定1）构架结构符合前述得规定与设计要求

29、 ,个别部位得尺寸变化应在允许得调整范围 之内。2）节点得连接可靠。其中扣件得拧紧程度应控制在扭力距达到 4060N m;碗扣应 盖扣牢固（将上碗扣拧紧）;8号钢丝十字交叉扎点应拧 1、52圈后箍紧,不得有明显扭伤 , 且钢丝在扎点外露得长度应80mm。3）钢脚手架立杆得垂直度偏差应W 1/300,且应同时控制其最大垂直偏差值：当架高 < 20m时为不大于50mm;当架高> 20m时为不大于75mm。4）纵向钢平杆得水平偏差应W 1/250且全架长得水平偏差值应不大于 50m m。木、 竹脚手架得搭接平杆按全长得上皮走向线 （即各杆上皮线得折中位置 ）检查,其水平偏差 应控制在 2

30、 倍钢平杆得允许范围内。5）作业层铺板、安全防护措施等均应符合前述要求。（2）脚手架得验收与日常检查按以下规定进行,检查合格后 ,方允许投入使用或继续使用：1）搭设完毕后 ;2）连续使用达到 6个月;3）施工中途停止使用超过 15天,在重新使用之前 ;4）在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后;5）在使用过程中 ,发现有显著得变形、沉降、拆除杆件与拉结以及安全隐患存在得 情况时。3. 脚手架得使用规定 脚手架得使用应遵守以下规定 ：（1）作业层每1m2架面上实际得施工荷载（人员、材料与机具重量）不得超过以下得 规定值或施工设计值 ;施工荷载（作业层上人员、器具、材料得重量）得标准值，结

31、构脚手架采取3N/m2;装 修脚手架取2kN/m2;吊篮、桥式脚手架等工具式脚手架按实际值取用，但不得低于1kN/m2。（2）在架板上堆放得标准砖不得多于单排立码 3层;砂浆与容器总重不得大于 1、5kN;2、施工设备单重不得大于1kN,使用人力在架上搬运与安装得构件得自重不得大于5kN。（3）在架面上设置得材料应码放整齐稳固 ,不得影响施工操作与人员通行。 按通行手 推车要求搭设得脚手架应确保车道畅通。严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。（4）作业人员在架上得最大作业高度应以可进行正常操作为度,禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。（5）在作业中 ,禁止随意拆除脚手架得基本构

32、架杆件、 整体性杆件、 连接紧固件与连 墙件。确因操作要求需要临时拆除时 ,必须经主管人员同意 ,采取相应弥补措施 ,并在作 业完毕后 ,及时予以恢复。(6) 工人在架上作业中 ,应注意自我安全保护与她人得安全 ,避免发生碰撞、闪失与 落物。严禁在架上嬉闹与坐在栏杆上等不安全处休息。(7) 人员上下脚手架必须走设安全防护得出入通 (梯)道 ,严禁攀援脚手架上下。(8) 每班工人上架作业时 ,应先行检查有无影响安全作业得问题存在 ,在排除与解决 后方许开始作业。在作业中发现有不安全得情况与迹象时,应立即停止作业进行检查 ,解决以后才能恢复正常作业 ;发现有异常与危险情况时 ,应立即通知所有架上人

33、员撤离。(9) 在每步架得作业完成之后 ,必须将架上剩余材料物品移至上 (下 )步架或室内 ;每 日收工前应清理架面 ,将架面上得材料物品堆放整齐 ,垃圾清运出去 ;在作业期间 ,应及时 清理落入安全网内得材料与物品。 在任何情况下 ,严禁自架上向下抛掷材料物品与倾倒 垃圾。4. 脚手架得拆除规定 脚手架得拆除作业应按确定得拆除程序进行。连墙件应在位于其上得全部可拆杆 件都拆除之后才能拆除。 在拆除过程中 ,凡已松开连接得杆配件应及时拆除运走 ,避免误 扶与误靠已松脱连接得杆件。拆下得杆配件应以安全得方式运出与吊下,严禁向下抛掷。在拆除过程中 ,应作好配合、协调动作 ,禁止单人进行拆除较重杆件等危险性得作业。5. 模