钢管落地脚手架计算书30m1#车库

1、钢管落地脚手架计算书面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。123工程； 工程建设地点:；属于结构； 地上0层； 地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001、钢结构设计规范(GB 50017-2003等编制。一、参数信息双排脚手架搭设高度为 30 m，立杆采用单立杆

2、；搭设尺寸为：横距Lb为 0.9m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48.3×3.5； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；本工程地处浙江杭州市，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载

3、体型系数s 为-0.004；每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m:0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2:0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m:0.150；安全设施与安全网(kN/m2:0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m:0.039；脚手板铺设总层数:13；板类型：双向板；板单元计算宽度Bc(m：3m；板单元计算长度Bl(m：3m；板厚度h(mm：160；混凝土成型龄期TB(天：28；混凝土强度等级：XB=C45；混凝土强度实测值fck(MPa：21.1；钢筋位置 配筋量及等级 每米宽钢筋面积（mm2） 二、大横

4、杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重标准值:P1=0.039 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1=0.09 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×0.9/(2+1=0.6 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.039+1.2×0.09=0.154 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.6=0.84 kN/m；

5、 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.154×1.52+0.10×0.84×1.52 =0.217 kN·m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.154×1.52-0.117×0.84×1.52 =-0.256 kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.217&#

6、215;106,0.256×106/5150=49.709 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 49.709 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.039+0.09=0.129 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =0.6 kN/m；最大挠度计算值为： = 0.677×0.129×15004/(100×2.06×105×124300+0.990×0.6×15004/(

7、100×2.06×105×124300 = 1.347 mm；大横杆的最大挠度 1.347 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重标准值：p1= 0.039×1.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.9×1.5/(2+1=0.135 kN；活荷载

8、标准值：Q=2×0.9×1.5/(2+1 =0.900 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.135+1.4 ×0.9 = 1.492 kN；小横杆计算简图最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.2×0.039×0.92/8 = 0.005 kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.492×0.9/3 = 0.447 kN·m ；最大弯

9、矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.452 kN·m；最大应力计算值 = M / W = 0.452×106/5150=87.806 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =87.806 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=5×0.039×9004/(384×2.06×105×124300 = 0.013 mm ；大

10、横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.135+0.9 = 1.093 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9/72EIpmax = 1093.05×900×(3×9002-4×9002/9 /(72×2.06×105×124300 = 1.105 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.013+1.105 = 1.117 mm；小横杆的最大挠度为 1.117 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm

11、,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5:R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.039×1.5×2/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.039×

12、0.9/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.9×1.5/2=0.202 kN；活荷载标准值: Q = 2×0.9×1.5 /2 = 1.35 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.017+0.202+1.4×1.35=2.224 kN；R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：NG1 = 0.1248+(1.50×2/2×0.039/1.80

13、15;30.00 = 4.712kN；NG2= 0.3×13×1.5×(0.9+0.3/2 = 3.51 kN；NG3 = 0.15×13×1.5/2 = 1.462 kN；(4吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2NG4 = 0.005×1.5×30 = 0.225 kN；经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.909 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ = 2×0.9×1.

14、5×2/2 = 2.7 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×9.909+ 0.85×1.4×2.7= 15.104 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×9.909+1.4×2.7=15.671kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本风压(kN/m2，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001的规定采用：0 = 0.4 kN/m2；z

15、 - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001的规定采用：z= 0.74；s - 风荷载体型系数：取值为-0.004；经计算得到，风荷载标准值为:Wk = 0.7 ×0.4×0.74×-0.004 = -0.001 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×-0.001×1.5×1.82/10 = 0 kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A + MW/W f立杆的轴心压力设计值

16、：N = 15.104 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A f立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 15.671kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；立杆净截面面积 ： A = 4.93 cm2；立杆净截面模量(抵

17、抗矩 ：W = 5.15 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 15103.8/(0.188×493+-479.328/5150 = 162.867 N/mm2；立杆稳定性计算 = 162.867 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 15670.8/(0.188×493=169.078 N/mm2；立杆稳定性计算 = 169.078 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(J

18、GJ130-20015.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5.198 kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.7 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85 = 0 /(1.4 × 0.85 = 0 kN·m；Hs =( 0.188×4.93×10-4×205×103-(1.2&

19、#215;5.198+0.85×1.4×(2.7+0.188×4.93×100×0/5.15/(1.2×0.125=63.828 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20015.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 63.828 /(1+0.001×63.828=59.998 m；H= 59.998 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为30m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值

20、应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s-0.004，00.4，Wk = 0.7z·s·0=0.7 ×0.92×-0.004×0.4 = -0.001 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20015.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN, N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = -0

21、.023 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 4.977 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；A = 4.93 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.93×10-4×205×103 = 95.911 kN；Nl = 4.977 < Nf = 95.911,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得

22、到 Nl = 4.977小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、混凝土板强度验算 单根立杆传递荷载代表值(kN：NL=NG+NQ=9.909+2.7=12.609kN；混凝土板活荷载设计值(kN/m2：QB=1.4×2×NL/(La×Lb×(Lb×Bc/(0.49×Bc×Bl+Qk=1.4×12.609/(1.5×0.9×(0.9×3/(0.49×3×3+0=8.006kN/m2；混凝土板恒载设计值：(kN/m2：GB=1.2×

23、h0/1000×25=4.8kN/m2；GB'=GB+QB/2=4.8+8.006/2=8.803kN/m2；GQ=GB+QB=4.8+8.006=12.806kN/m2；QB'= QB/2=8.006/2=4.003kN/m2；四边铰支：mq1=0.037；mq2=0.037；四边固定：m1=0.018；m2=0.018；m1'= -0.051；m2'=-0.051；M1=(m1+×m2×GB'×Bc2+(mq1+×mq2×QB'×Bc2=3.26kN/m2；M2=(m2+&

24、#215;m1×GB'×Bc2+(mq2+×mq1×QB'×Bc2=3.26kN/m2；M1'=m1'×GQ×Bc2=-5.912kN/m2；M2'=m2'×GQ×Bc2=-5.912kN/m2；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2+fy'As'(h0-s'；Mu=fyAs(h0-s'（当<2s'时，采用此公式）；式中Mu -板正截面极限承载弯矩；1 -截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0；s' -纵向受压钢筋合力点至受压区边缘