支架结构计算书

1、副本-支架结构计算书.天於刃建迄工屁育艮公旬:VSN.H ft OAD 人9 期 0现浇箱梁支架结构计算书1工程概况本标段共有现浇箱梁23联，包括预应力现浇箱梁及普通现浇箱梁, 箱梁最宽为13.5米，计算跨径最小19米，最大65米。下面以 N249-262#典型现浇箱梁段施工为例，进行支架支撑体系搭设布置, 典型现浇箱梁段包括:3m-4m变截面段2m2.6m变截面段l«8m等高段1.6m等高段2施工支撑架设计方案原地面基础处理达到要求后，w 400*15*15方木，上采用碗扣脚 手架支撑体系。底模板采用1.5cm竹胶板，下采用10*10cm方木及 10*15cm方木组合体系，侧模采用

2、定型钢模板，内箱采用碗扣支架、 竹胶板及10*15cm方木组合。2.1基础支撑工字钢梁的临时钢管柱基础为C30混凝土冠梁，沿墩柱横轴线 方向设置，冠梁长20m、宽lm、高lm，内部设置上下两层如215 钢筋网片，顶部预埋法兰盘。条基下填筑1.0m厚灰土，整平、碾压， 要求承载力满足规范要求。2.2脚手架采用优质WDJ碗扣脚手架，钢管048mm ,壁厚3.5mm，搭设：2 -4m高度现浇梁采用在腹板及底板下横桥向间距分别为0.3m和0.6m，顺桥向间距为0.6m ,步距为1.2mo 2m以下（包含2m）采 用在腹板及底板下横桥向间距分别为0.6m和0.9m，顺桥向间距为0.6m ,步距为 1.2

3、mo方木2.3在脚手架顶部设置两道方木，与脚手架顶托接触的方木横 桥向立放，顺桥向xl0cml015cm，间距为0.6m。竹胶板下为截 面截面尺寸:LOx 0.3m。立放，其间距在腹板、箱室分别为015m、 14 N/mm2 fm = 木材的抗弯强度设计值为1.3 N/mm2 fv =抗剪强度设计值为9000 N/mm2 E = 弹性模量为2.4模板，厚2.44m模板分为底模、侧模和内模。底模均 采用长宽为l22x的竹胶板和方木加固组合体系。侧模采用定型钢模 板，内模采用木1.5cm模，配合脚手架支撑。竹胶板:14 N/mm2 fm =面板的抗弯强度设计值为1.4 N/mm2 =抗剪强度设计值

4、为fv6000 N/mm2=面板弹性模量为E3支架检算项目根据设计的支撑结构体系，检算项目如下：(1) 底模板强度及刚度(2) 底模板下方木(3) 碗扣脚手架脚手架(5)地基承载力4荷载取值4.1混凝土梁及模板4.1.1变截面(梁高24m )现浇箱梁段(取4m高度进行最不利荷载计算计算)京津塘高速公路北部新区段高架工程5标1天血W建说工屁有眼公旬陛'1VSN4R0A：)人 9 芬腹板下支点：Q= 25x4+1.5=101.5KN/m 2腹箱室下最厚处:Q= 25x0.62 + 1.5= 17KN/m 2箱室翼缘板下最厚处:Q= 25x0.587+1.5= 16.2KN/m 2烫4.2

5、方木自重根据木结构设计规范，方木自重荷载为75KN/m。3横向15x10cm方木线荷载取值为：q= 7.5x0.15x0.1=0.105KN/m 裁向 10x 10cm 方木线荷载取值为：q= 7.5x0.1x0.1=0.075KN/m木4.3脚手架及附件自重 脚手架（cp48mm ,壁厚3.5mm ）为q二8.0KN/m 24.4可变荷载施工人员荷载Q= 1.0KN/m2施混凝土振捣荷载Q=1.0KN/m2缺5模板、方木及脚手架结构计算 对底模板、方木、脚手架等分别进行计算。5.1底模板（仅取值梁高4m进行最不利荷载计算）（1）计算模型对不同高度腹板、底板的底模板分别进行计算。将模板及其下方

6、 木（15mm厚竹胶板）简化为三跨等跨连续梁，计算荷载宽度1.0m , 跨度分别为0.15m、0.3m ,翼缘板处为定型钢模板，不参与此处验 算。（翼缘板采用定型钢模板,不参与验算）（2）计算荷载值。取：L0ml.4，模板截面宽度b恒载分项系数取1.2 , 活载分项系数取按腹板、箱室处最不利条件下计算荷载值。4m计 算）腹板下（取梁高1.2 = 121.8KN/m1.0xq = Qx腹恒栽 1.4二 2.8KN/m 1.0x （ 1 + 1 ） xq=） 0.42m 计 算）箱室下（取最厚处1.2=20.4KN/mx xq=Q1.0箱室恒栽 1.4= 2.8KN/m xl+1） xl.Oq=（

7、超 计算过程及结果（3）及建筑施工计算手册GB5005-2003根据木结构 设计规范（标准要求，取最不利条件下，分别计算腹板、箱室模板 的弯曲强度、2001剪应力和挠度。l0.177q计算公式:最大弯矩 M = -0.1q|22滸層ll0617q最大剪力V=-0.6q济瞬截面抵抗距/6W=bh2/12截面惯性距I二bh3=M/W 弯曲强度q= 3V/2bh抗剪强度T/100臼/100EI+0.99ql挠度3=0.677ql44霜恒载取荷载标刚度验算时采用荷载短期效应组合，（根据JGJ130-2011 ）取值 6000MPaq故公式中以Q代替计算。E不乘分项系数，准值计算，5.11具体计算结果见

8、表。5.1-1底模板计算结果表跨度弯曲强度抗剪 强度挠度（mm）3（m）计算部位厚度l（m）T（MPa）o（MPa）京津塘高速公路北部新区段高架工程5标 3 天皱今建迄工段有観公旬鬼。人n 詢:XZ47.970.260.34 腹板下 0.150.420.30.130.86.22 箱室下，最，最大抗剪强度<1.4MPa根据计算结果最大弯曲»<13MPa l/400o 因此，模板的强度及刚度均满足要求。大变形小于允许挠度4m进 行最不利荷载计算）5.2方木（仅取值梁高）10cm底模下纵梁（10cm x计算模型，方木间距在腹10cm底模下纵梁方木顺桥向 放置，截面尺寸10cm

9、x（翼缘，采用三跨等跨连续梁模型计算。板、 箱室下分别为0.15m、0.3m板采用定型钢模板，不参与验算） 计算荷载值。按腹板、箱室最不利条件下计1.4恒载分项系数取1.2 , 活载分项系数取。0.15m ,箱室下取0.3m算荷载值。荷载宽度取 值：腹板下取 腹板下（取梁高a4m计算）1.2= 18.27KN/m xO.15xq = Q 腹恒载 1.4= 0.42KN/m 0.15xq=（ 1 + 1 ）x；織 0.42m计算）b箱室下（取最厚处1.2=6.12KN/mxq = Qx0.3箱室恒栽 1.4二 0.84KN/m 0.31 + 1 ） x xq=（碾 计算结果）及建筑施工计算手册根

10、据木结构设计规范 GB5005-2003 标准要求，取最不利条件下，分别计算腹板、箱室模板的弯曲强度、 2001 o 5.2J剪应力和挠度。计算公式同上，E取值9000MPa ,计 算结果如表5.2-1底模下纵梁方木计算结果表挠度抗剪强度弯曲强度 l（m）跨度（m）计算部位厚度（mm）o（MPa）T（MPa）京津塘高速公路北部新区段高架工程5标 4 co 0.3973940.6 腹板下 0.180.150.60.420.068 箱室下 2.96 ,最<1.4MPa<13MPa，最大抗剪强度根据计算结果，最大弯曲强度， 因此，纵梁方木的强度及刚度均满足要求。大变形小于允许挠度 1/4

11、00 ） xl5cm底模下横梁（10cm计算模型。方xl5cm底 模下横梁方木横桥向放置在立杆顶托，截面尺寸10cm 0.6m ,采用 三跨等跨连续梁模型计算。木间距在腹板、箱室及翼缘板均为计 算荷载值。按腹板、箱室及翼缘板处，活载安全系数取1.4恒载安全 系数取1.2 0.6m。最不利条件下计算荷载值。荷载宽度取值4m计 算）a腹板下（取梁高1.2= 73.08KN/mx=QxO.6q 腹恒栽 1.4= 1.68KN/m xl+1 ） x0.6q=（就 计算） 箱室下（取最厚处0.65mbl.2 = 12.24KN/mx x0.6 q=Q 箱室恒载 1.4= 1.68KN/m06x = （

12、1 + 1 ） xq i亘载计算）；方木上直接安装定型钢模板。c翼缘 板（取最厚处 0.4ml.2 = 11.664KN/mx=Qx0.6 q 婁绦板恒载 1.4二 1.68KN/m 0.6x （ q = l+l ） x飯 计 算过程及结果）及建筑施工计算手册GB5005-2003根据木结 构设计规范（标准要求，取最不利条件下，分别计算腹板、箱室及 翼缘板处模板的2001 ,计算结果取值E9000MPa弯曲强度、抗剪强 度和挠度。计算公式同上，。5.2-2如表底模下横梁方木计算结果表5.2-2挠度容许值抗剪强度跨度弯曲强度(m)L/400(m厚度计算部位(mm) L(m)o(MPa) T(MP

13、a)m) o)0.18 1.125 0.3 1.64 4 腹板下 0.0150.13 0.6 0.62 2.6 0.09 2.25 箱室下0.140.5870.132.250.62.4翼缘板下，最，最大抗剪强度l4MPa根据计算结果，最大弯曲强度13MPa L/400 ,因此，横梁方木的强度及刚度均满足要求。大变形小于允许 挠度碗扣脚手架5.3在进行碗扣脚手架结构计算时脚手架的立杆、 横斜杆组成的节点视，当脚手架不挂密目网时，可不进行W230为较 接。所有杆件长细比入=l/i。风荷载计算。碗扣脚手架的计算内容主要 包括单肢立杆承载力、横杆承载力、挠度及碗扣节点承载力验算。立 杆承载力计算5.3

14、.1、腹3.3m碗扣支架立杆布置，纵桥向间距均为0.6m ,横桥向暗横梁，0.6m2.4m处为，腹板下3.3m及渐变段为 0.3m2.4m及暗横梁板下。箱室及挑檐下为0.9m单肢立杆轴向力 计算公式儿L)+1.4(QN = 1.2(Q+Q+Qyxi243 )单肢立杆纵向及横向 间距(LmL、yx支撑架自重，模板支撑架的自重标准值，模板自重 取1.5KN/mQ21 ,包括立杆、横杆、脚手板等。取8.0KN/m2新 浇筑混凝土自重(包括钢筋)标准值，取25KN/mQ32 lKN/mQ 振捣混凝土时产生的荷载标准值，取23施工人员及设备荷载标准值, 取 lKN/mQ24标京津塘高速公路北部新区段高架

15、工程56rli天灣歼迄设工在右r公司5.3-1按照单肢立杆轴向力计算，结果如表 表5.3J单肢立杆轴向力表QQQQ 42b(KN)立杆轴向力)LY ( mmLX (计算部位梁髙(m)(KN/m(KN) (KN) (KN/m) 22段(取 4M224.156 11.71 1 0.6 18 暗横举及腹板下 0.3 4m )如段(取 1.626.7120.6 0.6 18睛横率及腹板下3.42 11高度)2ml4.472 5.13箱室下(最厚处)0.9 0.42 5.67 11 0.6翼缘板下(最厚17.17687.92415.130.5870.910.6处)，W230 ,长细比入=1/上76 按照

16、较大步距1.2m计算，回转半径l58cmo满足要求。单肢立杆稳定性按照下式计算AfNw(p0.744 轴心受压杆件稳定性系数，根据长细比，通过查表的cp4.89cmA立杆横截面面积，2205MPa钢材强度设计值，f10x 10x205(pAf=0.744x4.89x3-4 )，满足承载力要求。最大值=74582KN>N (取N37.512KN6基础承载力检算6.1碗扣支架下地基承载力检算现状京津塘高速路面为沥青路面，金钟河老桥下为混凝土路面，原地面处理仅为 承台回填及金钟河老桥下部分点位，取最不利条件下验算地基检算。4m知，选取暗盖梁及腹板处单肢立杆轴向力N承载力，由5.3.1的灰土分层

17、碾压，整平、压实。1.0m厚5%承台及路面处理采用fgK=0.32MPa ? a = KC地基承载力特征值的确定：0.4 KC脚 手架地基承载力系数，取0.8MPafgK地基承载力标准值灰土取每根0.3mx方木，x40010xl5cm 支架纵横间距为0.6支架下托垫P根立杆，则支架作用于方木的总作用力13方木上最多立-7 天章歸建迄工屁有缺公司人9 諭 >0P=13xN = 13x24.156=314.028KN按45。刚性角度考虑，地基的受力面积AA= ( 4+0.1xtg45°) x ( 0.15+0.1xtg45°) =1.025m 20= N/A=314.028/1.025=306.4KPa< o =320KPa由此,地基承载力满足要求。7结论(1)模板为15mm厚竹胶板，其下纵梁为10x10cm方木，方木间距 在腹板下为0