渣油加氢装置循环氢中断事故处理预案

1、渣油加氢装置循环氢中断事故处理预案 1.1 事故的现象： 1、 如果是循环氢压缩机停机，循环机控制系统、 “ SIS” 控制系统发出停机、停炉声光 报警。 2、 循环氢压缩机 C101 入口流量表 FI11203 及出口混氢流量表 FI10901 显示低流量报 警。如果是 FV11203 非正常打开则 FI10901 保持正常。 3、 反应进料流量上升，进料调节阀呈关小趋势。 4、 3.5MPa 蒸汽流量突然下降（循环机停时） 。 5、 如无联锁停炉时 F101 出口温度上升、炉膛温度上升；如炉联锁停炉则出口温度下降、 炉膛温度下降。 6、 加氢反应器入口温度瞬时急剧上升， 高压换热器管壳程进

2、出各点温度发生明显波动。 7、 循环氢压缩机出口压力下降，高分及循环氢压缩机入口压力上升。 8、 热高分液位下降，热低分液位呈下降趋势，冷高分液位呈下降趋势。 1.2 事故的特点： 1.2.1 可能引发此类事故的原因有： 3.5MPa 蒸汽中断或压力低。 循环氢压缩机故障联锁停机，引起连锁停机的条件有： a、 手动机械式紧急停机； b、 汽轮机转速高高 SE11271C/D/E 11782rpm（三取二）; C、压缩机驱动端振动高高 VT11243A/B（二取二） d、压缩机非驱动端振动高高 VT11244A/B（二取二） e、 压缩机轴位移 ZT11242A/B（二取二） f、 汽轮机非驱动

3、端振动高高 VT11270A/B（二取二） g、 汽轮机驱动端振动高高 VT11271A/B（二取二） h、 汽轮机轴位移 ZT11270A/B（二取二） i、 压缩机径向轴承温度 TE11245A/B 115C （二取一） j、 压缩机径向轴承温度 TE11246A/B 115C （二取一） k、 压缩机止推轴承温度 TE11247A/B 115 C （二取一） l、 压缩机止推轴承温度 TE11248A/B 115C （二取一） m、 汽轮机止推轴承温度 TE11272A/B 115 C （二取一） n、汽轮机止推轴承温度 TE11273A/B 115 C （二取一） 0、汽轮机径向轴承温

4、度 TE11270A/B 115C （二取一） p、 汽轮机径向轴承温度 TE11271A/B 115C （二取一） q、 驱动端干气密封漏气量 PDT11295 43.6Nm3/h r、 非驱动端干气密封漏气量 PDT11295 43.6Nm3/h s、 润滑油总管压力低低 PT11242A/B/C 0.1MPa（三取二） t、 汽轮机排气压力 PT11271A/B/C 0.9MPa（三取二） u、 压缩机入口分液罐 V108 液位高高 LT11106A/B/C （三取二）。 反飞动阀 FV11203 非正常开启。 装置高压部分管线或设备发生大量泄漏或着火爆炸，控制室或现场手动紧急停机按钮

5、按下。 SIS 系统故障或循环机控制系统故障。 1.2.2 可能引发的衍生事故有： 反应器催化剂床层飞温以及加热炉出口超温。 （重点防范） 反应器头盖、高压换热器头盖、高压系统法兰可能出现泄漏并着火。 含硫化氢介质泄漏，引起中毒事故。 相关塔罐液位低或压空引发高压串低压事故 （重点防范部位： V103 串压至 V104，V105 串压至 V109，T101 串压至 V114）。 相关塔罐液位超高引发气体夹带或液体串至气体管线造成“液击” 。 1.3 事故处理原则： 1 、 防止反应床层飞温或加热炉超温。 2、 避免泄漏或泄漏过大（在调整过程中切忌大幅度提降量） 。 3、 防止串压，防止热高分液

6、位过高，渣油串至 A101 。 4、 防止中毒。 5、 防止运转动设备的憋压、抽空及其它形式的非正常损坏。 1.4 事故处理步骤： 1.4.1 若循环氢压缩机未停，只是反飞动阀突然非正常开启造成循环氢中断，可按以下步骤 处理： 1）、如反应炉没有自动联锁，立即手动停反应炉 F101 （注意关闭相应火嘴手阀，首先 关主火嘴燃料气总管阀门或燃料气流量调节阀阀前手阀，再逐一关主火嘴前手阀） 2）、新氢用最大量并使用排废氢阀保持系统内最大气体流动。控制高分系统压力在正 常操作范围。 3）、控稳原料缓冲罐液位，建立反应分馏系统全循环，停止或减少新鲜进料。 4）、中控室将反飞动阀阀位调至全开的位置，查明原

7、因，尽快使 FV11203 恢复正常。 5）、视热高分液位的情况缓慢关小反飞动控制阀 FV11203 直至恢复正常。恢复正常气 液循环后点炉恢复生产。 6）、若循环氢中断，调节阀在短时间内无法恢复，在判断只是调节阀或相关系统（仪 表风、输出通道、转换器等）的问题时则可考虑通过关闭上游阀或下游阀恢复生产并 将调节阀切出处理。如果为循环机控制系统问题则视问题解决的难易情况决定恢复生 产或停工。如长时间（ 15 分钟以上）查不出原因则装置按照停工处理。 7）、在处理期间要密切关注催化剂床层的温升情况，任意一点温升超过 28C或床层任 意一点温度超过 454 C则按如下处理： 停新氢压缩机并启动事故泄

8、压阀 XCV11201 按钮泄压 ,注意各反应器床层压降不得 超过 0.7MPa,系统总压降不得大于 2.5 MPa。 认真观察各反应器温度，当压力降低后温度得到控制时，可以停止降压，否则继续 降压至 6.67Mpa ,如果降压至 6.67Mpa 后温度仍然得不到控制， 可以联系调度改入高压 氮单程通过冷却催化剂床层至温度稳定。 （注意高压氮的纯度必须大于 99.99） 停止注水 ,循环氢改走 T101 旁路。 1.4.2 若循环氢压缩机故障联锁停，则按照如下处理： 循环氢压缩机停车是一重大事故。约 23 的反应热被循环气和急冷氢吸收。没有循环 气和急冷氢控制反应温度，如果不采取正确的处理措施

9、，会出现整个反应器床层温度失控。 为了终止反应，保护设备，反应器必须迅速冷却和降压。 循环氢压缩机 C101 故障停机后，人工启动 0.7MPa/Min 紧急泄压阀 XCV11201 泄压； 反应进料加热炉 F101 联锁停炉， 要立即通知外操关闭炉前手阀 （可先关两路主火嘴调节阀上 游手阀后再逐一关各主火嘴前手阀 ）；新氢机零负荷。继续采取以下措施： 1） 、手动关闭急冷氢阀和循环氢压缩机防喘振阀， 使经过加热炉和所有反应器的循环气 量达到最大 （防止渣油倒串入氢气管线甚至倒串入压缩机内） ，并可通过打开排废氢至火炬， 加快气体流动。 2） 、新氢量降到停机前的一半，降低氢量是为了防止裂解反

10、应过极超温，维持一半新氢 量是为了保证流体在加热炉和反应器中能均匀分布。 3）、停止新鲜进料，常渣产品停止外送而改反应、分馏循环，将反应进料量降为 /小时，利用循环油带走反应器内的热量。 4）、认真观察反应器温度， 如果反应温度不再上升则停止泄压，继续保持反应、分馏长 循环降低系统温度，置换系统内渣油；假如温度没有得到控制或任一反应器床层温升超过 28C或温度超过454C， 则切断补充氢， 继续通过紧急泄压阀泄压。 为了避免催化剂和设备 损坏 （对反应器内部构件 ），任一反应器的压降不得超过 0.7MPa。 5） 、争取在 30 分钟内，把压力降到约 6.67MPa ，如果降压速度不够，可进一

11、步减少补 充氢流量，以提高降压速度。 6） 、适当开大 TV10801（E102 和 E103 副线阀），增大进料 /反应流出物换热器旁路流量， 尽快降低反应器入口温度。 （在反应温度可控制的前提下还要保证热高分入口温度不超高） 7） 、为了防止在泄压过程中热高分液位超高， 可打开热高分的并联液控阀， 加快排油速 度。双阀操作时需密切注意热高分液位变化，防止串压事故发生。 8） 、停止注水。 在停车后的 5 分钟内， 做一次重新启动压缩机的尝试， 假如启动起来了， 恢复补充氢和 进料至正常流量。假如压缩机不能启动，继续冷却并降压。 9） 、当压力达到 6.67MPa，继续或重新开始补入新氢以保

12、持系统 6.67MPa 的压力。这样 可以提供足够的压力排出系统中的油和防止加热炉、换热器和管道中存有液体。 10） 、当催化剂平均温度（CAT）降到 302 C,用 VGO 置换产品循环并继续冷却反应器。 11） 、当催化剂平均温度（CAT）降到 274C时，用重柴油冲洗系统并继续冷却到 260Co 12） 、当催化剂平均温度（CAT）降到 260 C时，停止重柴油进料。 13） 、当液体停止排入高压分离器时，停补充氢。 14） 、关闭所有高压容器上的液位控制阀，然后关闭它们的隔离阀以防气体串到下游低 压设备。 15） 、平稳分馏系统操作；当反应不再有油进入分馏系统时，可以改分馏系统短循环， 柴油和石脑油改不合格线出装置，停 T201、T202 的汽提蒸汽。 16） 、当装置所产 1.0 和 0.5MPa 蒸汽压力和温度不足时 ,则余热锅炉和蒸汽发生器改放 空 17） 、当压缩机可以恢复正常操作时，用补充氢开始对系统升压至 15.1MPa，升压过程 要密切观察反应器内温度