施工电梯基础施工方案设计

1、目录一、编制依据2二、工程概况2三、基础设计2四、施工顺序4五、施工升降机基础承载力的计算： 4.六、基础确定5七、施工电梯基础加固满堂脚手架设计 .6.八、地下室顶板承载力加固设计 7.九、 基础的验收要求 1.7.十、地下室顶板加固安全保证措施 18施工电梯基础施工方案一、编制依据本方案主要依据施工图纸、施工升降机(GB/T 10054-2005 )、 施工升降机安全规则(GB10055-2007 )、建筑地基基础设计规 范(GB50007-2011 )、混凝土结构设计规范(GB 50010-2010 )、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008二、工程概况珠江御景峰花园1-6幢住宅

2、楼、44幢地下室工程位于东莞市塘 厦镇平山村，由东莞市惠仁房地产开发有限公司投资兴建，江西建工 第一建筑有限责任公司承建，设计单位为广东珠江建筑工程设计有限 公司，监理单位为深圳市大众工程管理有限公司。安全监督单位：东 莞市建设工程安全监督站、塘厦镇建设工程安全监督组。本工程总建 筑面积总建筑面积100842，地下建筑面积22100川，地下一层、地上4幢33层(1、2、5、6幢)，2幢28层(3、4幢)，建筑总 高度98.2 m。三、基础设计本工程采用京龙SC200/200TD型升降机，根据人货电梯机械制 造厂家对人货电梯基础的技术要求：、基础承受的载荷能力应大于 400KPa。P=(吊笼重+

3、外笼重+导轨架总重+载重)X0.02 kN。、混凝土基础板下面的承载力应大于 0.15Mpa 。、双层钢筋网：钢筋直径12 mm,间距200 mm。、L距离根据所选择的附架型号与现场实际情况而定。、基础座或基础预埋件应全部埋入混凝土基础板内。、基础周围须考虑排水措施。人货梯基础：（长）4.50M X（宽）4.60M X（高）0.30M人货梯主要参数如下表:宇项目#位参数备注1额定裁直量2*20002额定乘员人24无载货时3最大提升高度M4504起升逹度 rc min365吊建內空尺寸M3. W 3X2, 7长X宽X高6外笼双）尺寸M3. 6X4. 3X2. 1长X宽X高吊笼自重k£2

4、*22008标;2于自重kg1509标准弓长度JW1150810吊杆提升重量kg30011电612连续员载2乱负载功率KW8.5/1113额定电压/频率7HZ380/5014额定电流AL4X23.515灑申断路器A姑9316减速机孫比1： 1617KN - m313陆陋咗仝器劫作滦彎m.- min5419韓机自重T20H=132. 7m20附墻架祇裁力KN40-套_21安装販重量2+2000本根据本工程的特点，为方便工程施工的需要,1.、2、3、4栋所使用的升降机基础设置于车库顶板，板顶与人货梯基础底平，根据本工 程结构设计总说明，地下室顶板荷载为 8.0KN/m 2，5、6栋基础安 装在自然

5、地面上。必须保证人货电梯基础混凝土的强度及几何尺寸。电梯基础选型如下：1. 配双层加强钢筋网格，采用12200 。2. 基础尺寸为 4500 X4600 X300mm。3. 基础砼标号米用C30。4. 基础预埋件必须牢固固定在基础加强筋上，同时埋好接地装 置。四、施工顺序1、天然基础按施工平面布置确定基础位置一基础土方开挖一垫层浇筑一支设模板一绑扎钢筋一一安放预埋螺栓及电梯底盘（要求位置准确，标高和平整度符合要求）浇筑砼拆模、养护。2、地下室顶板基础按施工平面布置确定基础位置一基础地板加固一支设模板一绑 扎钢筋一安放预埋螺栓及电梯底盘（要求位置准确，标高和平整度符 合要求）浇筑砼拆模、养护。五

6、、施工升降机基础承载力的计算：施工升降机自重：SC200/200TD 型施工升降机按高度105m时的 重量：P仁（吊笼重+外笼重+导轨架总重+对重重+载重量）X 2.0。 吊笼重44 KN，外笼重15KN，导轨架总重=(每节重1.5KN,每节高 1.508m) ,1.5KN X70 节=105KN，载重 40KN。P1=44+15+105+40=204KN。基础承载P计算考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1。顶板施工电梯基础承载 P=G X2=204 X2.1=428.4KN施工电 梯基础混凝土 自重：P2=4.5 X 4.6 X 0.3 x 25kN/ m3=155.25K

7、N。施工总荷载为 428.4+155.25=571.65 KN基础地面承受压力：571.65 -(4.5 X4.6) =27.62KN/川。5、6幢基础完全能符合该机的安装要求1、2、3、4栋施工电梯基础设置于车库顶板，地下室顶板荷载为 7.5KN/m 2，不满足要求。为确保车库顶板安全，采用钢管回顶至地 下室结构底板面。六、基础确定1. 基础厚度为300mm，配双层加强钢筋网格，钢筋直径12，网 格间距200mm。2. 次浇前预埋好4根M22底脚螺栓。3. 基础预埋件必须牢固地固定在基础加强筋上。4. 基础平面度为1/1000，地脚螺栓中心距最大允许偏差士 5mm。5. 回填土时必须夯实，保

8、证强度。6. 基础平面必须保证排水良好。7. 制作基础时必须同时埋好接地装置。8. 同时还必须符合当地有关安全法规详细做法见后附图棊础中心点弓附着箍而的距离亍菖图樣埔装盖的连接万幸"如4甩:铜结升降机运行预”应苜先将棵护接地装墨与升辭担金屋联迪.接地电阻不犬干4Q.七、施工电梯基础加固满堂脚手架设计在施工升降机的基础部位于地下室顶板、板厚300mm ，1#楼基础位于地下室顶板A-EA-F/A-21A-22轴线位置范围内，2#楼基础位于地下室顶板A-EA-F/A-17A-18轴线位置范围内。3#楼基础位于地下室顶板A-EA-F/A-10A-11轴线位置范围内，4#楼基础位于地下室顶板A

9、-EA-F/A-6A-7轴线位置范围内。地下车库用©48 X3.25钢管搭设满堂脚手架支撑体系作为加固手段对地下室 顶板进行加固，脚手架搭设高度为 3.6m，加固区域立杆纵距0.7m, 立杆横距0.7m，步距1.0m。八、地下室顶板承载力加固设计1、地下室顶板的本身重量可以由本身结构支撑，对地下室顶板的加固只考虑升降机及其基础产生的恒动荷载：428.4+155.25=571.65KN。为尽量利用工程中使用较为灵活的材料， 本加固设计拟用钢管支 架作为支撑系统作为加固方案的实施方式。 具体钢管布置搭设按简图 所示700700700700700700700700GGOO滝莹真手某排布許C

10、30sooo施工电梯基础钢管加固直面图2、地下室顶板混凝土受压强度验算按照应力考虑范围，设定升降机及其基础载荷全部集中， 并均匀分布于支撑顶板底部的宽50mm X高100mm的水平横支承方木（木楞）上。地下的室顶板底与方木（木楞）受压接触面，按立杆布置图 可知，长度为4500mm 共计6条，即得总接触面面积：4500mm X 50mm X6条二1350000mm2，由升降机及其基础产生的恒动荷载：428.4+155.25=571.65KN，得：fc仁428.4+155.25=571650KN/1350000mm2=0.423N/mm 2/<f c =14.3N/mm 2 （由地下室顶板砼

11、强度 C30轴心抗压设计值，查混凝土结构设计规范GB 50010-2002 表，由此表明方木（木楞）与地下室顶板之间的应力传递混凝土受压强度验算合格。3、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗压强度验算由“地下室顶板混凝土受压强度验算”得，升降机及其基础载荷全部 均匀分布于支撑顶板底部的 6根长4500mm X宽50mm X高100mm 的方木（木楞）上，由此计算出地下室顶板传递的荷载压应力 1cf,考 虑地下室顶板承受一部分荷载：571.650-4.5 X4.6 X8 =362.05 KN , f=362050/1350000mm =0.268N/mm2，方木（木楞）按建筑施工模 板安

12、全技术规范JGJ162-2008选用 针叶树种木材“南方松”， 查该规范表得其强度等级为AC15A,查该规范表得 顺纹抗压fc=13N/mm 2,横纹抗压fc90=2.1N/mm 2，按最不利情 况按横纹抗压值考虑。贝心1cf=0.268N/mm 2<fc90=2.1N/mm 2由此表明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗压强度验算合格。4、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗弯强度验算由“地下室顶板混凝土受压强度验算”得，升降机及其基础载荷 全部均匀分布于支撑顶板底部的 6根长4500mm X宽50mm X高 100mm的方木（木楞）上，由此说明方木（木楞）承受来自于地

13、下 室顶板的均布荷载处于方木（木楞）的 4500mm全长，为此进行方 木（木楞）抗弯强度验算。由立杆布置图可知方木（木楞）的支撑点 为2个中间等跨700mm，标准方木（木楞）长度为 2000mm，现 按简支结构计算其弯矩：按建筑施工手册第四版第一部分之2-1-2 结构静力计算表之2 .单跨梁的内力及变形表（表2-6表2-10 ）之（1）简支梁的反力、剪力、弯矩、挠度表2-6第5序次的均布荷载简支梁内力计算：加载在方木（木楞）上均布的荷载：q=0.268N/mm2 X50mm=13.4 N/mm ;弯矩：Mmax=q2l/8=13.4N/mmX700 mm X700mm/8=820750.mm,

14、依建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008方木（木楞）抗弯 强度应按该规范的公式进行计算，其中fm查JGJ162-2008表A3.1-15 使用针叶树种南方松由表 A3.1-1得TC15A查表A3.1-3得mf=15，同时另依表A3.1-4考虑本方案中方木（木楞） 为长时间使用，按较为不利状态考虑“按恒载验算时”选用系数为0.8得调整后的fm=15 x0.8=12Nmm 2;其中W由矩形木楞（方木（木 楞）宽50mm X高100mm 查表的截面最小抵抗=83333mm3 （按建筑施工手册第四版第一部分之2-1-2结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表序号 1的公式50 X100 X10

15、0/6=83333 mm 3，木楞（方木（木楞）的抗弯强度。=820750N.mm/83333mm=9.849N/mm2< fm=12N/mm 2次、主木楞梁抗弯强度应按下列式计算：式中：木材抗弯强度设计值，按本规范附录A的表、表及表的规定采用。式中：Mmax最不利弯矩设计值。应从匀步荷载产生的弯矩设计值 M1、均布荷载与集中荷载产生的弯 矩设 计值M2和悬臂端产生的弯矩设计值 M3三者中，选取计算结果 较大者W:截面抵抗矩，按本规范表查用由此表明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗弯强度验算合格。5、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗剪强度验算按建筑施工模板安全技术规

16、范JGJ162-2008第第2小条以及木结构设计规范 GB 50005-2003 第要求：弯构件抗剪承载力，应按下列式验算：式中：？ v木材顺纹抗剪强度设计值（N/mm 2）V:受弯构件剪力设计值（N），按本规范第条规定；I:构件的全截面惯性矩（mm4） b:构件的截面宽度；S:剪力面以上的截面面积对中性轴的面积矩（mm 3）。依前条验算条件，查JGJ162-2008规范附表按TC15A木材顺纹抗剪强度值：fv=1.6 N/mm 2;受弯构件剪力设计值 V按建 筑施工手册第四版第一部分之2-1-2结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表序号1的公式：V二ql/2=13.4 N/mmx700/2

17、=4690N;构件的全截面惯性矩I依建筑施工手册第四版第一部分之2-1-2结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2-5 序号 1 的公式：匸bh 3/12=50 X100 3/12=4166666.67mm4 ;构 件的截面宽度b=50mm ;剪切面以上的截面面积对中性轴的面积矩S=( 50mm/2)xiOOmm x(100mm/2/2) =62500mm 3;代各参数入公式计算：(V xS)/(1 xb)=(4690N x62500mm 3)/ (4166666.67mm X50mm ) =1.41N/ mm 2< fv=1.6 N/mm 2;由此表明加固支撑地下室顶板水平横支承方木

18、(木楞)的抗剪强度验算合格(验算数据比较接近， 施工时必须严格要求，认真到位，按规范施工)。6、加固支撑地下室顶板水平横支承方木(木楞)的挠度验算按建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008第第3小条以及木结构设计规范 GB 50005-2003 第要求，受弯构 件应进行挠度验算，JGJ162-2008明确简支楞梁须按照该规范的 或5公式进行验算，本设计没有出现集中荷载，故选用对广IV ,式进行验算：_ ' ，其中弹性模量E查JGJ162-2008规范附表按TC15A木材E=10000，同时另依表 A3.1-4考虑 本方案中方木(木楞)为长时间使用，按较为不利状态考虑“按恒载 验算

19、时”选用系数为0.8得调整后的E=10000 X0.8=8000N/mm2;全截面惯性矩l=4166666.67mm4;最大挠度 Wmax的取值按JGJ162-2008规范的441条第3小条的“支架的压缩变形或弹性挠 度，为相应的结构计算跨度的1/1000 ”得Wmax=700mm/1000=0.7mm;代各参数入公式计算 二(5 X13.4 N/mmX700 mm X700 mm X700 mm x700mm ) / (384 x8000N/mm 2X4166666.67mm 4） =0.49mm< Wmax=0.7mm。7、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）下的可调支托（钢管支

20、柱）的承载力复核验算由于加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）下必须通过可调支托（钢管支柱），传递至扣件式钢管支架支撑系统，其承载力一 是必须经过核算满足最低要求才能使用，依 JGJ162-2008第525 条之第2小条说明，查表，取表中最大长度容许荷载的最小 值12KN，由立杆布置图可知立杆每行 9条9行共计9 X5=45条， 按均匀分布计算每根立杆的荷载应为：设计总荷载517650N/45 条= 11503N=11.503KN/ 条< 最大长度容许荷载的最小值 12KN。由此说明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）下的可调支托（钢管支柱）的承载力复核验算合格。加固支撑地下室顶板

21、扣件式钢管立柱稳定性的验算受压杆件的计算长度0L=1.2m （即纵横水平拉杆步距为1000mm ） 依JGJ162-2008第条之第2之（2）小条说明：“立柱应考虑插管与套管之间因松动而产生的偏心（按偏半个钢管直径计算）,应按下式的压弯杆件计算”与JGJ162-2008第条之 第3小条说明：“扣件式钢管立柱应按单杆轴心受压构件计算，计算公式为该规范的，公式中的计算长度采用纵横向水平拉杆的 最大步距，最大步距不得超过1.8m ”在本设计方案中均存在，故此 受压杆件的计算长度0L=1.0m （即实际施工时纵横水平杆的步距不 得超过1.0m，且须保证钢管立柱的上下末端均须设置纵横水平杆），其余按52

22、5-9式计算：工具式钢管立桂受压稳定性计莫立柱应考虑插着与套管之间因松动而产生的僞心（按傣个钢蒼直径计M） ?应按下式的压弯杆件计篡；必戸；（1_0.8 J ）旺式丰N;所有计算杆件的雜心压力设计值；比弯走作距平面內时雜心受压枸件稳定系数，根厦的值和钢材国服强度（£），按本规范F录D的表D采用，試中戸=卫二El 2 Ai为上括惯性矩，为下括惯性矩；A：眾骨毛WS积；02等效弯矩系数，此处为久=1。3弯矩作甲平面内僱心弯矩值，时产为X艳管支柱外径：币二：弯矩作展平面内较大受压的毛截直抵抗距；¥曲 欧拉临界力，功也钢管弹性嘩量，按本规范附录勺表AL弓釆耳f:事材抗压蛋度设计值.

23、请你本规范附录盒表A. 1. 1-1 和表九2. 采弔.其中轴心压力设计值N二设计总荷载517650N/45条= 11503N=11.503KN;轴心受压稳定系数；钢材抗压强度设计值f按该规范附录A表和表采用，按牌号Q235钢直 径4060（钢管直径为48mm）查表取用抗拉、抗压和抗弯强度设计 值f=200 N/mm 2 ;钢材屈服强度值yf :本设计方案使用钢管用钢牌号为 Q235，按钢铁产品牌号 表示方法GB221-2000第条说明，其屈服强度为235N/mm 2， 轴心受压杆件毛截面面积 A按壁厚3.5mm外直径48mm取用A= (48/2) 2- (48/2-3.5) 2 X3.14二

24、 489.30mm ，直径为 48mm 的下套管的钢管回转半径 耳(依建筑施工手册第四版第一部分之2-1-2结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2-5序号 5 的公式：)二48 2+ (48-3.5 X2O20.5 /4=15.782mm ，其惯性矩 1x2二 (d4 +d i4 )0.5/64=3.14 X 48 2+ (48-3.5 X2) 2°5/64=399285.14mm4;上插管为实心U型可调支托，其直按JGJ162-2008规范条明 确“螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm ” =48-5.5 X2-3X2=31mm，其惯性矩1x1 (依建筑施工手册第四版第一

25、部分之 2-1-2结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2-5序号4的公式)=3.14159 X314/64=45333.19mm4;由此依n= 1x2/ 1x1 =399285.14/45333.19=8.808; 得尸(1+n ) /2°.5 =(1+8.808)/2°5 =2.2145 推 '=2.2145 X1000/15.782=140.32; 按 JGJ162-2008 规范查附录 D计算入(？ y/235 ) 0.5=140.32 X(235/235) °.5 = 140.32 查表得知 =0.223 ;弯矩作用平面内偏心弯矩值 M2 =Nd/2 其中N=11503N , d=48mm 得 Mx=11503N X48mm/2=276072N.mm;弯矩作用平面内较大受压的毛截面抵抗矩 W1x依建筑施工手册第四版第一部分之2-1-2结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2-5序号5 的公式）乩国=3.14 X 48 3-(48-3.5 X2)4/48 ) )/32=5075.22mm;=3.14 2 X206000 X489.30 /140.32 2=50473.4N ;代各参数入公式计+ 1 ,算得：%=11503N/(0.223 X489.30 ) + (1.0 X276072)/5075.22X1-(