塔式起重机设计计算说明书

1、目 录第一部分:总体设计1.主要技术参数性能2.计算原则3.平衡重的计算4.塔机的风力计算5.整机倾翻稳定性计算第二部份:结构设计计算1.塔身的计算2.臂架的主要参数选择计算3.平衡臂的计算4.塔顶的计算5.主要接头的计算6.塔身腹杆的计算7.起重臂拉杆的计算8.平衡臂的计算第一部份:总体设计一 主要技术性能参数1. 额定起重力矩: 65t.m2. 最大起重力矩: 75t.m3. 最大起重量: 6t4. 起升高度:固定式 39.5m 附着式 140m5. 工作幅度:最大幅度 56m 最小幅度 2.0m6. 小车牵引速度: 20/40m/min7. 空载回转速度: 0.61r/min8. 起升速

2、度: 9. 顶升速度: 0.5m/min10. 起重特性曲线(见表一41179= =1416 kg/cm2< OK!0.828×35.119=4 Q = M/(R-0.75 -0.387二 计算原则1. 起重机的工作级别根据 GB/T13752-92塔式起重机设计规范取定 TC5610塔式起 重机。工作级别 : A 5 利用级别 : U 5 载荷状态 : Q 2 (中 载荷谱系数 :列产品 K P = 0.252. 工作机构级别 3.a. 起重载荷 (含吊钩、钢丝绳 1.1=1.3 1.2=1.1 1.3=1.05 b. 风载荷 q1=150N/m2用于机构计算及结构疲劳强度计

3、算q 2=250N/m2用于总体计算及结构疲劳计算q 3.1= 800N/m2 020mq 3.2=1100N/m2 20100m 用于非工作状态的总体及结构计算c. 惯性载荷各机构的起、制动时间回转机构 t = 4S牵引机构 t = 3Sd. 基础倾斜载荷坡度按 0.01计算e. 其实载荷动载按 1.15倍的额定载荷 静载 1.25倍的额定载荷4. 安全系数 n 的确定结 构工 作状 态 n=1.34 工作 状态整 体稳 定性 n 1.15 结构非工作状态 n=1.22 非工作状态整体稳定性 n 1.1起升钢丝绳 n 5 牵引钢丝绳 n 55 .主要材料的许应用力 = 1700kg / cm

4、2 = 1000kg / cm2 j y = 3000kg / cm2 =2570kg / cm2 = 2000kg / cm2 jy = 4400kg / cm2 = 1800kg / cm2c. 20# =1070kg / cm2 jy =3200kg / cm2 = 2600kg /cm2d. 45# = 2010kg / cm2jy = 4500kg / cm2 = 5800kg / cm2 = 3300kg / cm2 jy =10000kg / cm2Q235-C 非工作状态 = 1920kg / cm2 = 1100kg / cm2 jy =3300kg / cm2f. 主要焊缝

5、许用应力Q235-C h = 0.8 x 1700= 1360kg / cm2 h = 0.8 x 1700 / 2 = 960kg / cm2说明:计算上杆件形心相互汇交于节点中心, 忽略其不能满足理想状 态而产生的局部应力。三 . 平衡重的计算各 部 件 重 重 心表二 <表三 > 1. 臂长 R = 56m 满载状态 Ri = 12.74m Q = 6tM 后 = -30.732 11.036 G平 M 前 = 136.686t.mM 空 = 105.945 11.036G平M 吊 = 6.387 x 12.74 = 81.370 t.mM 满 = M 吊 + M 空 = 8

6、1.370 + 105.945 11.036G 平 = 187.315 11.036G平令 M 空 = M满-105.945 + 11.036 G平 = 187.315 11.036G平G 平 = 13.48t 取 G平 = 13.5t M满 =42.506t.m M空 =37.523t.m若 M 吊 =5.387 x 14.72 = 79.3 t.mM 满 =187.315 11.036G平-105.945 + 11.036 G平 = 187.315 11.036G平 G 平 =13.45(t 仍取 G 平 = 13.5t M满 =42t.m M空 =37.5t.m 2. R = 50m、

7、R = 45m时,仍按原 TC5013设计执行。四 . 塔身的风力计算 M YW = P W ×Y i =98446N.mX C = Mxw Pw 9.06m1.4 起重臂P W = 8284N qw = Pw/55.5 = 149.27N/M XC = 26.5m YC = 47m 1.5 牵引机构 PW = 100NXC = 7.425m YC = 41.55m 起重臂部份综合 P W = 8384NM kW = 236836.5N.m XC =Mxw Pw =28.25m1.6 塔顶 P W =781NX = 0 YC = 45m 1.7 司机室 P W =914NX C =

8、0 YC = 42.6m 1.8上、下支座 P W = 653NX C = 0 YC =41.2m 1.9塔身 C C2.5牵引机构PW = 100NXC = 0 YC = 41.55m 合计 Pw = 227N YC = 41.55m 2.6塔顶PW = 781NXC = 0 YC = 45m 2.7司机室PW = 914NYC = 42.6m 五 整机倾翻稳定性计算 1. 坡度载荷Mp = 0.01*(1526+6.387*39.5 = 17.78t.m 2. 斜度 30Mhx = Phx*39.5 = 6.387 * tg30*39.5 = 13.22t.m 3. 工作工况F h = 4

9、9t FV = 4tM h = (42+41+31*1.1 = 125.4t.m Fg= 52*h*2.2e = 4h+125.4_ 53(49+25h*2.2×0.9 h 0.66m b. 非工作工况F h = 49t Fv = 8t Fg= 52*h*2.2 M = 172.8-37.5+18315.7 = 153t.me = F v ×h+MF h +Fg 53h 1.41m基础总重为 Fg = 1.41*5*5*2.2 = 77.55t第二部份 结构设计计算1. 塔身的结构计算 1.1 塔身计算载荷的确定 工作状态的载荷M 后 = - 42 t.m Mw = 41

10、t.m M吊 = (6*1.25+0.387 *12.53 M 吊 = 98.8 t.m Mnx = 13.22 t.m Mp = 17.78 t.m 对 A-A 截面 MAX = 129 t.m 对 B-B 截面 MBX = 110 t.m 对 C-C 截面 MCX = 84 t.mA =1.7t PA =49t B =1.5t PB =46tC =0.4t PC =46tb 非工作工况 M XA =161.58t.m A =6.5t P=43t M XB =121t.m B =6t P=40t M XC =121t.m C =1.6t P=31.5t 下标 1-4节 主弦单肢面积 F=60

11、.367cm2 加强上标 5-12节 主弦单肢面积 F=49.87cm2 下标 13-16节 主弦单肢面积 F=37.567cm22. 截面特性计算A-A 截面 =0I 0 =4·(I单 1+bx12F 1+( I单 2+bx22F=1338363 cm4=45I 45 =1338087 cm4B-B 截面=0 =45I 0 =1131800 cm4 I 45 =1131000cm4C-C 截面=0 =45I 0 =869960 cm4 I 45 =871022cm4AC 取 IA /IB =1.1825l/L=3010=0.333 查表 AB =1.02I AC =IA /AB 2

12、=1260785 cm4 I=272.289cm =4000/72.259=55 查表 =0.8663. 塔身弦杆整体稳定性应力计算Ni =kg 40830140004126078510210l 4EI 24222= 1902. 04083019. 0360001N N i =-=-工作工况a. A-A截面 NA =t 455. 758. 022902. 0129449=+ A-A = 866. 0367. 60. 75=1443kg/cm2 OK! b.B-B 截面NB =t 395. 658. 022902. 0110446=+ B-B = 151487. 49866. 0395. 65A

13、 N B B =kg/cm2 OK! c.C-C 截面NC =t 656. 508. 022902. 084438=+ C-C =1557A N C C =kg/cm2 OK! 非工作工况a. A-A =1720 kg/cm2 920 kg/cm2 OK! b. B-B = 1604 kg/cm2 OK! c. C-C =1161 kg/cm2 OK! 根据上述计算结果,单肢稳定性校核只校核 A-A 截面 I 单肢 =86.84+284.06=370.9 cm4 F=60.367 cm2I=2.48cm =l/i=1250/2.48=50.43 查表 =0.888A =F N =367. 60

14、888. 0455. 75=1408 kg/cm2 OK! 3.连接套的计算有效焊缝面积 26. 108. 2×2=F连 =3.328 cm2 有效焊缝长度 l=14.5cmW 连 =bh2/6=33cm 618. 11665. 14328. 3= N=(44926. 1902. 0129-/2=25477kg M 连 =Fe =25477×3.2=81527kg.cmm =M/W=699kg/cm2 m =5. 14328. 25477=527.955 kg/cm2 =22m 3+=1151 kg/cm2 =1360 kg/cm2 OK!4. 高强螺栓选择计算A-A截面螺

15、栓紧力 F 1=R1·FN 取 R 1 =1.45 FN =25477kg F1=369416.5N=36941.65kg对高强螺栓s =7400 kg/cm2 (选 10.9级,降级定 s 1=7400/1.3=5692 kg/cm2A d1(36941.65+0.2×25477/5692d 3.07cm实际 s =10250 kg/cm21=10250/1.5=6833 kg/cm2则 Ad1(36941.65+0.2×25477/6833A d1 6.152 d4A 1d = 2.799cm 选高强度连接螺栓 M33×3 10.9级 每个角二根较为

16、安全。二、臂架的主要参数选择计算 <一 >原始参数=75. 241 2=8.99°G b =4390kg Gg =145kg Gc =187kg GQ =324kgG s =55kg b =Gb /L=0.791kg/cm= 79.1 kg/m<二 >臂架截面力学特性计算1. 单肢上弦 =95×8I= 1(6444-D =208.624cm4 W= 1(32D 43-=43.92cm3F= D d (14D 22-=21.86cm2 i=3.09cm2. 单肢下弦a.1-2节 2-L902 ×8回 982 ×8I x =Iy =4

17、4439012cm b B =- Wx =Wy =B I 2x 79.6cm 3 F=B2-b 2 =28.8cm2 i=3.68cm b. 3-4节节胜利 2-L802 ×8回 882 ×8 I x =Iy =4cm 274 Wx =Wy =62.7cm3F=25.6cm2 i x =iy =3.27cmc.5-9节 2-L752 ×6回 812 ×6 I x =Iy =4168cm Wx =Wy =41.48cm3F= 18cm2 i x =iy =3.06cm3. 组合截面的几何特性组合截面的形心位置 c y '=AS z c X '

18、;=0 a.1-2节 c y '=上下 上 F F 2H F +=30.26cm I x =I上 +(H -e 2×F 上 +2(I 下 +e2×F 下 =192727cm4 I y =2(I 下 +( 2B 2×F 下 + I上 =217432cm4 W x 上 e H I x-= = 217432cm 4 W x 下 eI x= = 6369cm 3 W y B I 2y = = 3547cm 3 F 总 =F上 +2F下 =79.46cm2 F Ix i x = 49.25cm F Iyiy =52.31cmb.3-4节 c y '=32.7

19、63cm I x = 184439 cm4 I y =193150 cm4W x 上 =2404 cm3 W x 下 =5629 cm3 W y =3125 cm3 F 总 =73.06 cm2 i x = 50.24 cm i y =51.42 cmc.5-9节 c y '=41.24cmI x =162584 cm4 I y =139262 cm4W x 上 =2394cm3 W x 下 =3942 cm3 W y =2241 cm3 F 总 =57.86cm2 i x = 53 cm i y =49.1cm<三 >臂架内力及拉杆内力计算 M 0=(T1cos 1+ T

20、2cos 2 e '=27.48T1 +29.89 T2M 1= T1cos 1e 1 R1 = T1sin 1=0.42 T1 M1=72.42 T1 M 2= T2cos 2e 2 R2 = T2sin 2=0.156 T2 M2=75.8T2柔度系数 Ci =i2i isin EA S C1=407.87/E C2=7865/E设臂架为弹性体,拉杆为刚性体,支座 1处的变形 1f ' 在 M 0的作用下 f m0 =2(61212110l l l l EIl l M -=-(123 T1 +133 T2 /E在 M 1的作用下 f m1 =- (362121222111l

21、 l l l EIl l M -124 T1/E 在 M 2的作用下 f m2 =- l l (EIl 6l M 2122212273.4 T2 在 R 2的作用下 f R1 =- l l (l l l l (EIl 6l R 212212212211-889T 1/E 在 P 的作用下 f p =-+-=l l l (l l l l (l l l EIl 6 l l (P 31202221301022212910183/E 在 Q 的作用下 (=1.3 f Q =-E /10371496 l l (EIl 6l l l (Q 21222123-=-在 q 的作用下 (=1.1f q =E /

22、466670 l l (EIl 12l l L (q l l l 2l (EI 24ql 2122212231212321=-+- 设臂架为刚性体,拉杆为弹性体;支座 1处位移 "1f"1f =2122212l R C l l f =418T2/E f 1=C1R 1=407.87×0.42T1/E=171.3 T1/E f 1=1f '+"1f558.4T 2-2306T 1=4794606 1>由 =0M 0有632.67T1+686.1T2=22768873 2>求解 1>、 2>可得T 1 =4689kg T2=2

23、8696kg (臂端起吊 跨内起吊时 由 =0M 0有632.67T1+686.1T2=13616898+i i l + 在 OB 内1i f = x l (x l l l l x l (l (EIl 6l x 5. 3720(3122311222221i -+- 01l x 2i f = x l (l l EIl 6l x l (222122212i - l12l x 代入各截面的 i 值,求出不同的 i f 值 整理有: T1 =6532+2551f 3134l i i i + T2=14408+3058f 839li i i - 上表数据中没有考虑起升钢丝 S 1 及牵引钢丝绳 S 2

24、对臂架轴力的影响 在对臂架进行稳定性计算时必须加以考虑 <四 >回转平面内的载荷计算 1> 吊臂侧向受的风载P w =838.4kg Mxn =2368480kg.cm Myw =3483520kg.cm Q bf =0.151kg/cm Xc =28.25m Yc =41.55m 2> 吊车在及吊具风载 2.1吊车通风面积A Q =0. 1i m 2/t =起吊载荷(t 2.2 小车及吊钩的迎风面积A gb =0.5m22.3 风力计算 n=0.6r/min 制动时间 t=4s P w =Cwq(A+ Agb Cw=1.2 q=250N/ m2<五 >吊点

25、参数及危险吊车工况 <六 >横向载荷内力计算 1.吊臂风载q b =0.151kg/cm Pw =0.151 li M gbFi 2I E bf l l (q 21= 2. 吊臂回转惯性力由 F=maa g =V/t=2nR i /t qbg =0.124RiM ybgi = qbg ×( 2l X 6X 3l (24. 1 2l X 6X 3l 2EI 3i 3E 2E I 3I 3E -+=+ 计算结果如下表: 3> 吊车及吊具风载P w =Cwq2(A+ AGb =30(A+ AGb M y Fi = Pw (l l i E - A c E l l l 4&g

26、t; 吊车及吊具回转惯性力l l ( (0157. 0a (i D b i y b i yg -+=+= 5> 吊臂横向内力综合y M =ybF M +F y M +ybg M +g y M (见下表 <七 >吊臂纵向弯矩的计算1> 吊车在臂端 (称 1. 11= 3. 11. 2= 15. 12. 2= 05. 13. 2=L L (G ( L L (L2G M OD r r 2b 12OD b1xBr -+-=右e P M M xi 2xDr xDr +=右 左+-+-+-= L L (P L L (G ( L L (L2G M OC OD yi 2OC r r 2

27、b 12OC b1xEr P 2xi e +-+-+-= L L (P L L (G ( L L (L2G M OB OD yi 2OB R r 2b 12OB b1xB 右 P 2xi e e P M M xi 2xBr xB +=右 左+-+-+-= L L (P L L (G ( L L (L2G M OA OD yi 2OA R r 2b 12OA b1xAr P2xi e +-+-=OB yi 1OD yi 21G 11R r 2b 12b 1xDr L P L P L G L G (L L2G M P2xi e+ P 1xi e2. 吊车在 C 截面计算公式同前 , 只是将 OA

28、R L L 且吊车只对其左面截面产生弯矩 3. 吊车在 A 截面 同理 :将 OA R L L 臂架纵向弯矩计算结果 见下表 臂架各截面内力综合组 八、臂架各截面应力校核1.吊车在臂端,臂根的校核Mox =0M y =3168817kg.cmN=35015kgWy=3547 cm3 W x 上 =2417 cm3 W x 下 =6369cm3 F=79.46 cm2 N Mxo = - - = -1334kg/cm2<A Wy2.A-A 截面MxA =-1162742kg.cm MyA =2452371kg.cm N=35015kg-35015 1162742下 = =-1315kg/c

29、m2<79.46 636935015 1162742上 = - =-25.8kg/cm2<79.46 63693.B-B 截面MxB = -2254174kg.cm MyB = 1901894kg.cm N=29493kg N Mx M y下 = - - - =-1261kg/cm2<A Wx 下 W xN Mx上 = - + =-17kg/cm2<A Wx 上4.D-D 截面Wy=2241 cm3 W x 上 =2394 cm3 W x 下 =3942cm3 F=57.86cm2 M D = -4331618kg.cm M y =404626kg.cmN=1150kg

30、 1150 4331618404626下 = - - = -1299kg/cm2< 57.86 3942 22411150 4331618 上 = - + = 1789kg/cm2> 须加强 57.86 2394将上弦杆 (外吊点处加封<502×角钢一根 L=3m 如图所示 : 2. 单吊在 C 截面a.臂根的校核Mxo =0M yo =3150085kg.cmN=35529kg35529 Moyo = - - = -1335kg/cm2<A WyC-C 截面的校核M xc =2805812kg.cmM yc =823248kg.cmN=21545kgF=73

31、.06cm2 W x 上 =2402cm3 W x 下 =5629cm3 Wy=3125cm3B-B 截面的校核M XB =-2904437kg.cm MYB =-1790445kg.cm N=21545kgN Mx M y下 = + + =1057kg/cm2<A Wx 上 W yN Mx上 = - + =931kg/cm2<A Wx 上3. 吊车在 A 截面A-A截面的校核M xA =1649553kg.cmM yA =2123708kg.cmN=29887kgN Mx M y下 = + + + = +1234kg/cm2<A Wx 下 W yN MxA上 = + =10

32、59kg/cm2<A Wx 上<九 > 吊臂整体稳定性校核计算1>吊车在臂端 2>吊车在跨中 3>吊车在跨内 F 2X F 2X F 2X =0.81 =0.56 =0.45F 2X+ F1X F2X+ F1X F 1X + F2X取 B 为计算长度 (起升平面内 L OB =1268.5cm l计 = U i ×l OB2y2 2x 2U 1=1 U2=1 l1/l2 =0.517 =0.957 =0.888 2y1 2x 1查表 U 3.1=1.4 U3.2=1.21 U3.3=1.05l 计 1 =1776cm l计 2 =1535cm l计

33、 3 =1332cm回转平面内U 1=2 U2=1 U3.1=1.4 U3.2=1.21 U3.3=1.05 U4.1=1.51 U4.2=1.2 U 4.3=1.04 Ly1=4228cm Ly2=2904cm Ly3=2184cmx1=36 x2=31.17 x3=27 y1=80.8 y2=55.52 y3=41.751hxi = hyi =hx1 =44.6 hx2 =40.8 hx3=37.8hy1 =85 hy2 =62 hy3=50C ox =0.93 Coy =1 CHx =1 CHy =1M ox =0 Moy =3168817kg.cm N=35015kgA=79.46cm

34、2 W y =3547 cm3 hx =44.6 hy =852×AE 2×79.46×2.1×104F Ey = = = 227945kghy 2852N hy 2a= × =0.15查表 =0.701 =1.21A 2 E-N My 1o = + × = -1597kg/cm2< OK! . A Wy N1-0.9×F Ey2>吊车在跨中:M ox =2805814kg.cm Moy =823248kg.cm N=21545kgA=73.06cm2 W x上 =2404 cm3 W x下 =5629cm3 W

35、y =3125 cm3y2 =622×AE N hy 2F Ey = = 393927kg a= × =0.055hy 2 A 2E=0.832 =1.05N 1M ox上 = - - × = -1581kg/cm2< OK! A N Wx 上1-0.9×F Ey下 =1148 kg/cm2<<十 >臂架上下弦稳定性校核计算1>吊车在臂端N×F 下 M AyN 下 = + = 38570kgA BL= =40.5 =0.927r38570= - =-1445kg/cm2<28.8×0.927D-D

36、截面Mo 左N 上 = =39685kgHN上 39685上 = + =1488kg/cm2<OK!F上 21.86+4.803Mo MyN 下 = + =23098kg2H B=48.7 =0.892N下 =- = -1439kg/cm2<OK!F2>工况,吊车在 C 面M cx =2805812kg.cm Mcy =823248kg.cm N=21545kgA=73.06cm2 F上 =21.86cm2 F下 =25.6cm2 i上 =3.09cmi 下 =3.27cm L=1490cmN×F 上 M cN 上 = + = 32070kgF总 H上 = 48 =

37、0.896N c上 = =1637kg/cm2<OK!AN×F 下 M DX MyN 下 = + + = 27022kgA 2H B下 = 46 =0.904N下 = = 1168kg/cm2<OK!A3>工况吊车在 A-A 截面N上 =23218kg 上 = 48 =0.898 N下 =35653kg 下 = 40 =0.927N上 =1185kg/cm2< 下 = = 1335kg/cm2< A<十一 >腹杆计算水平腹杆,斜腹杆与原方案相同<十二 >起重臂拉杆计算原设计 TC5013能满足三、平衡臂的计算<一 >原

38、始数据及内力计算1>垂直平面a. 载荷 G=13 t=13000kg C卷 =2270kg G自 =1350kg(图纸绘定 的重量 n=0.61r/min tga=0.6127 a=31.497°q=1.194kg/cmb. 内力计算工况 . 卷扬机 S起 =0由 M 0 =0有N 拉 sina ×973.5 + N拉 cosa ×21=2270×832+1028.6×13000+ ½×1.194×11312526.5N 拉 =16023749.69N 拉 =30434kg N单 =15217kg2>回

39、转平面 n=0.6r·pm t制 =4s载荷计算a. 引起的惯性力2nP= 60×b. 起升机构引起的惯性力2nP 卷 = ×G 卷 ×R 卷 =29 .67kg60×4gc. 结构引起的惯性力2nG= ×G 自 =0.187kg/cm60×4g风载荷见表四<二 >断面特性a. 两根 25槽钢,材料 235.c 以 L402×4角钢为斜缀条L=250mm h=250mm b=78mm t=12mm A=34.91cm2 I x =3369.62cm4W x =269.597cm3I y =175.529

40、cm3W y =30.607cm3 E o =2.065cm ix =9.823cm iy =2.243cmb. 格构或组合果断面特性A=2Ao =69.82cm2 Ix =6937.24cm4 Iy =2Iy +Ay2=262713cm4 Ix ×2 Iy ×2W xz = =539.14cm3 W yz = = 4029cm3 i yz =61.34cm A B起开平面内(吊点内的长度 l l计l 计 =ul=973.5cm x = =99ix回转平面内l 计 =2l=1947cm y =32长细比 hy 的换算(回转平面内hy =c. 弯心坐标My Mxex= =17

41、.55cm ey= =9.07cmN N<三 >弦度计算偏心受压格构或按偏心受压实腹构件考虑弦度1>吊点内N n Mxn Myn 25498 231176n = + + = + =905kg/cm2<OK!A Wxn Wyn 69.82 539.14单肢稳定性B/2+eyN mox = ×N 拉 =32361kgB/2231176M mox = =115588kg.cm2垂直平面内115588 34.911 = × =0.4625(偏心率 32361 269.597=99 =0.611Nx1= = 1517kg/cm2<OK!A回转平面内l y

42、1 =128.5m y1 =57 =0.856N= = 1083kg/cm2<OK!A2×AE N hy 2整体稳定 FEx = =147648kg a= × =0.173hx 2 A 2 E 查表 =0.611 =1.39N 1M x 1 My= + × + × = 1214kg/cm2< OK!A N Wx N W y1- 1-0.9×F Ex 0.9×F Ey四、塔顶的计算<一 >几何参数四根主弦全部采用 2-L 902×10 => 982×10单肢截面面积9.84-7.84F=

43、35.119 cm2 I单 = =460.18cm412I=52 查表 =0.828结构计算长度l 计 =u1×u 2u 3×l=2×1×1.66×681.8=2263.576cmI=×(I单 +(B/22 ×F =507554.32cm4 W x =8459cm3i=60.11cm =38 =0.92工况R=55m Ø=1.0t(不考虑风载 41179 = =1416 kg/cm2 OK！ 0.828×35.119 整体稳定性应力 2AE 2×35.119×4×210

44、15;104 FEx = = =2016294kg hx2 382 N x2 a= × =0.02 =1 =0.92 2 A E N M 1 41079 4621×681.8 = + × = + × 1.02 A Wx N 0.92×4×35.119 8459 1 0.9×FEy 2 =1017 kg/cm OK！ 斜腹杆最大轴力 P=6500kg 选中 54×4 钢管 A=6.28 cm2 i=1.773cm l=140cm =79 =0.737 P 6500 = = =1404kg/cm2 OK！ A 6.28

45、×0.737 五、主要接顾及塔身腹杆的计算 1>平衡臂拉杆及接顾的计算 P 单=15217kg 取 d=36mm F= 2/4×d2 =10.17876cm2 Ø235-c P = =1495kg/cm2 F P 15217 拉板： =20mm = = =1014kg/cm2 F 板 2×（12-4.5） 焊缝：L=9cm F= F=1.8×9×2 =32.4cm2 P 15217 t= = = 470 kg/cm2980 kg/cm2 F 32.4 销轴 d=45mm 45# d2 15217 2 F= =15.9 cm t= = 957kg/cm2t 15.9 2>臂根接顾的校核 F 单=14×（9.8-4）=81.2cm2 W 整=81.2×66.2=5375cm3 N My 36000 3168817 = +