构筑物设计与计算

1、构筑物设计与计算格栅设计说明 设置格栅的目的是用以去除可能堵塞水泵机组及管道阀门的较大悬浮物， 如 木片、皮毛、果皮等，保证后续处理设施能正常运行。这里设计 2 座粗格栅和 2 座细格栅。设计参数设计流量：Q=40000m3/d= 1667 m3/h=0.46m 3/s总变化系数 k=1.47最大设计流量：Qmax=1.47>0.46=1.84 m3/s粗格栅：过栅流速v= 0.9m/s;栅前水深h=0.4 m；栅条间隙宽度b = 0.02 mm；格栅安装角度a = 60;°栅条宽度S=0.01m；单位栅渣量 W = 0.05 m3/103 m3 废水 。粗格栅设计计算 格栅直

2、接安置于排水渠道中。格栅如图所示：h27FI-,1h1h-hh1 .图2.1格栅设计计算草图图3.1格栅示意图(1) 栅条间隙数Qmax I Sin nbhv式中：Qmax最大设计流量，m格栅槽总宽度B S(n 1) bn 0.01 (67 1) 0.02 67 3m 进水渠道渐宽部分的长度L1设进水渠道宽B1=0.65 m，其渐宽部分展开角度a=20°/S；格栅倾角，度；b 栅条间隙，m ；h栅前水深，m ；v过栅流速，m/s ；-sin经验修正系数。0.68 si n60n 0.02 0.4 0.967，取 n=67 条。3.07mB B 3-0.792tan20 2 tan20

3、(4) 格栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度L2L23.0721.535m(5)通过格栅水头损失(栅条断面为锐边矩形)h1kh0h°2v sin2g4 s 3 b式中：h1过栅水头损失，m；h0计算水头损失，m；z-阻力系数；g重力加速度，取9.8m.s27k系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大数倍,B 数，与断面形状有关；S格条宽度，m ；d栅条净隙，mm；v过栅流速，m/s;a栅倾角，度。hi k般采用k=3;42s 3 v2 sinb g40.01 30.92sin 602 9.810.0253 2.42=0.025m（6）栅后槽总高度H设栅前渠道超高h2=0.3 m,则H=h

4、+hi+h2=0.4+0.025+0.3=0.725Hi=h+h2=0.7（栅前渠道深）（7）格栅总长度LHiL L1 L20.5 1.0tan 600 39 0 3 =3.07+1.535+0.5+1.0岀tan 60=6.5 m（8）每日栅渣量栅渣量（m3/103m3污水），取0.10.01,粗格栅用小值，细格栅用大值，粗格栅用小值取 W1=0.05 m3/103m3 KZ=1.47，则:W Qmax W 86400Kz 1000式中：Qmax取大设计流量，m3/S；W1栅渣量（m3/103m3 污水），取 0.07m3/103 m3;W 0.68 0.05 864001.9980.2m3

5、/d （采用机械清渣）1.59 1000水泵的选择设计水量40000m3/d选择4台潜污泵（3用1备）Q平=QmaX =618.67所需扬尘6m3选择350QZ-100型轴流式潜水电泵细格栅设计计算(细格栅:过栅流速v= 0.9 m/s；栅前水深h=0.4 m；栅条间隙宽度b = 0.01 mm；格栅安装角度a = 60;°栅条宽度S=0.01 m单位栅渣量 W = 0.07mP/103 m3废水。1)栅条间隙数n Qmax sinbhv0.68 5 60170 , 取 n=62条。0.01 0.4 0.8(2)栅槽宽度B S(n 1)bn 0.01 (170 1)0.01 1703

6、.39m(3)进水渠道渐宽部分的长度Li设进水渠道宽Bi=0.79 m,其渐宽部分展开角度 ai=20, B Bi 3.39 0.79 一 J13.61m2ta n202 tan 20(4)格栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度L2L13.61L2-21.805m2(5) 通过格栅水头损失(栅条断面为锐边矩形)43 2h1 kS 3 VSinb g40.01Obsin600.012 9.813 2.420.259m(6) 栅后槽总高度H设栅前渠道超高h2=0.3 mH=h+hi+h2=0.4+0.259+0.3=0.949 mH1=h+h2=0.7 (栅前渠道深)(7)格栅总长度LLiL20.5

7、 1.0Hitan 60=3.61+1.805+0.5+1.0+0.40=7.31 m(8)每日栅渣量栅渣量(m3/103m3污水)，取0.10.01,细格栅用大值取 W1 = 0.07m3/103m3,Kz = 1.47，贝U:Qmax W186400Kz 10000.68 0.07 864001.47 10002.797m3/d机械清渣沉砂池设计说明设置沉砂池的目的就是去除污水中泥沙、煤渣等相对密度较大的无机颗粒， 以防管道堵塞、设备磨损、降低活性污泥活性和影响后续处理构筑物的运行。设 计2组沉砂池。设计选型按照池型，沉砂池可以分为平流式沉砂池、曝气沉砂池、竖流式沉砂池和旋 流式沉砂池。平

8、流式沉砂池具有不易控制流速， 沉沙中有机物颗粒含量较高、 排 沙常需要洗砂处理等缺点；竖流式沉砂池除砂效果差，运行管理不便，国外污水 处理厂极少采用；曝气沉砂池使得污水中含有大量氧气，影响后续脱氮除磷效果； 旋流式沉砂池是利用机械力控制流态和流速， 加速砂砾沉淀，沉淀效果好，占地 省。因此，选用旋流式沉砂池。旋流式沉砂池一一钟式沉砂池废水应用广泛， 其原理是污水由流入口切线方 向流入沉砂区，利用电动机及传动装置带动转盘和斜坡式叶片，由于所受离心力的不同，把砂粒甩向池壁，掉入砂斗，有机物则被送回废水中。调整转速，可达 到最佳沉砂效果。沉砂用压缩空气经砂提升管、排砂管清洗后排出，清洗水回流 至沉砂

9、区。图3.2钟式沉砂池各部分尺寸根据废水处理量的不同，钟式沉砂池可分为不同的型号，其产品型号与主要 尺寸如下表所示：表3.1产品规格型号及主要尺寸(钢结构)型号流量m3/h功率(kw)ABCDEFGHLXSC1.81800.551830100030561030014003005001100XSC3.63600.552130100038076030014003005001100XSC6.06000.552430100045090030013504005001150XSC1010000.7530501000610120030015504505001350XSC1818000.75365015007

10、50150040017006005001450最大设计流量Q=1531.25 */h，单组设计流量Qmax=765.63 m3/h，因此选择两组型号为XSC10的钟式沉砂池，其相关尺寸为 A=3.05m, B=1.0m, C=0.61mD=1.2m, E=0.3m, F=1.55m, G=0.45, H=0.50, L=1.35b沉砂池计算沉砂池设计原则沉砂池的作用是从污水中分 t相对密度较大的无机颗粒在颗粒物质的表曲还MA池中被去除沉砂池有三种形式 :平流式、曝气式，竖流式，祸流式。本设计采用平流沉砂池口 旋流沉砂池的设计要求本设计选用旋流沉砂池 (钟式沉砂池 )共原理是利用水力润流使泥沙和

11、有机物分开， 加速砂粒的沉淀，以达到除砂的目的口旋流沉砂池的设计，应符合下列姜求 ;(1) g 高时流量的停留时间不应小于 3o5:(2) 设计水力表面负荷宜为 150-200/ (m2 .h);(3) 有效水深宜为1.0A2.0m.池径与池深比宜为 2.0人2.5:(4) 池中应设立式桨叶分离机口(5) 污水的沉砂量，可按每立方米污水。 03L 计算;合流制污水的沉砂 星应根据实际隋况确定(的砂斗容积不应火 -Zd 的沉砂景 .采用重力排砂时，砂斗斗壁与水平面的倾角不应小于 55 口。(7)沉砂池除砂宜采用机械方法。并经砂水分离后贮存或外运。采用人工排砂时 排砂管直径不应小于 200-排砂昔

12、应考虑防堵寨措施旋流沉砂池的设计计算平均流量 Q=40000m3/d=0.46m3/s沉砂池的直径D=3.22m式中： Q设计流量 /sq-表面负荷 m3/( h)，取 200 /( h)2沉砂池有效水深4Qt h2=2D式中：t水力停留时间，s设计中取35sh =1.3mD/h2=2.46,符合条件286400TX QdV=3沉砂室所需体积610式中：Qd-平均流量/sX-城市污水沉砂量/污水，一般采用30/污水T-清除沉砂的间隔，d，设计中去T=1dV=1.1573086400/=1.94()4沉砂斗容积式中：1 2 1 2 2V'4 dh4 12 h3 d dr rd沉砂斗上口直

13、径，m,设计中去1.4m-沉砂斗圆柱体的高度，m,设计中取1.2m-沉砂斗圆台体的高度，m,r沉砂斗下底直径，一般采用0.40.6m,设计中取0.5md- rh 5 =0.32mh5 2tanV '2.04(m3)符合要求5沉砂室总高式中：hl一沉砂池超高，m,一般采用0.30.5m,设计中取0.4m沉砂池缓冲层咼度，mh3D d tan=1.56m2H=0.4+1.3+1.56+1.2+0.26=4.72m6进水渠道进水渠与涡流沉砂池呈切线方向进水，以提供涡流的初速度渠宽BiVi Hi式中：-进水渠道宽度，mV1-进水流速，一般采用0.60.9m/s,设计中取0.9m/s)-进水渠道

14、水深，m,设计中取0.7mBi g校核 V=1.03进水渠道长度=7 B1 =3.29m7出水渠道两渠道出水渠道和进水渠道建在一起，中建设闸板，以便在沉砂池检修时超越沉砂池，夹角360，最大限度的延长沉砂池的水力停留时间。渠宽 B22 B10.94m直线段长度满足L'1.84m即可8排砂装置1520采用空气提升器排砂， 排砂时间每日一次，每次12小时，所需空气量为排沙量的 倍，排砂经砂水分离器，水排至提升泵站，砂晒干填埋。初次沉淀池1）平流式沉淀池的设计选型：平流式沉淀池单池表面积AQmax 0.68 36002nq 2 1.5Ul池子的直径D4A 4 816厂32.2 则 D=33m

15、2）沉淀池的有效水深设污水在沉淀池的沉淀时间2h则沉淀池的有效水深为h2 qt 1.5 2 3mD 21 勺（3-12）符合要求h233）实际水面面积22855 m314 334max32450 m核算表面符合：q Q24501.43nF 2 8554）沉淀池部分有效容积5）污泥部分所需容积 VSNT1000nS-每人每日污泥量取S=0.60.6 20000 424 1000 2310m污泥斗容积V1Vi 严w r2）h5（门-"tanh5 -污泥斗高度，污泥斗的上部半径取2.0m，2污泥斗的下部半径取 1.0mh51.73mVi彳蔦1.73 （22 2.0 1.0 1）2127m7

16、）污泥斗以上圆锥部分污泥容积V2V2导氏 h4 （ R1）i （等1）ih4=0.725m3V 2=234.7 m i为池子的坡度取 0.05 R 为池子半径8）沉淀池的总高 HH h1 h2 h3 h4 h5 =0.3+3+0.3+0.725=5.755m9）沉淀池池边高HH h1 h2 h3 =0.3+0.3+3=3.6m10）污泥总容积V3V V1 V 2=12.7+234.7=274.4 m11）校核径深比 =11符合要求h2水解酸化池设计计算1.水解池的容积水解池的容积vV KzQHRT式中：v 水解池容积，m5；Kz总变化系数，1.47 ；Q 设计流量，nf/h ；HRT 水力停留

17、时间，h，取9h；则 V 1.47 1667 922054.41m A 反应器表面积，m ；分为4格，每格的长为35m,宽为35米，设备中有效水深高度为5m,则每格水解池容33积为6125m，4格的水解池体积为 24500m。2水解池上升流速校核已知反应器高度为：H 5m ；反应器的高度与上升流速之间的关系如下：Q V HA HRTA HRT式中：一一上升流速（m/h）；3Q 设计流量，m/h ；3V 水解池容积， m;HRT 水力停留时间，h，取9h；5则0.56(m/h)9水解反应器的上升流速0.5 1.8m/ h ,符合设计要求。中沉池设计说明设置二沉池的作用是使混合液澄清， 实现固液分

18、离，以达到回流污泥和排除 剩余污泥的作用。为了使沉淀池的水流更稳定、进出水配水更加均匀、存排泥更 加方便，常常采用圆形中心进水，周边出水的辐流式二沉池，共 2座。二沉池面 积按表面负荷法计算。设计参数单组二沉池最大设计流量 Qmax=0.68 m3/s ;表面负荷为1.0 m3/( m2?h)；沉 淀时间t=5.0 hoDRl图3.6辐流式沉淀池计算简图 设计计算(1) 沉淀池的设计与计算 池表面积AQmax24481.02448 m2 池子直径D沉淀部分有效容积VVD23.14 5623h23 7385.28m44沉淀池底坡度差h4设池底坡度i=0.05,污泥斗上底R2 2m，则h4D2R2

19、560.0520.051.3m2污泥斗高度h5设污泥斗上底R22m ,下底R 1m ,夹角60o，贝Uh52 1 tan601.73m有效水深h2校核-4A4 2448V55.8m 取（D=56m）h2 q t 1.2 5.0 6m沉淀池直径与有效水深之比应为56612，这里 5669.3符合规沉淀池总高度H设超高h1取0.5 m,缓冲层h3取0.6 m,贝UH h h2 h3 h4 h50.5 0.6 0.6 1.3 1.734.73m(2) 进水系统的设计与计算 进水管计算单池设计污水流量Qmax 0.68m3/s设流速 v=1.0 m/s,贝U DiQ进J41.14 m取管径 D1=0.

20、7 m=700 mm,坡降为 1000i=2.8。进水竖井计算进水竖井采用D21.5D11.5 1.141.71m，流速为 v20.2m/ s进水口的总面积A1Q 进0.3221.6m2V20.2设置6个进水口沿井壁均匀分布，每个进水口面积为0.27 m2,尺寸为0.3x 0.9 m2。 稳流筒计算取筒中流速v30.03m/s稳流筒过流面积A2仝进倍34mv30.03稳流筒直径D3 Jd2A /.了乎 3 6.78m(3) 出水系统的设计与计算 设计流量单池设计流量Qmax 0.68m3/s环形集水槽流量Q集基陛0.34m3/s集22 环形集水槽设计采用周边集水槽，单侧集水，每池只有一个总出水

21、口，安全系数k取1.2集水槽宽度取 B 0.9 kq集 0.40.91.2 0.11 0.40.4m集水槽起点水深为h起0.75b 0.3m集水槽终点水深为h终1.25b 0.5m设跌落高度为0.15 m,溢流堰高度为0.03 m,则集水槽总高度为h 0.5 0.15 0.03 0.8m 出水溢流堰的设计(采用90°出水三角堰)堰上水头(三角口底部至上游水面的高度)Hi=0.05 m(H2O)每个三角堰的流量 q11.343H；471.343 0.052.47 = 0.0008213m3/s三角堰个数n1 Qmax 068827.9个，这里取830个56 2 °50.208

22、mq10.0008213830三角堰中心距 匚丄2Bn1m 进出水挡板进出口应该设置挡板，高出池水面 0.100.15 m,挡板淹没水深：进口处不小于 0.25 m, 般为出口处一般为0.30.4 m,挡板位置：距进口处 0.51.0 m,距出口处0.250.5 m。生物接触氧化池设计计算：(1) 生物接触氧化池一般不应少于2座;(2) 设计时采用的BOD5负荷最好通过实际确定。也可以采用经验数据，一般处 理城市污水可用1.01.8kgBOD5/(m3 d)，处理BOD5W 500mg/L的污水时可用 1.03.0 kgBOD5/(m3 d);(3) 污水在池中的停留时间不应小于12h (按有

23、效容积计)；(4) 进水BOD5浓度过高时，应考虑设出水回流系统；(5) 填料层高度一般大于3.0 m,当采用蜂窝填料时，应分层装填，每层高度为 1 m,蜂窝孔径不小于25 mm；当采用小孔径填料时，应加大曝气强度，增加生 物膜脱落速度；(6) 每单元接触氧化池面积不宜大于25m2，以保证布水、布气均匀；(7) 气水比控制在(1015): 1因废水的有机物浓度较高，本次设计采用二段式接触氧化法。设计一氧池填料高取3.5m,二氧池填料高取3m。填料容积负荷Nv=0.2881Se0.72460.7246=1.443 kgBOD5/(m3*d)式中Nv接触氧化的容积负荷,kgBOD5/(m3*d);

24、Se出水 BOD5值,mg/l污水与填料总接触时间t=24*S 0/(1000* Nv)=24*231 /(1000*1.443)=3.842(h)式中So进水BOD5值，mg/L。设计一氧池接触氧化时间占总接触时间的 60：t 1设计二氧池接触氧化时间占总接触时间的 40：t 2接触氧化池尺寸设计一氧池填料体积 V13V1=Q t 1=1500*2.305/24=144m3一氧池总面积 A1- 总:Ai-总=2讪 i-3=144/3.5=41.2(m2)>25 m2一氧池格数 n 取 2 格 ,设计一氧池宽 Bi 取 4 米,则池长 Li:Li=i44/(3.5*4)=i0.3m剩余污

25、泥量：在生物接触氧化池设计规程中推荐该工艺系统污泥产率为0.30.4 kgDS/kgBOD5，含水率 96% 98%。本设计中，污泥产率以Y = 0.4kgDS/kgBOD5,含水率97%。则干污泥量用下式计算：WDS=YQ(S0-Se)+(X 0-Xh-Xe)Q 式中 WDS 污泥干重， kg/d；Y 活性污泥产率， kgDS/kgBOD5；Q 污水量， m3/d；So 进水 BOD5值，kg/m3;Se出水BOD5值，kg/m3；Xo进水总SS浓度值，kg/m3；Xh进水中SS活性部分量，kg/m3；Xe出水SS浓度值，kg/m3；。设该污水SS中60%可为生物降解活性物质，泥龄 SRT取

26、5d, 则一氧池污泥干重：0.4*1500*5* (0.231 0.0462) + (0. 0*0.6 0.027) *1500X 5 =648.9( kg/5d)污泥体积：QS= WDS/(1-97%)=648.9/(1000*0.03)=21.62m3泥斗容积计算公式Vs=(1/3)*h(A '+A'+'sqr(A '*A') ' 式中 Vs 泥斗容积， m3；h泥斗高，m；A泥斗上口面积，m 2；A'一泥斗下口面积，m 2；设计一氧池泥斗高2.0m,泥斗下口取1.0mX1.0m, 则一氧池泥斗体积：3)>21.63 m3一氧池

27、超高h1-1取0.5m，稳定水层高h1-2取0.5m，底部构造层高h取0.8m，则一氧池总高Hi：Hi=hi-i +hi-2+hi-3+hi-4+h 泥斗=0.5+0.5+3.5+0.8+2.0=7.3(m)则一氧池尺寸： Li* Bi* Hi二氧池填料体积 Vi3V2=Q t 2=i500*i.573/24=98.3m 3二氧池总面积Ai_总：A2-总=2亦2-3=9833=32.8口2)>25 m2二氧池格数n同样取2格，设计二氧池宽B1取4米,则池长L2：L2=32.8/4=8.2m设该污水SS中60%可为生物降解活性物质，泥龄 SRT取5d, 则二氧池污泥干重：VDS= 0.4*

28、 1500*5* (0.0462- 0.00924) + (0.0378- 0.01134)*1500X 5=.23 (kg/5d)污泥体积：QS= WDS/(1-97%)=.23/(1000*0.03)=4.64m3本设计接触氧化池泥斗高0.9m,泥斗下口取0.5mX0.5m, 则二氧池泥斗体积：3)>4.64 m3二氧池超高h2-1取0.5m,稳定水层高h2-2取0.5m，底部构造层高h2-4取0.8m，则一氧池总高lb=h2-1 +h2-2+h2-3+h2-4+h 泥斗 2=0.5+0.5+3+0.8+0.9=5.7(m) 则二氧池尺寸： L2* B2* H2一氧池污泥和二氧池污泥

29、汇合。污泥量=21.63+ 4.64= 26.27 m3，选用DN175mm排污管，流速=0.7m/s, i = 0.56%，排泥时间=3.57min。校核BOD负荷BOD容积负荷为：3I=QS0/(V i +V2)*1000=1500*231 /(144+98.3)*1000=1.43kg/( m°*d)BOD去除负荷为：I ' Q(S-Se)/(Vi+V2)*1000 =1500*(231-9.24)/(144+98.3)*1000=1.37kg/(m3*d)均符合设计要求。接触氧化池需气量计算33Q 气=D0*Q=18*1500=27000( m /d)=18.75 (

30、m /min)式中Q气一需气量，m3/d,D0 1m3污水需气量，m3/m3, 般为1520 m3/m3;Q污水日平均流量，m3/d一氧池需气量：3Q-气=0.6 Q 气(m /min)二氧池需气量：3Q-气=0.4 Q 气(m /min)接触氧化池曝气强度校核：一氧池曝气强度：Q-气/A仁5.25/(41.2/2)=0.25m3/( m 2*mi n)=15.3 m3/( m 2*h)二氧池曝气强度：Q-气/A仁 32.8/2=16.4m3/( m 2*mi n)=12.8 m3/( m 2*h)二池均满足生物接触氧化法设计规程要求围的1020 m3/( m 2*h).综合以上计算，接触氧化

31、池总需气量 0气=18.75 m3/min，加上15%的工程预算3Qs=18.75*(1+15%)=21.56 m3/min据资料，经济的厌氧池高度一般为46m,并且大多数情况下这也是系统优 化的运行围。 厌氧池的池形有矩形、 方形和圆形。 圆形厌氧池具有结构稳定的特 点,但是建造圆形厌氧池的三相分离器要比矩形和方形的厌氧池复杂得多。 因此 本次设计先用矩形厌氧池,从布水均匀性和经济考虑,矩形厌氧池长宽比在2：1 左右较为合适。厌氧池容积计算(1) 有效容积设计流量： 200m3/d 每小时 8.33 m 3设计容积负荷为 Nv=2.0kgCOD/(m3.d)进水：COECr羽50mg/L 出

32、水：CODCr屿Omg/L则厌氧池有效容积为： Vi=200X( 450-50)X 0.001/2=40m3( 2)厌氧池总容积设计厌氧池有效高度为h=4m,则横截面积S=40/4=10m?设计厌氧池长约为宽的 2 倍,则可取 L=4.4m,B=2.2m； 一般应用时厌氧池装液量为 70% 90%,本工程中设计反应器总高度为H=6.5m,其中超高0.5m。厌氧池的总容积V=4.4X 2.2X 6=58m3,有效容积为40m3，则体积有效系数为 69%,符合有机负荷要求。(3)水力停留时间(HRT和水力负荷率V2T=(40/200) X 24=4.82h=,(2V00/24)/10=0.83m3

33、/(m2.h)对于颗粒污泥,水力负荷 V2=0.10.9 m 3/(m 2 . h) ,符合要求。进水分配系统的设计本次设计采用一管多点的布水方式， 布水点数量与处理废水的流量、进水浓 度、容积负荷等因素有关。为配水均匀，出水孔孔径一般为1020mm,常采用15mm,孔口向下或与垂 线成呈45。方向，为了使穿孔管各孔出水均匀，要求出口流速不小于2m/s.本厌氧池采用连续进料方式，布水孔孔口向下，有利于避免管口堵塞，而且 由于厌氧池底部反射散布作用，有利于布水均匀。为了增强污泥与废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距厌氧池 底200250m m,本次设计布水管离厌氧池底部200mm二

34、沉池设计说明设置二沉池的作用是使混合液澄清， 实现固液分离，以达到回流污泥和排除 剩余污泥的作用。为了使沉淀池的水流更稳定、进出水配水更加均匀、存排泥更 加方便，常常采用圆形中心进水，周边出水的辐流式二沉池，共 2座。二沉池面 积按表面负荷法计算。设计参数单组二沉池最大设计流量 Qmax=0.68 m3/s ;表面负荷为1.0 m3/ (m2?h)；沉 淀时间t=5.0 hoDIRl图3.6辐流式沉淀池计算简图设计计算(1)沉淀池的设计与计算池表面积AQmaxq24481.02448 m2池子直径DA4 244855.8m 取（D=56m）有效水深h2h2 q t 1.2 5.0 6m 校核沉

35、淀池直径与有效水深之比应为612,这里56 9.3符合规 沉淀部分有效容积VD24h237385.28m 沉淀池底坡度差h4设池底坡度i=0.05,污泥斗上底R2 2m，则h4R20.055620.051.3m 污泥斗高度h5设污泥斗上底R22m，下底R11m，夹角60o，则1 tan601.73m 沉淀池总高度H设超高h1取0.5 m,缓冲层h3取0.6 m,则H h h2 h3 h4 h50.5 0.6 0.6 1.3 1.734.73m(2) 进水系统的设计与计算 进水管计算单池设计污水流量Qmax 0.68m3/s进水管设计流量Q进 Qmax 1 R 0.681 0.51.02m3/s

36、设流速 v=1.0 m/s,贝U D1Q进J4 T2Id m取管径 D1=0.7 m=700 mm,坡降为 1000i=2.8。 进水竖井计算进水竖井采用 D21.5D11.5 1.141.71m，流速为 v20.2m/s进水口的总面积A Q进0.32 2A1 1.6 mv20.2设置6个进水口沿井壁均匀分布，每个进水口面积为0.27 m2,尺寸为0.3x 0.9 m2。 稳流筒计算取筒中流速v30.03m/s稳流筒过流面积A2?进俚34mV30.03稳流筒直径d3 Jd2 A4 346.78m(3) 出水系统的设计与计算 设计流量单池设计流量Qmax 0.68m3/s环形集水槽流量Q集 基陛

37、0.34m3/s 集22 环形集水槽设计采用周边集水槽，单侧集水，每池只有一个总出水口，安全系数k取1.2集水槽宽度取 B 0.9 kq集 0.40.91.2 0.11 040.4m集水槽起点水深为h起 0.75b0.3m集水槽终点水深为1.25b0.5m设跌落高度为0.15 m，溢流堰高度为0.03 m，则集水槽总高度为h 0.5 0.15 0.03 0.8m 出水溢流堰的设计(采用90°出水三角堰)堰上水头(三角口底部至上游水面的高度)H1=0.05 m(H2O)每个三角堰的流量 qj 1.343H；471.343 0.052.47 = 0.0008213m3/s三角堰个数n1

38、Qmax 068827.9个，这里取830个q10.0008213亜0.208m830三角堰中心距L1 - D 2Bn1m 进出水挡板进出口应该设置挡板，高出池水面 0.100.15 m,挡板淹没水深：进口处不小于 0.25 m，般为出口处一般为0.30.4 m，挡板位置：距进口处 0.51.0 m,距出口处0.250.5 m。(4) 排泥系统设计计算污泥部分所需容积设二沉池污泥含水率P0=99%,污泥容重丫 =1.0 t/m3,经反应池后SS去除50%， 因此，二沉池中进水悬浮物浓度 C1=120 mg/L,贝UV Qmax(G C2) 24 100T2448 (120 10) 10 6 2

39、4 100 1/63V 7 3.6【11Kz (100 P0)1.47 1.0 (100 99)式中：C1进水悬浮物浓度，t/m3;a出水悬浮物浓度，t/m3;T两次清除污泥间隔时间，d，取1/6d；Kz生活污水量变化系数；丫 一泥容重，t/m 3；取 1.0；po污泥含水率，。共可贮存污泥斗体积设污泥斗上底半径r2 2m，下底半径r1 1m，污泥斗倾角 60，梯形部 分坡度为0.05,则污泥斗容积V -h532 22A心1.7312222 112.7m33h5(2rjta n(21) tan 601.73m底部落差h4(R0.05 (281) 0.051.35m底坡部分贮存污泥体积h421.35V2-R2r2R r2282 2228 21155.83m33共可贮存污泥体积为 V V212.71155.831168.5m3 >23 m3污泥浓缩池设计说明污泥浓缩池的作用是去除污泥中的间隙水， 减小污泥体积。污泥浓缩法有多 种，这里采用的是重力浓缩法。其对应构筑物为重力浓缩池。污泥浓缩池间歇运 行，运行周期24 h,其中各构筑物排泥、污泥泵抽送污泥时间设为 1.0 h1.5 h， 污泥的浓缩时间取20.0 h,浓缩池